JPS58210157A - 耐食性の優れた油井管用高強度合金 - Google Patents
耐食性の優れた油井管用高強度合金Info
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- JPS58210157A JPS58210157A JP9232982A JP9232982A JPS58210157A JP S58210157 A JPS58210157 A JP S58210157A JP 9232982 A JP9232982 A JP 9232982A JP 9232982 A JP9232982 A JP 9232982A JP S58210157 A JPS58210157 A JP S58210157A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、高強度並びに優れた副食性１％に優れたｉ
ｔ Ｌｔ、を力腐食割れ性を有１−５これらの特性が要
求される苛酷な条件下での石油および天然ガスの採掘に
用いられる油井管用として用いるのに適した合金に関す
るものである。
ｔ Ｌｔ、を力腐食割れ性を有１−５これらの特性が要
求される苛酷な条件下での石油および天然ガスの採掘に
用いられる油井管用として用いるのに適した合金に関す
るものである。
近年、油井および天然ガス井は深井戸ｔヒの傾向が著し
く、加オーて産出前や産出ガス中には湿潤な硫化水素（
Ｈ２Ｓ）をけじめとし、て、炭酸ガス（ＣＯ２）や塩素
イオン＜ｃｅ−）などの腐食性成分が含まれることが多
くなってきている。
く、加オーて産出前や産出ガス中には湿潤な硫化水素（
Ｈ２Ｓ）をけじめとし、て、炭酸ガス（ＣＯ２）や塩素
イオン＜ｃｅ−）などの腐食性成分が含まれることが多
くなってきている。
このように井戸深さが増大すると、産出する原油やガス
の圧力、さらに地層の土圧が増加するようになると共に
、便用される油井管自身の自重による引張荷重も増加す
るようになることから、これに使用される油井管には、
これらの力に耐え得る高強度が要求されるばかりでな（
、Ｈ２Ｓ 、 Ｃ０２−およびＣａ−などの腐食性成分
を含有する油井およびガス井環境（以下ルＳ −ＣＯ２
−Ｃ１１−油井環境という）下での腐食の王たるものが
、応力腐食割れであることから、優れた耐応力腐食割れ
性を具備することが要求される。
の圧力、さらに地層の土圧が増加するようになると共に
、便用される油井管自身の自重による引張荷重も増加す
るようになることから、これに使用される油井管には、
これらの力に耐え得る高強度が要求されるばかりでな（
、Ｈ２Ｓ 、 Ｃ０２−およびＣａ−などの腐食性成分
を含有する油井およびガス井環境（以下ルＳ −ＣＯ２
−Ｃ１１−油井環境という）下での腐食の王たるものが
、応力腐食割れであることから、優れた耐応力腐食割れ
性を具備することが要求される。
一方、油井管の防食には、インヒビタと呼ばれる腐食抑
制剤を油井管内に投入する方法が一般的。
制剤を油井管内に投入する方法が一般的。
方法として用いられているが、この方法は油井およびガ
ス井が海上にある場合などには有効に活用できないこと
も多く、また十分な成果も期待できない。さらに油井管
を保護皮膜で被覆する方法を用いる場合もあるが、この
場合も十分な防食成果は期待できない。
ス井が海上にある場合などには有効に活用できないこと
も多く、また十分な成果も期待できない。さらに油井管
を保護皮膜で被覆する方法を用いる場合もあるが、この
場合も十分な防食成果は期待できない。
このような事情に鑑み、最近ではステンレス鋼をはじめ
とし、インコロイやハステロイ（いずれも商品名）など
の測級な羽村を油井管の製造に用いる試みもなされてい
るが、これらの材料のうち特にインコロイやハステロイ
は、いずれも高価なＮｉを多量に含有するために茜価な
ものとなるばか９でなく、いずれの材料もＩｈ Ｓ −
ＣＯ２−Ｃｅ−油井環境下でのｊ高貴挙動についての詳
細は１−分に解明されるに至っておらず、しかも深井戸
用油井管に要求される高強度を具備していないものであ
る。
とし、インコロイやハステロイ（いずれも商品名）など
の測級な羽村を油井管の製造に用いる試みもなされてい
るが、これらの材料のうち特にインコロイやハステロイ
は、いずれも高価なＮｉを多量に含有するために茜価な
ものとなるばか９でなく、いずれの材料もＩｈ Ｓ −
ＣＯ２−Ｃｅ−油井環境下でのｊ高貴挙動についての詳
細は１−分に解明されるに至っておらず、しかも深井戸
用油井管に要求される高強度を具備していないものであ
る。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、深井戸
や、苛酷な腐食環視、特にＨ２Ｓ−ＣＯ２−Ｃ１ｌ−油
井環境下での石油および天然Ｊｊスの採掘に十分耐え得
る高強度と優れ７”Ｃ耐応力ｇ食割れ性を具備した油井
管用材ｌ＃４を得べく研死をイ〕つ・た結果。
や、苛酷な腐食環視、特にＨ２Ｓ−ＣＯ２−Ｃ１ｌ−油
井環境下での石油および天然Ｊｊスの採掘に十分耐え得
る高強度と優れ７”Ｃ耐応力ｇ食割れ性を具備した油井
管用材ｌ＃４を得べく研死をイ〕つ・た結果。
ｔａ＋ ル５−ＣＯ２Ｃａ１−油井環境１における腐
食の生たるものは応力腐食割扛であるが、この場合の応
力腐食割れは、オーステナイトステンレス鋼における一
般的な応力腐食割れとは帯動を全く異にするものである
こと、すなわち、一般の応力腐食割れが、 Ｃ６−の在
任と深く係わるものであるのに対して、ルＳ −ＣＯ２
−Ｃ１ｌ−油井環境によるものでは。
食の生たるものは応力腐食割扛であるが、この場合の応
力腐食割れは、オーステナイトステンレス鋼における一
般的な応力腐食割れとは帯動を全く異にするものである
こと、すなわち、一般の応力腐食割れが、 Ｃ６−の在
任と深く係わるものであるのに対して、ルＳ −ＣＯ２
−Ｃ１ｌ−油井環境によるものでは。
Ｃ１−もさることながら、それ以上にＩ（２Ｓの影響が
大きいこと、 ｔｂｌ 油井管とし゛Ｃ実用に供される鋼管は２一般
に強朋上の必要から冷間〃ロエが施されるが、冷間加工
は上記応力ｊ日食割れに対する抵抗性を著しくん一一少
さ一憂；シ：−ること。
大きいこと、 ｔｂｌ 油井管とし゛Ｃ実用に供される鋼管は２一般
に強朋上の必要から冷間〃ロエが施されるが、冷間加工
は上記応力ｊ日食割れに対する抵抗性を著しくん一一少
さ一憂；シ：−ること。
ｌｃＪ ’Ｆｂ Ｓ −Ｃ（Ｊ２−Ｃ１ｌ’−油井環
境での鋼の溶出速度（腐食速度）は、 Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎ
ｉ、Ｍｏ、およびＷの含有歓に依存し、これらの成分か
らなる表面皮膜によって耐食性がしこ持格’ ｉし、か
つこれらの成分は応力＃Ｘ食割れに対してもその抵抗性
を茜め、特に、 Ｍｎら、Ｌへ１ｎ ｔｂｌ ＋ Ｎｔ
（％’ｌ ： １８％以上。
境での鋼の溶出速度（腐食速度）は、 Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎ
ｉ、Ｍｏ、およびＷの含有歓に依存し、これらの成分か
らなる表面皮膜によって耐食性がしこ持格’ ｉし、か
つこれらの成分は応力＃Ｘ食割れに対してもその抵抗性
を茜め、特に、 Ｍｎら、Ｌへ１ｎ ｔｂｌ ＋ Ｎｔ
（％’ｌ ： １８％以上。
ＭＯ１６１＋ ！−Ｗ ｔｂｌ ： １．５〜４．０％
。
。
全満足すると共に、Ｍｎ ： ２．０〜１５．０％、Ｃ
ｒ：１８．０〜２２．５％、 Ｎｉ ： Ｌ５．０〜４
０．０％を含有し。
ｒ：１８．０〜２２．５％、 Ｎｉ ： Ｌ５．０〜４
０．０％を含有し。
さらにＭｏ ： ４，０’？６以下およびＷ： ８．０
％以下のりちのｌ槁または２棟を含有すると、冷間加工
制であっても、きわめてｇ食性の強いル５＝ＣＯｚ
（Ｊ！−油井環境下、特に１５００以下の）ｂ Ｓ −
ＣＯｓ −ＣＩ油井壌境下において、応力腐食割れに対
して優れた抵抗性を示す表面皮膜が得られること。
％以下のりちのｌ槁または２棟を含有すると、冷間加工
制であっても、きわめてｇ食性の強いル５＝ＣＯｚ
（Ｊ！−油井環境下、特に１５００以下の）ｂ Ｓ −
ＣＯｓ −ＣＩ油井壌境下において、応力腐食割れに対
して優れた抵抗性を示す表面皮膜が得られること。
ｌｄ） Ｎ１成分は０表面皮膜に対する作用だけでな
く１組織的にも耐応力腐食割れ性を高める作用をもつ仁
と。
く１組織的にも耐応力腐食割れ性を高める作用をもつ仁
と。
（ｅＪ 合金成分としてＮｂを０．０５〜４．０％含
有させると一段と合金強度が向上するようになること、
（ｆＪ 同じく合金成分としてＮを０．０３〜０．４
０％含有させると合金強度が向上するようになると共に
、Ｃとの共存におｉて合金組織が改善されること。
有させると一段と合金強度が向上するようになること、
（ｆＪ 同じく合金成分としてＮを０．０３〜０．４
０％含有させると合金強度が向上するようになると共に
、Ｃとの共存におｉて合金組織が改善されること。
（ｇ） 合金成分としてＣＯを０．０５〜３．０′％
含有させると１合金は一段と固溶強化および加工強化す
るようになると共に、耐応力腐食割れ性も向上するよう
になること。
含有させると１合金は一段と固溶強化および加工強化す
るようになると共に、耐応力腐食割れ性も向上するよう
になること。
（ｈｌ 合金成分としてＣｕを０．０５〜３．０％含
有させると合金の強度および耐食性が一段と向上するよ
うになること。
有させると合金の強度および耐食性が一段と向上するよ
うになること。
（ｉｌ 合金成分として希土類元素、特に望ましくは
原子番号５７〜７１の希土類元素のうちの１８ｉまたａ
２ｆｉ［以上（以下これらを総称して希土類元素という
） ： ０．００１〜０．１Ｏ８，Ｙ： ０．ＵＯｌ
〜０．２０％。
原子番号５７〜７１の希土類元素のうちの１８ｉまたａ
２ｆｉ［以上（以下これらを総称して希土類元素という
） ： ０．００１〜０．１Ｏ８，Ｙ： ０．ＵＯｌ
〜０．２０％。
Ｍｇ： ０．００１〜０．１０％＊ Ｃａ ： ０−０
０１〜０− ｉ ０％、おヨＣＦ Ｔｉ ： ０．００
５〜０．５０ ％ （Ｄ ５ち）１８１１まりｔｉ２ｍ
を含有させると１合金の熱間加工性が一段と改善される
ようになること。
０１〜０− ｉ ０％、おヨＣＦ Ｔｉ ： ０．００
５〜０．５０ ％ （Ｄ ５ち）１８１１まりｔｉ２ｍ
を含有させると１合金の熱間加工性が一段と改善される
ようになること。
以上（ａ）〜（ｉ）に示される知見を得−たのである。
したかつて、この発明は、上記知見にもとづｈてなされ
たものであって、 ｃ ： ０．１（３〜０．２５％。
たものであって、 ｃ ： ０．１（３〜０．２５％。
Ｓｔ ： １．０ ％以下、 Ｍｎ ： ２．０〜ｌ
５．０％ 、 Ｐ ： ０．０３０％以下、 Ｓ ：
０．０１０％以下、 ｓｏｌ、Ａ／ ： ０．５％以下
。
５．０％ 、 Ｐ ： ０．０３０％以下、 Ｓ ：
０．０１０％以下、 ｓｏｌ、Ａ／ ： ０．５％以下
。
Ｃｒ： １８．０〜２２．５％、 Ｎｉ ： １５．０
〜４０．０％、Ｎｂ：０．０５〜４．０％、 Ｎ ：
０．０３〜０．４０％を含有しｓ Ｍｏ ： ４−０％
以下およびＷ：Ｓ、Ｏ％以下のうちの１種または２穆を
含有し、さらに必要に応じて、Ｃｏ ： ０．０５〜３
．０％、 Ｃｕ ： ０．０５〜３．０％、希土類元素
： ０．００１〜０．１０％、Ｙ：０．００１〜０．２
０％、 Ｍｇ ： ０．００１〜０．１θ％、 Ｃａ
： ０．００１〜Ｕ、ｌＯ％、およびＴｉ ： ０．０
０５〜０．５０％のうちの１１１またけ２種以上を含有
し、かつ。
〜４０．０％、Ｎｂ：０．０５〜４．０％、 Ｎ ：
０．０３〜０．４０％を含有しｓ Ｍｏ ： ４−０％
以下およびＷ：Ｓ、Ｏ％以下のうちの１種または２穆を
含有し、さらに必要に応じて、Ｃｏ ： ０．０５〜３
．０％、 Ｃｕ ： ０．０５〜３．０％、希土類元素
： ０．００１〜０．１０％、Ｙ：０．００１〜０．２
０％、 Ｍｇ ： ０．００１〜０．１θ％、 Ｃａ
： ０．００１〜Ｕ、ｌＯ％、およびＴｉ ： ０．０
０５〜０．５０％のうちの１１１またけ２種以上を含有
し、かつ。
Ｏｒ ｆｉｂ） 十Ｍｏ Ｆｕｒ） ＋’ Ｗ （＠：
２０％以上。
２０％以上。
Ｍｏ ｆｆ６１ ＋” Ｗ ％） ： ｌ−５〜、 ４
−（） ％ ｈを満足し、残りがＦｅ とその他の不
可避不純物からなる組成（以上重量％）を有する耐応力
腐食割れ性に優れた油井管用高強度合金に特徴を有する
ものである。
−（） ％ ｈを満足し、残りがＦｅ とその他の不
可避不純物からなる組成（以上重量％）を有する耐応力
腐食割れ性に優れた油井管用高強度合金に特徴を有する
ものである。
つぎに、この発明の合金において、成分組成範囲を上記
の通りに限定した理由を説明する。
の通りに限定した理由を説明する。
（ａｔ Ｃ
Ｃ成分には合金の強度を向上させる作用があるが、その
官有量が０．１’Ｏ％未満では所望の高強度を得ること
ができず、一方０．２５％を越えて含有させると溶体化
処理後急冷しても炭化物が析出し。
官有量が０．１’Ｏ％未満では所望の高強度を得ること
ができず、一方０．２５％を越えて含有させると溶体化
処理後急冷しても炭化物が析出し。
耐食性劣化の原因となることから、その官有量を０．１
０〜０．２５％と定めた。
０〜０．２５％と定めた。
（ｂｌ ５ｔ
Ｓｔ 成分は脱酸成分として必要な成分であるが。
その含有量が１．０％を越えると熱間加工性および延性
が劣化するようになることから、その上限値を１．０％
と定めた。
が劣化するようになることから、その上限値を１．０％
と定めた。
（ｃｌ Ｍｎ
Ｍｎ成分には、上記の辿すＮｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、 およ
びＷとの共存において耐応力腐食割れ性を改善する＃１
か、冷間加工による強度向上を促進し、さらにＮの固溶
を促進するほか１合金組織を改善する作用があるが、そ
の含有層が２．０５未満では前記作用に所望の効果が得
られず、一方１５．０％を越えて含有させると熱闘加工
性が劣化するようになることから、その官有量を２．０
〜１５．０％と足めた。
びＷとの共存において耐応力腐食割れ性を改善する＃１
か、冷間加工による強度向上を促進し、さらにＮの固溶
を促進するほか１合金組織を改善する作用があるが、そ
の含有層が２．０５未満では前記作用に所望の効果が得
られず、一方１５．０％を越えて含有させると熱闘加工
性が劣化するようになることから、その官有量を２．０
〜１５．０％と足めた。
（山 Ｐ
Ｐ成分には、応力腐食割れに対する感受性を高める作用
があり、この作用は、その含有層が０．０３０％を越え
ると大きく現われるようになることから、その、上限値
をｏ、ｏａｏ％と足めた。
があり、この作用は、その含有層が０．０３０％を越え
ると大きく現われるようになることから、その、上限値
をｏ、ｏａｏ％と足めた。
（ｅｌ ８
Ｓ成分には１合金の熱間加工性を劣化させる作用があり
、この作用は、その含有量が０．０１０％を越えると顕
著に現われる。傾向にあり、したがってその含有層：の
上限値を０．０１０％と定め７ｃ。
、この作用は、その含有量が０．０１０％を越えると顕
著に現われる。傾向にあり、したがってその含有層：の
上限値を０．０１０％と定め７ｃ。
ｔｆｌ ｓｏｌ、ＡＡ’
Ａ／はＳｔと同様に脱酸成分として有効な成分であり、
ｓｏｌ、−Ａｌ含有鼠″Ｔ：（Ｊ、５％まで含有さ
せても合金特性を何らそこなうものではないことから、
その含有量の上限値を、 ａｏｌ、ＡＪで０．５％と
定めた。
ｓｏｌ、−Ａｌ含有鼠″Ｔ：（Ｊ、５％まで含有さ
せても合金特性を何らそこなうものではないことから、
その含有量の上限値を、 ａｏｌ、ＡＪで０．５％と
定めた。
Ｉｇｌ Ｃｒ
Ｃｒ成分には、 Ｍｎ、Ｎｉ、Ｍｏ、およびＷ成分との
共存において耐応力腐食割れ性を著しく改善する作用が
あるが、その含有量が１８．０％未満では所望の優れた
副応力腐食割れ性を確保することができず、一方２２．
５％を越えて含有させても１５０Ｃ以下のｌｈ Ｓ −
Ｃ０ｘ−Ｃ６−油井環境下ではより一１凶の同上効果は
現われず、まｆｃ熱間加工性を劣化させることから、そ
の含有量を１８．０〜２２．５％と足めた。
共存において耐応力腐食割れ性を著しく改善する作用が
あるが、その含有量が１８．０％未満では所望の優れた
副応力腐食割れ性を確保することができず、一方２２．
５％を越えて含有させても１５０Ｃ以下のｌｈ Ｓ −
Ｃ０ｘ−Ｃ６−油井環境下ではより一１凶の同上効果は
現われず、まｆｃ熱間加工性を劣化させることから、そ
の含有量を１８．０〜２２．５％と足めた。
（ｈＪ Ｎｉ
Ｎｉ成分には合金の耐応力腐食割れ性を向上させる作用
があるが、その含有量が１５．０％未満でＬ所望の優れ
ｆｃ船応力腐食割れ性を確保することができず、４た組
紙面から熱間加工性を劣化させる場合があり、一方４０
．０ ％を越えて含有させても耐応力腐食割れ性により
一層の向上効果が現われないことから、経済性をも考慮
して、その含有量を１５．０〜４０．０％と定めた。
があるが、その含有量が１５．０％未満でＬ所望の優れ
ｆｃ船応力腐食割れ性を確保することができず、４た組
紙面から熱間加工性を劣化させる場合があり、一方４０
．０ ％を越えて含有させても耐応力腐食割れ性により
一層の向上効果が現われないことから、経済性をも考慮
して、その含有量を１５．０〜４０．０％と定めた。
（ｉｌ Ｎｂ
１曲成分には合金の強度を著しく向上させる作用がある
が、その含有量が０．０５％未満では所望の強度同上効
果が得られず、一方４．０％を越えて含有させると、熱
間加工性が劣化するようになることから、その言；Ｍ’
Ｍを０．０５〜４．０％と疋めた。
が、その含有量が０．０５％未満では所望の強度同上効
果が得られず、一方４．０％を越えて含有させると、熱
間加工性が劣化するようになることから、その言；Ｍ’
Ｍを０．０５〜４．０％と疋めた。
＋ｊｌ Ｎ
Ｎ成分には、−〇成分との共存において合金組織を改善
し、かつ素地に固静して、これを強化する作用があるが
５その含有量が０．０３％未満ではＮｉｌ記作用に所望
の効果が得られず、一方その旨有緻が０．４０％を越え
ると１合金の溶製および造塊が困難になることから、そ
の含有量を０．０３〜０．４０％と足めた。
し、かつ素地に固静して、これを強化する作用があるが
５その含有量が０．０３％未満ではＮｉｌ記作用に所望
の効果が得られず、一方その旨有緻が０．４０％を越え
ると１合金の溶製および造塊が困難になることから、そ
の含有量を０．０３〜０．４０％と足めた。
恒） ＭｏおよびＷ
上記の通り、これらの成分には、１ｖｌｎ ＊ Ｃｒ
ｙおよびＮｉとの共存において耐応力腐食割れ性を改善
する均等的作用があるが、ＭＯ： ４− ｇ ｇ６およ
びｗ：ｓ、。
ｙおよびＮｉとの共存において耐応力腐食割れ性を改善
する均等的作用があるが、ＭＯ： ４− ｇ ｇ６およ
びｗ：ｓ、。
％をそれぞれ越えて官有させても、特ｌ／ｃ１５０Ｃ以
下のｋｂｓ Ｃ０２−Ｃｒ３−油井環境ではより一層
の向上りＩ諜が現われないことから１．経済性を考慮し
て。
下のｋｂｓ Ｃ０２−Ｃｒ３−油井環境ではより一層
の向上りＩ諜が現われないことから１．経済性を考慮し
て。
ぞの宮巾゛斌をＭｏ：４．Ｕグ６以下、およびＷ：８・
０％以下とぐれそれ定めた。
０％以下とぐれそれ定めた。
（１１Ｃ。
ＣＯ酸成分は、素地に一固浴して、これを強ｆヒするは
かりでなく、加工強１ヒを促進し、さらに合金の耐応力
腐食割れ性を同上させる作用〃（あるので。
かりでなく、加工強１ヒを促進し、さらに合金の耐応力
腐食割れ性を同上させる作用〃（あるので。
これらの特性が要求される揚ばに必要にＬじて含７■さ
れるが、−１の１′有量が０．０５％未満“Ｃはｉ誼れ
己作月に所望の向上効果が−得られない。し力・しなめ
Ｓら、ＣＯは高価であるため、ここでは経済性を考ｕし
て、その含有量を０．０５〜３．０％と足めた。
れるが、−１の１′有量が０．０５％未満“Ｃはｉ誼れ
己作月に所望の向上効果が−得られない。し力・しなめ
Ｓら、ＣＯは高価であるため、ここでは経済性を考ｕし
て、その含有量を０．０５〜３．０％と足めた。
１１１υ Ｃｕ
Ｃｕ成分には１合金の強度および耐食性を１句上させる
作用かめるので、特にこｉｔらの特性力ｘｉ求される場
合に必要に応じて＠有さｔＬるカーその含有量が０．０
５％ 未満では前記作用に所望の向上効果が現われず、
一方３．０％を越えて含有させると合金の熱間加工性が
劣化するようになることから。
作用かめるので、特にこｉｔらの特性力ｘｉ求される場
合に必要に応じて＠有さｔＬるカーその含有量が０．０
５％ 未満では前記作用に所望の向上効果が現われず、
一方３．０％を越えて含有させると合金の熱間加工性が
劣化するようになることから。
その含有量を０．０５〜３．０％と足めた。
（ｎｌ 希土類元素、 Ｙ 、 Ｍｇ、Ｃａ、および
Ｔｉこれらの成分には、熱間加工性を改善する作用があ
るので、特に厳しい条件下で熱間加工を行なう必要があ
る場合などに含有されるが、その含有量が、それぞれ希
土類元素： Ｏ，Ｌ１０１％未満、Ｙ：０．００１％未
満、 Ｍｇ ： ０．００１％未満、 Ｃａ ： ０．
００１％未満、およびＴｉ ： ０．００５％未満では
Ｆ５＋望、の熱間加工性改善効果が得られず、一方希土
類冗素：０．１０９６ 、 Ｙ ： ０．２０％、Ｍｇ
：（Ｊ、１０％、 Ｃａ ： ０．１０％。
Ｔｉこれらの成分には、熱間加工性を改善する作用があ
るので、特に厳しい条件下で熱間加工を行なう必要があ
る場合などに含有されるが、その含有量が、それぞれ希
土類元素： Ｏ，Ｌ１０１％未満、Ｙ：０．００１％未
満、 Ｍｇ ： ０．００１％未満、 Ｃａ ： ０．
００１％未満、およびＴｉ ： ０．００５％未満では
Ｆ５＋望、の熱間加工性改善効果が得られず、一方希土
類冗素：０．１０９６ 、 Ｙ ： ０．２０％、Ｍｇ
：（Ｊ、１０％、 Ｃａ ： ０．１０％。
およびＴｉ ： ０．５０％ をそれぞれ越えて含有さ
せると、せっかくの熱間加工性改善効果に劣化傾向が現
われるようになることから、それぞれの含有液′ｔ−１
希土類元素： ０．００１〜０．１θ％、Ｙ：０．００
１ 〜０．２０％、Ｍｇ ： ０．００１〜０．１０％
、 Ｃａ ： ０．００１〜０．１０％、およびＴｉ
： ０．００５〜０．５０％と定めた。
せると、せっかくの熱間加工性改善効果に劣化傾向が現
われるようになることから、それぞれの含有液′ｔ−１
希土類元素： ０．００１〜０．１θ％、Ｙ：０．００
１ 〜０．２０％、Ｍｇ ： ０．００１〜０．１０％
、 Ｃａ ： ０．００１〜０．１０％、およびＴｉ
： ０．００５〜０．５０％と定めた。
１ １（ｏｌ −Ｍ
ｎ％）＋Ｎｉｅ％ｌおよびＯｒ Ｎ ＋ ＭＯｔ”ｌ＋
２ Ｗ ％）第１図は、厳しい腐食環境下、すなわちＨ
ｓ８−ＣＯ２−Ｃ１−油井環境に相当する環境上での耐
応力鵜食割れ性に関し′て、 Ｃｒ％）＋ムｖ１０−＋
↓Ｗ（％ｌと１２ Ｍｎ 昏１＋Ｎｉ員） との関係を示したものである。
ｎ％）＋Ｎｉｅ％ｌおよびＯｒ Ｎ ＋ ＭＯｔ”ｌ＋
２ Ｗ ％）第１図は、厳しい腐食環境下、すなわちＨ
ｓ８−ＣＯ２−Ｃ１−油井環境に相当する環境上での耐
応力鵜食割れ性に関し′て、 Ｃｒ％）＋ムｖ１０−＋
↓Ｗ（％ｌと１２ Ｍｎ 昏１＋Ｎｉ員） との関係を示したものである。
すなわち、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏ、およびＷの’Ｊ
＊’ Ｎｉ： ’＜ Ｍ々袈化させたＦｅ −Ｍｎ−Ｃ
ｒ−Ｎｉ−Ｍｏ糸、 Ｆｅ −Ｍｎ−Ｃｒ −Ｎｉ−Ｗ
系、およびに’ ｅ −Ｍｎ −Ｃｒ −Ｎ ｉ −Ｍ
ｏ−ＶＶ系の−８−釡ｔｌ−浴製し、鋳造し、鍛伸およ
び熱間圧延を施して板厚＝ｌＯ■の熱姑板とし、ついで
この熱延板に。
＊’ Ｎｉ： ’＜ Ｍ々袈化させたＦｅ −Ｍｎ−Ｃ
ｒ−Ｎｉ−Ｍｏ糸、 Ｆｅ −Ｍｎ−Ｃｒ −Ｎｉ−Ｗ
系、およびに’ ｅ −Ｍｎ −Ｃｒ −Ｎ ｉ −Ｍ
ｏ−ＶＶ系の−８−釡ｔｌ−浴製し、鋳造し、鍛伸およ
び熱間圧延を施して板厚＝ｌＯ■の熱姑板とし、ついで
この熱延板に。
温度： １０７５Ｃ−１１２５ｃに３０〜９０分間保持
後水冷の俗体化処理を施し、た後、独度回上の目的で。
後水冷の俗体化処理を施し、た後、独度回上の目的で。
圧延率： ２０９ｈの冷間圧延を施し、この結果得られ
た冷蝙板から圧延方間と直角に、厚き：２訣×幅：１０
ａｉｘ長さ＝７５ｍの試験片を切り出し、この試験片に
ついて、第２図に示す３点支持ビーム治具を用い、前記
試験片Ｓに降伏強さく ０．２ ％耐力）に相当する引
彊応力を付加１７た状態で、Ｈ２Ｓを５気圧の圧力で、
ＣＯ２を１０気圧の圧力で飽和させた５％ＮａＣ１ＪＪ
液（温度： １５０ｃ）中に９６０時間浸漬の応力腐食
割れ試験２行ない、試験後、前記試験片における割れ発
生の有無を観察した、これらの結果にもとづき−ＨＭｎ
（％ｌ ＋ Ｎｉ （ｑＪとＣｒ （％Ｉ ＋ＭＯｖ
６１ ＋ ’ Ｗ ｅ％ｌ （！：の関係においてプロ
ットしたところ、応力腐食割れに関して第１図に示され
る結果を示したのである。なお、第１図において、Ｑ印
は割れ発生なし、Ｘ印は割れ発生ありをそれぞれ示すも
のである。第１図に示される結果から。
た冷蝙板から圧延方間と直角に、厚き：２訣×幅：１０
ａｉｘ長さ＝７５ｍの試験片を切り出し、この試験片に
ついて、第２図に示す３点支持ビーム治具を用い、前記
試験片Ｓに降伏強さく ０．２ ％耐力）に相当する引
彊応力を付加１７た状態で、Ｈ２Ｓを５気圧の圧力で、
ＣＯ２を１０気圧の圧力で飽和させた５％ＮａＣ１ＪＪ
液（温度： １５０ｃ）中に９６０時間浸漬の応力腐食
割れ試験２行ない、試験後、前記試験片における割れ発
生の有無を観察した、これらの結果にもとづき−ＨＭｎ
（％ｌ ＋ Ｎｉ （ｑＪとＣｒ （％Ｉ ＋ＭＯｖ
６１ ＋ ’ Ｗ ｅ％ｌ （！：の関係においてプロ
ットしたところ、応力腐食割れに関して第１図に示され
る結果を示したのである。なお、第１図において、Ｑ印
は割れ発生なし、Ｘ印は割れ発生ありをそれぞれ示すも
のである。第１図に示される結果から。
Ｃｒ１％ｌ＋Ｍｏ（％ｌ＋↓Ｗ−の値が２０９６未満ニ
シテ。
シテ。
↓Ｍｎ １％ｌ ＋ Ｎｉ （＠の値が１８％未満の範
囲ではＤｉ望の耐応力腐食割れ性が得られないことが明
らかである。以上の結果から、優れた耐１６カ高食割れ
性を確保するためには、 Ｃｒｔ％ｌ＋ＭｏＮＨ−ＬＷ
％ｌ：２０５以上、 ４Ｍｎｅ％ｌ＋Ｎｉ１％Ｊ ：
１８％以上とす・ｂ必要がある。
囲ではＤｉ望の耐応力腐食割れ性が得られないことが明
らかである。以上の結果から、優れた耐１６カ高食割れ
性を確保するためには、 Ｃｒｔ％ｌ＋ＭｏＮＨ−ＬＷ
％ｌ：２０５以上、 ４Ｍｎｅ％ｌ＋Ｎｉ１％Ｊ ：
１８％以上とす・ｂ必要がある。
ＭｏとＷの含有量に関して、Ｍｏ （９ｂｌ ＋ Ｌ
Ｗ （ｑ４Ｈで規定するのは、ＷがＭＯに対し原子量が
約２倍で、効果の点では約半分で均等となることからで
、この値が１．５％未満では所望の耐応力腐食割れ性を
確保することができず、一方、この値が４．０％を越え
てＭｏおよびＷを含有させても、上記の通りより一層の
耐応力腐食割れ性向上効果紘現われず。
Ｗ （ｑ４Ｈで規定するのは、ＷがＭＯに対し原子量が
約２倍で、効果の点では約半分で均等となることからで
、この値が１．５％未満では所望の耐応力腐食割れ性を
確保することができず、一方、この値が４．０％を越え
てＭｏおよびＷを含有させても、上記の通りより一層の
耐応力腐食割れ性向上効果紘現われず。
実質的に不必要な量のＭＯおよびＷの含有となり。
コスト尚の原因となって経済的でないことから。
Ｍｏ （９６１＋ Ｗ ｆｆ６１の値を１−５〜４−
０ ％と足めた。
０ ％と足めた。
なお、この発明の合金において、その他の不可避不純物
としてＢ ＃ Ｓｎ、Ｐｂ、およびＺｎ をそれぞれ
０．０５％以下の範囲で含有しても、この発明の合金の
特性が何らそこなわれるものではない。
としてＢ ＃ Ｓｎ、Ｐｂ、およびＺｎ をそれぞれ
０．０５％以下の範囲で含有しても、この発明の合金の
特性が何らそこなわれるものではない。
また、この発明の合金より油井管を製造するに際しては
、まず通常の電気炉、アルゴン−酸素脱炭炉（ＡＯＤ炉
）、エレクトロスラグ溶解炉（ＥＳＲ炉）などを使用し
て所足の成分組成を有する溶鋼を溶製し１重ｆｉＬ ：
２ｔｏｎ程度の鋼塊とした後。
、まず通常の電気炉、アルゴン−酸素脱炭炉（ＡＯＤ炉
）、エレクトロスラグ溶解炉（ＥＳＲ炉）などを使用し
て所足の成分組成を有する溶鋼を溶製し１重ｆｉＬ ：
２ｔｏｎ程度の鋼塊とした後。
１０５０〜１２５０℃の温度に均熱した状態で、直径：
１５０〜３００１Ｅｌφのビレットに分塊し、引続いて
１０５０〜１２５０ｃの温度に加熱し、熱間加工によっ
て管材とされるが、その際強度を付与する目的で。
１５０〜３００１Ｅｌφのビレットに分塊し、引続いて
１０５０〜１２５０ｃの温度に加熱し、熱間加工によっ
て管材とされるが、その際強度を付与する目的で。
再結晶の進まない１０００℃以下の温度範囲での肉厚減
少率が３０％以上となる条件で熱間加工することによっ
て管材とする工程が好ましい。このｋｉ果の管材は、熱
間加工ままの状態か、あるいは８５０〜１１５０ Ｃ
の温度で溶体化処理した状態で。
少率が３０％以上となる条件で熱間加工することによっ
て管材とする工程が好ましい。このｋｉ果の管材は、熱
間加工ままの状態か、あるいは８５０〜１１５０ Ｃ
の温度で溶体化処理した状態で。
さらに肉厚減少率＝５〜７０％、望ましくは１０〜５０
％の冷間加工を施した状態で実用に供されるが、この状
態の管材は、降伏強さく０．２％耐力）ニア０Ｋｆｆ／
−以上の高強度を有し、かつ延性および靭性は勿論のこ
と耐応力腐食割れ性に優れたものである。
％の冷間加工を施した状態で実用に供されるが、この状
態の管材は、降伏強さく０．２％耐力）ニア０Ｋｆｆ／
−以上の高強度を有し、かつ延性および靭性は勿論のこ
と耐応力腐食割れ性に優れたものである。
つぎに、この発明の合金を実施例により比較例と対比し
ながら説明する。
ながら説明する。
実施例
それぞれ第１表に示される成分組成をもった溶鋼を通常
の浴−法にて調製した後、鋼塊となし。
の浴−法にて調製した後、鋼塊となし。
この′鋼塊を１０５０〜１２００Ｃの温度に均熱し、熱
間鍛造を施してビレットとし、この場合熱間加工性を評
価する目的でビレットに割れの発生があるか否かを観察
し、さらにビレットを中ぐりした後。
間鍛造を施してビレットとし、この場合熱間加工性を評
価する目的でビレットに割れの発生があるか否かを観察
し、さらにビレットを中ぐりした後。
１０５０〜１２００ Ｃの温度に加熱して、熱間押出加
工を施して管材とし、さらにこの管材に５強度を付与す
る目的で、熱間加工ままの状態もしくは１０５０〜１１
２５ｃの温度で溶体化処理した状態で同じく第１表に示
される肉厚減少率にて冷間抽伸加工を施すことによって
外径：６０．３ａφ×肉厚＝５ｖ１の本発明合金管材１
〜２５．比較合金管材１−１０、および従来合金管材１
〜４をそれぞれ製造した。
工を施して管材とし、さらにこの管材に５強度を付与す
る目的で、熱間加工ままの状態もしくは１０５０〜１１
２５ｃの温度で溶体化処理した状態で同じく第１表に示
される肉厚減少率にて冷間抽伸加工を施すことによって
外径：６０．３ａφ×肉厚＝５ｖ１の本発明合金管材１
〜２５．比較合金管材１−１０、および従来合金管材１
〜４をそれぞれ製造した。
なお、比較合金管材１〜１０は、いずれも構成成分のう
ちのいずれかの成分含有量あるいは条件式（第１表に※
印を付して表示）が、この発明の範囲から外れた組成を
もつものであり、また従来合金管材ｌは５ＵＳ３１６に
、従来合金管材２は５ＵＳ３１０Ｓに、従来合金管材３
は５ＵＳ３２９Ｊ１に、さらに従来合金管材４はインコ
ロイ８００にそれぞれ相当する組成をもつものである。
ちのいずれかの成分含有量あるいは条件式（第１表に※
印を付して表示）が、この発明の範囲から外れた組成を
もつものであり、また従来合金管材ｌは５ＵＳ３１６に
、従来合金管材２は５ＵＳ３１０Ｓに、従来合金管材３
は５ＵＳ３２９Ｊ１に、さらに従来合金管材４はインコ
ロイ８００にそれぞれ相当する組成をもつものである。
ついで、この結果得られた各種の管材より長さ＝２０ｍ
の試験片をそれぞれ切出し、この試験片より長さ方向に
そって中心角で６０°に相当する部分を切落し、仁の状
態の試験片に第３図に正面図で示されるようにボルトを
貫通し、ナツトで締めつけて管外表面に降伏強さく０．
２％耐力）に相当する引張応力を付加′シ、この状態の
試験片ＳＫ対して、ルＳをそれぞれ帆１気圧、１気圧、
および１０気圧で、ＣＯ，をいずれも１０気圧で含有さ
せた３種のＨ，Ｓ −ｃｏｔ含有の５ ％ ＮａＣ４溶
液（液温：１５０℃）中に９６０時間浸漬の応力腐食割
れ試験を行ない、試験後における応力腐食割れの有無を
観察した。これらの結果を、上記の熱間鍛造時の割れ発
生の有無、降伏強さく ０．２ ％耐力）、および伸び
と共に、第２表に合せて示した。なお、第２表において
、Ｏ印はいずれも割れ発、生のない場合、ｘ印は割れ発
生のある場合を示すものである。
の試験片をそれぞれ切出し、この試験片より長さ方向に
そって中心角で６０°に相当する部分を切落し、仁の状
態の試験片に第３図に正面図で示されるようにボルトを
貫通し、ナツトで締めつけて管外表面に降伏強さく０．
２％耐力）に相当する引張応力を付加′シ、この状態の
試験片ＳＫ対して、ルＳをそれぞれ帆１気圧、１気圧、
および１０気圧で、ＣＯ，をいずれも１０気圧で含有さ
せた３種のＨ，Ｓ −ｃｏｔ含有の５ ％ ＮａＣ４溶
液（液温：１５０℃）中に９６０時間浸漬の応力腐食割
れ試験を行ない、試験後における応力腐食割れの有無を
観察した。これらの結果を、上記の熱間鍛造時の割れ発
生の有無、降伏強さく ０．２ ％耐力）、および伸び
と共に、第２表に合せて示した。なお、第２表において
、Ｏ印はいずれも割れ発、生のない場合、ｘ印は割れ発
生のある場合を示すものである。
第２表に示される結果から、比較合金管材１〜１０は、
熱間加工性、耐応力腐食割れ性、および強度のうちの少
なくともいずれかの性質が劣ったものであるのに対して
、本発明合金管材１〜２５は、いずれも高強度および高
延性、並びに優れた熱間加工性および耐応力腐食割れ性
を有し、特に腐食条件の厳しい１０気圧Ｈ，５−１０気
圧ｃｏｔ −５％ ＮａＣＬ溶液中でも割れ発生は皆無
であ夛、相対的に耐応力腐食割れ性に劣る従来合金管材
１〜４と比較しても一段とすぐれた特性を有することが
明らかである。
熱間加工性、耐応力腐食割れ性、および強度のうちの少
なくともいずれかの性質が劣ったものであるのに対して
、本発明合金管材１〜２５は、いずれも高強度および高
延性、並びに優れた熱間加工性および耐応力腐食割れ性
を有し、特に腐食条件の厳しい１０気圧Ｈ，５−１０気
圧ｃｏｔ −５％ ＮａＣＬ溶液中でも割れ発生は皆無
であ夛、相対的に耐応力腐食割れ性に劣る従来合金管材
１〜４と比較しても一段とすぐれた特性を有することが
明らかである。
上述のように、仁の発明の合金社、特に高強度並びに優
れた耐応力腐食割れ性を有してｉるので。
れた耐応力腐食割れ性を有してｉるので。
これらの特性が要求される苛酷ｆｋｌｌ境下での石油お
よび天然ガス採掘に用いられる油井管として。
よび天然ガス採掘に用いられる油井管として。
さらに地熱井管などとして使用した場合にきわめて優れ
た性能を発揮するのである。
た性能を発揮するのである。
！１図は合金の耐応力腐食割れ性に関し、’Ｍｎｅ％ｌ
＋ Ｎｉ−とＣｒ１％）＋Ｍｏｅ％）＋ＬＷ−との関
係を示した図、第２図および第３図社それぞれ板状およ
び管状試験片を用いる応力腐食割れ試験の態様を示す正
面図である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １） 和 夫（ほか１名）Ｉ
Ｏ２０３０４０
＋ Ｎｉ−とＣｒ１％）＋Ｍｏｅ％）＋ＬＷ−との関
係を示した図、第２図および第３図社それぞれ板状およ
び管状試験片を用いる応力腐食割れ試験の態様を示す正
面図である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １） 和 夫（ほか１名）Ｉ
Ｏ２０３０４０
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １１１ Ｃ：０．ｌＯ〜０．２５％、 Ｓｉ ： １
．０％以下、Ｍｎ：２．０〜１５．０％、 Ｐ ： Ｏ
’、０３０％以下、Ｓ ： ０．０１０％以下％ａｏ１
．ＡＪ’、０．５％以下、 Ｃｒ ： １８．０〜２２
．５％。 Ｎｉ ： １５．０〜４０．０％、 Ｎｂ ： ０．０
５〜４．０％、Ｎ：０．０３〜０．４０ ％を含有しｂ
Ｍｏ ： ４−０％以下およびＷ：８．０−以下のう
ちの１種または２種を含有し、かつ。 ’Ｍｎｅ％）＋Ｎｉ（％）： １８％以上。 Ｍｏ ｍ） ＋ ＬＷｅ％Ｉ ： １．５〜４．０％、
を満足し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成（以上重量％）を有することを特徴とする耐食性の
優れた油井管用高強度合金。 １２１ Ｃ： ０．１０〜０．２５％、Ｓｉ：１．０
％以下、 Ｍｎ：２．０〜１５．０％、 Ｐ ： ０．
０３０％以下、 ８ ： ０．０１０％以下、 ｓｏｌ
、Ａｌ： ０．５９６以下＃ Ｏｒ ： ｌ Ｌ Ｏ〜
２２−５％ 、Ｎｉ：１５．０〜４０．０％、Ｎｂ：０
．０５〜４．０％、Ｎ：０．０３〜０．４０％を含有し
、Ｍｏ：４．０％以下およびＷ：Ｓ、Ｏ％以下のうちの
１種または２棟を含有し。 さらにＣｏ ： ０．０５〜３．０％を含有し、かつ。 ｊＭｎ ｅ”） ” Ｎ） １％１：１８％以上。 Ｍｏ 飼＋Ｔ Ｗ ｅ”ｌ ： ｌ −５〜４−０’／
−ｓを満足し１．残りが、Ｆｅとその他の不可避不純物
からなる組成（以上重量％）を有することを特徴とする
耐食性の優れた油井管用高強度合金。 （３１Ｃ： ０．１０〜０．２５％、 Ｓｉ ： １．
０％以下、Ｍｎ ：２．０〜１５．０％、 Ｐ ： ０
．０３０％以下、Ｓ ： ０．０１０％以下、 ｓｏｌ
、ＡＪ ： ０．５％以下、 Ｃｒ ： １ ｇ、ｏ〜
ｚ ２−５％。 Ｎｉ ： １５．０〜４０．０％ 、 Ｎｂ ： ０．
０５〜４．０％、Ｎ：０．０３〜０．４０％を含有し、
Ｍｏ：４．０％以下およびＷ：８．０％以下のうちの１
種または２種を含有し、さらにＣｕ ： ０．０５〜３
．０％を含有し、かつ。 ＬＭｎ％）＋Ｎｉ ｆｓｂ） ： ｌ ８％以上。 ［ Ｃｒ ％ｊ” ＭＯ＋９６１ ＋ ２ Ｗ （餉：２Ｑ
％以上。 Ｍｏｅ％ｌ＋’−ｗｔ％）： １．５〜４．０％。 を満足し、残りが、 Ｆｅ とその他の不可避不純物
からなる組成（以上重量％）を有することを特徴とする
耐艮件の優れた油井管用高強度合金。 ＋４Ｉ Ｃ’ ０．１０〜０．２５％、 Ｓｔ ：
１．０％以下、Ｍｎ：２．０〜１５．０％、Ｐ ： ０
．０３０％以下、 Ｓ ： ０．０１０％以下、 ’ｉ
ｏｉｏＭ： Ｏ−５％以Ｆ 、 Ｃｒ ： １Ｂ、０〜
２２．５％、Ｎｉ：１５．０〜４０．０％、Ｎｂ：０．
０５〜４．０％、Ｎ：０．０３〜０．４０％を含有し、
Ｍ〇二４．０％以下およびＷ： ８．０％以下のうちの
１種または％、ｙ ： ｏ、ｏｏｉ〜０．２０％、Ｍｇ
：０．００１〜０．１θ％。 Ｃａ：０．００１〜０．１０％、およびＴｉ ： ０．
００５〜０．５０％のうちの１種ま九は２棟以上を宮有
し、かつ。 Ｍｏ （％ｒ ＋ Ｌ Ｗ（９６１： １．５〜４．０
％。 を満足し、残りが、 Ｆｅ とその他の不可避不純物
からなる組成（以上＊＊％）を有することを特徴とする
耐食性の優れた油井管用高強度合金。 ＋５１ Ｃ： ０．１０〜０．２５％、Ｓｔ：ｌ−０
％以下、 Ｍｎ ：２．０〜１５．０ ’！ｂ 、 Ｐ
： ０．０３０％以下、 Ｓ ： ０．０１０９６以
下、 ｓｏｌ、ＡＩ！： ０．５％以下、 Ｃｒ ：
ｌ ８．０〜２２．５％、Ｎｉ：１５．０〜４ Ｕ −
０９６＋ Ｎｂ ： ０−０５〜４．０％ＩＮ二〇−、
０３〜０．４０％を含有し、Ｍｏ：４．０％以下および
Ｗ ： ８．０９６以下のうちの１種または２種を含有
し。 さらにＣｏ ： ０．０５〜３．０％と、Ｃｕ：０．０
５〜３．０％とを含有し、かつ。 Ｍｏ ｆｆ６１ ＋ ”ｗｔ％ｌ ： １．５ ＝ ４
．０％。 を満足し、残りが、 Ｆｅ とその他の不可避不純物
からなる組成（以上重量％）を有することを特徴とする
耐＊性の優れた油井管用高強度合金。 （６）Ｃ： ０．１０〜０．２５９ｂ 、 Ｓｉ ：
１．０％以下、 Ｍｎ：２．０〜１５．０％、 Ｐ ：
０．０３０％以下、 Ｓ ： ０．０１０％以下、
ｓｏｌ、Ａｌ： ０．５％以下、 Ｃｒ ： １８．０
〜２２．５％、 Ｎｉ ： １５．０〜４０．０％、Ｎ
ｂ ： ０．０５〜４．０％、Ｎ： ０．０３〜０．４
０％を含有し、 Ｍｏ ： ４．０％以下およびＷ ：
Ｓ、Ｏ％以下のうちの１種または２種を含有し、さら
にＣｏ ： ０．０５〜３．０％と、希土類元素：（１
，００１〜０．１０％、Ｙ：０．ｏｏｔ〜０．２０％、
Ｍｇ ： ０．００１〜０．１０９６ 、 Ｃａ ：
０．００１〜０．ｌ ０％、およびＴｉ ： ０．０
０５〜０．５０％のうちの１種または２種以上とを含有
し、かつ。 Ｍｏ ｅ％ｌ＋１Ｗ１％ｌ ： １．５〜４．０Ｚ。 を満足し、残りが、Ｆｅ とその他の不可避不純物か
らなる組成（以上重量％）を有することを特徴とする耐
食性の優れた油井管用高強度合金。 ＋７Ｉ Ｃ： ０．１０〜０．２５％、 Ｓｔ ：
１．０％以下、Ｍｎ：２．０〜１５．０％、Ｐ：０．０
３０９６以下、 Ｓ ： ０．０１０％以下、 ｓｏｌ
、Ａｌ： ０．５％以下、 Ｃｒ ： １８．０〜２２
．５％、Ｎｉ：１５．ｏ〜４０．０％、Ｎｂ ： ０．
０５〜４．０％、Ｎ：１０３〜０．４０％を含有し、Ｍ
ｏ ： ４．０％以下およびＷ：Ｓ、Ｏ％以下のうちの
１種または２ｓを含有し。 さらにＣｕ ： ０．０５〜３．０％と、希土類元素：
０．００１〜０．１０％、 Ｙ ： ’０．００１〜
０．２０％、 Ｍｇ： ０．００１〜０．１θ％、Ｃａ
： ０．００１〜０．１０％、およびＴｉ ： ０．
００５〜０．５０％のうちの１種または２種以上と欠含
有し。 かつ。 Ｃｒ（％Ｉ ＋ Ｍｏ ｅ％Ｉ ＋ ＞ Ｗｌｑｉｊ
： ２０ ’ｌｂ以上。 Ｍｏ ｖ６１ ＋’ｚ Ｗ（％ｉ ： １．５〜４．０
％ 。 を満足し、残りが、 Ｆｅ とその他の不可避不純物
からなる組成（以上ｉ板％）を有することを特徴とする
副食性の優れｔこ油井ｔ゛用高強、反合釜。 （８１Ｃ： ０．１０〜０．２５％、 Ｓｔ ： １．
０％以下、 Ｍｎ ：２．０〜１５．０％、Ｐ：（７，
０３０％以下、 Ｓ ： ０．０１Ｌｌ ％以下、 ｓ
ｏｌ、Ａ／ ： Ｌ５ ％以下、 Ｃｒ ： １８．０
〜２２．５％、 Ｎｉ ： ｌ ５．０〜４０．０％、
Ｎｂ ： ０．ｔ）５〜４．０％、Ｎ：０．０３〜０
．４０％を含有し、 Ｍｏ ： ４ｅＯ％以下およびＷ
： Ｓ、Ｏ％以下のうちの１種または２種を宮有し５
さらにＣｏ ： ０．０５〜３．０％と、Ｃｕ ： ０
．０５〜３．（Ｊ％と。 希土類元素： ０．００１〜０．１θ％、Ｙ：０．００
１〜０．２０％。 Ｍｇ ： ０．００１〜０．１０％、Ｃａ：υ、００１
〜０．１０％、およびＴｉ ： ０．００５〜０．５０
％のうちの１棟または２種以上とを含有し、かつ。 ’ Ｍｎ （％ｌ＋Ｎｉ１％）：１８％以上。 ２ ■ Δ１０セｈ）＋シＷ誼６１：１．５〜４．０に。 全満足し、残りが、 Ｆｅ とその他の不可避不純物
からなるＲ１成（線上重比％）′９：有することを特徴
とする耐食性の優れた油井管用高強度合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9232982A JPS58210157A (ja) | 1982-05-31 | 1982-05-31 | 耐食性の優れた油井管用高強度合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9232982A JPS58210157A (ja) | 1982-05-31 | 1982-05-31 | 耐食性の優れた油井管用高強度合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58210157A true JPS58210157A (ja) | 1983-12-07 |
Family
ID=14051346
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9232982A Pending JPS58210157A (ja) | 1982-05-31 | 1982-05-31 | 耐食性の優れた油井管用高強度合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58210157A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4795610A (en) * | 1987-04-23 | 1989-01-03 | Carondelet Foundry Company | Corrosion resistant alloy |
| US4873055A (en) * | 1988-12-20 | 1989-10-10 | Carondelet Foundry Company | Corrosion resistant Fe-Ni-Cr alloy |
-
1982
- 1982-05-31 JP JP9232982A patent/JPS58210157A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4795610A (en) * | 1987-04-23 | 1989-01-03 | Carondelet Foundry Company | Corrosion resistant alloy |
| US4873055A (en) * | 1988-12-20 | 1989-10-10 | Carondelet Foundry Company | Corrosion resistant Fe-Ni-Cr alloy |
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