JPS58217825A - 乾式クラツチデイスク - Google Patents
乾式クラツチデイスクInfo
- Publication number
- JPS58217825A JPS58217825A JP57185747A JP18574782A JPS58217825A JP S58217825 A JPS58217825 A JP S58217825A JP 57185747 A JP57185747 A JP 57185747A JP 18574782 A JP18574782 A JP 18574782A JP S58217825 A JPS58217825 A JP S58217825A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- leaf spring
- cam
- rubber stopper
- hub
- side plates
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
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- 238000010276 construction Methods 0.000 abstract 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/121—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon using springs as elastic members, e.g. metallic springs
- F16F15/1215—Leaf springs, e.g. radially extending
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D13/00—Friction clutches
- F16D13/58—Details
- F16D13/60—Clutching elements
- F16D13/64—Clutch-plates; Clutch-lamellae
- F16D13/68—Attachments of plates or lamellae to their supports
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Mechanical Operated Clutches (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は自動車等に用いられる乾式クラッチディスクに
関する。 従来の乾式クラッチディスクでは、ねじりトルクを発生
させるためにコイルばね形のトーションばねや、あるい
はトーションラバーを用いている。 例えばサイドプレートの窓孔等にコイルばねを配置し、
窓孔の円周方向動輪とスプラインハブのフランジ部の切
欠勢の間で、コイルばねを円周方向に圧縮するようにし
ている。しかしながらコイルばねを利用したもの４１＃
Ｉ造が複雑で、小型化が困難である。また広ねじり角を
得ようとしてもコイルばねの配置スペースが制限され、
充分な広ねじり角を得ることが困難である。 本発明は板ばねとカム等を利用することＪごより。 （１） 構造を大幅各こ簡単にし、（２１小形化し、
（３１さらに広ねじり角を得られるようにしようとする
ものであり、図面に基づいて説明すると次の通りである
。 ＄１． 第２図６
関する。 従来の乾式クラッチディスクでは、ねじりトルクを発生
させるためにコイルばね形のトーションばねや、あるい
はトーションラバーを用いている。 例えばサイドプレートの窓孔等にコイルばねを配置し、
窓孔の円周方向動輪とスプラインハブのフランジ部の切
欠勢の間で、コイルばねを円周方向に圧縮するようにし
ている。しかしながらコイルばねを利用したもの４１＃
Ｉ造が複雑で、小型化が困難である。また広ねじり角を
得ようとしてもコイルばねの配置スペースが制限され、
充分な広ねじり角を得ることが困難である。 本発明は板ばねとカム等を利用することＪごより。 （１） 構造を大幅各こ簡単にし、（２１小形化し、
（３１さらに広ねじり角を得られるようにしようとする
ものであり、図面に基づいて説明すると次の通りである
。 ＄１． 第２図６
【おいて、出力側スプラインハブｌに
１１半径方向外方へ張り出す略３角形状の外向きカム２
が形成されており、カム２ａ）３つの頂部に４れ＊ｍ係
数の低い例えばプラスチック製の先端部材６が固着され
ている。先端部材６の半径方向外方側向はカム２の外周
面壷ζ滑らか６Ｃつながり。 カム面の一部をなしている。°各先端部材６間のカム向
部分は半径方向外方へわずかに凸状となるようにそれぞ
れ湾曲している。 カム２の軸方向両側（第２図）には、入力側第１、第２
サイドプレート（クラッチプレートとリテイニングプレ
ート３３．４か配置され、ハブｌの外周面に嵌合してい
る。両プレート３．４は軸心０と平行な３つのストップ
ピン７及び３つの板ばね支持ピン８によって連結されて
いる。第１サイドプレート３の外周端部には円周方向に
沿って複数個（１個のみ図示）のクツショニングプレー
ト５が固着され、クツショニングプレート５の両側には
入力フェーシング６が固着されている。へカフエーシン
グ６は１例えばフライホイールとプレッシャープレート
の間に配置される。 各支持ピン８は互い番こ円周方向に等間隔を隔てて配置
され、かつ各先端部材６Ｉこ対して半径方向外方側から
短い間隔を隔てて対向するように配置されている。各支
持ピン８間＋Ｃはカム面に当接すると共にカム面に沿っ
て概ね円周方向に延びる板ばね９がそれぞれ配置されて
いる。各板ばね９のクラッチ回転方向Ｆ側前端部９ａは
自由端になっており、支持ピン８に対し情動自在に係合
している。各板ばね９の反矢印ｌ“側の後端部９ｂは支
持ピン８に巻き付けら４″１ている。なお板ばね前端部
９ａは第２図に示すよう−こ第２サイドプレート４側の
半分が切り欠かわており、板ばね後端部９ｂは第１ザイ
ドプレート３側の半分が切り欠かれている。即ち各板ば
ね０の軸方向の位置をずらすことなく、１つの支持ピン
８に対し、２つの板ばね９の後端部９ｂと前端部９ａと
を装着できるようｉｎなっている。 各ストップピン７は各支持ピン８間の２等分線上にそれ
ぞ第１配−され、各ストップピン７には円筒形のラバー
ストッパーｌＯがそれぞれ嵌着されでいる。ラバースト
ッパー１０の軸心０側端部は、板ばね９に対して半径方
向外方から一定の間隔を隔てて対向している。 次に作用について説明する。フライホイール等にフェー
シング６が接続されると、サイドプレー ゛□ト
３．４が矢印Ｆ方向へ回転し始め、それと共に板ばね９
及びカム２を介してハブｌも回転し始める。 サイドプレート３゜４の回転トルクが増加してくると、
ハブＩＩこ対してサイドプレート３．４が相対的Ｇこ矢
印Ｆ側へねじれ始め、カム２（先端部材６）番こより板
ばね９が半径方向外方へと弾性変形し始める。即ち板ば
ね９の弾性力に抗して、サイドプレート３．４がハブ１
ｉＣ対し矢印Ｆ側へねじれ始めるのである。 第３図は板ばね９．カム２（先端部材６）及びラバース
トッパー１０の関係を模式図で示しており、上段基こ示
すＡの状態から順次下段のＢ、 （３゜Ｄにゆくに従い
、ねじり角が大きくなっていった場合の状態を示してい
る。即ち第３図Δの状態（ｊ８１図の状態）からねじり
角が大きくなる−こ従い。 先端部材６と板ばね９との当接部分は板ばね後端部９ｂ
側へと移り、一定距離移動後、ＩＪ３図Ｂのよう番こラ
バーストッパー１０に板ばね９が当接する。第３図Δと
第３図Ｂの間では板ばね９のみが作用し、第４図の区間
ＡＢ４こ示すようにねじり剛性（グラフの傾き）は小さ
い。 さらに第３図Ｂの状態から先端部材６が板はね後端部９
ｂ側へ移動すると、板はね９と共酪こラバーストッパー
１０も弾性変形し始め、第３図Ｃの状態にまでなる。第
３図Ｃは、ラバーストッパー１０が中間支点となって、
板ばね９の前半部分がラバーストッパーｌＯ側（第１図
の半径方向外方側）へ押し出さｔｌ、軟ばね９の後半部
分が反ラバーストッパー１０側（第１因の軸心０側）へ
凸状となった状態である。第３図Ｂと＄３図Ｃの間では
板ばね９とラバーストッパー】０の弾性力が作用するの
で、第４ＥＪこ示すようＩｃＡＢ間よりも大きい剛性に
なる。 第３図（Ｊの状態から先１部材６がさらに板ばね後端部
側へ移動する場合には、先端部材６が当接している板ば
ね９の支点間距離か、上記第３図Ｂの半分になっている
と考えられることと、先端部材６がラバース・・ツバ−
１０の近傍部分まで近づくこと１ζより、ｊ１４４図の
区７９１Ｃ１）−と示すように剛性か大幅ＩＣ大きくな
る。 ＄ ３図１）のようにラバーストッパーｌＯが最大限圧
縮されると、ねじり動作は終了する。 なおねじり−１ｊ性は板ばね９の肉厚とラバーストッパ
ー１０の剛性ｈｃより決定される。 第４区の根細θはねじり角、縦軸１゛は回転トルクを示
す。 また第４図のＡＢ間では、摩擦係数の小さい先端部材６
と板ばね９間の！＃擦のみによりヒステリシスが発生す
るため、ヒステリシスは極めて低い。 第４図のＢＵ間では先端部材６と板ばね９間の摩擦に加
えて、板ばね９とラバーストッパー１０間のｌ＃擦が作
用し始め、しかもねじり角が増加するに従い板ばね９と
ラバーストッパー１０間の圧接力及び圧接面積が増加し
、それ６Ｃ伴ってｌ＃擦力も増加するため、ヒステリシ
スは次第に高くなる。 第４図のＣＤ間では、板ばね９とラバーストッパー１０
間の摩擦が大幅ＩＣ大きくなっているため、高ヒステリ
シスが得られる。 なお第１図では３つの頂部（先端部材６）を有する略３
角形状のカム２を備えているが、２つの１部を有する長
円形状のカムを備えてもよい。またカーボンファイバー
のような表面の滑らかな材料により、先端部材６をカム
２及びハブ１と一体に製造してもよい。 また第５図６ｃ示ずように板ばね９の両端部を７ツタ形
状にして、支持ピン８間ＩＣ掛けわたすようにしてもよ
い。 以上説明したよう番こ本発明は、出力側スプラインハブ
１に半径方向外方へ張り出す外向きカム２を形成し、カ
ム２の両側に入力側サイドプレート３．４を配置し、カ
ム簡に対面すると共にカム２−こより半径方向外方へ弾
性変形可能な板ばね９をサイドプレート３．４に装着し
、板ばね９より半径方向外方側へ一定の間隔を隔てたサ
イドプレート３．４部分に、半径方向外方へ変形したと
きの板ばね９に当接ｌ、うるラバーストッパー（弾性材
製ストッパー）１０を設けているので次のような利点が
ある。即ち： （１）カム２、板ばねυ及びラバーストッパー１０
”によりねじりトルクを発生ずるように構成して
いるため、構造が簡単ＩＣなり、がっクラッチディスク
を小形化できる。 （２） カム２による板ばね９の弾性変形を利用して
いるので、限られたスペース内でも簡単に広ねじり角を
得ることができ、またラバーストッパー１０と板ばね９
との当接によりねじり特性が変化するため、ねじり特性
の変化は第４図Ｂ点及びＣ点で示すように清らかになる
。 （３１ヒステリシスを発生させるための摩擦力は。 回転トルクの増加に従って板ばね９とカム２間のみの摩
擦力から、板ばね９とラバーストッパー１０間の摩擦力
を加えた摩擦力へと変化するため、小さい回転トルクで
は低ヒステリシスを得ることができ、大きい回転トルク
では高ヒステリシスを得ることができ、自動車用のクラ
ッチディスク６Ｃは最適である。 なお第１図では板ばね９とカム面とを予め当接状態で対
面させているが、板ばね９を半径方向外方へ短い間隔を
隔てて対面させておいてもよい。 また本発明の板ばねは必ずしも帯板等からなる文字通り
の板ばね番こ限定されず１例えば複数の線材を板ばね状
１ζ構成したものでもよい。 また本発明１」ダンパーディスクにも応用することかで
きる。
１１半径方向外方へ張り出す略３角形状の外向きカム２
が形成されており、カム２ａ）３つの頂部に４れ＊ｍ係
数の低い例えばプラスチック製の先端部材６が固着され
ている。先端部材６の半径方向外方側向はカム２の外周
面壷ζ滑らか６Ｃつながり。 カム面の一部をなしている。°各先端部材６間のカム向
部分は半径方向外方へわずかに凸状となるようにそれぞ
れ湾曲している。 カム２の軸方向両側（第２図）には、入力側第１、第２
サイドプレート（クラッチプレートとリテイニングプレ
ート３３．４か配置され、ハブｌの外周面に嵌合してい
る。両プレート３．４は軸心０と平行な３つのストップ
ピン７及び３つの板ばね支持ピン８によって連結されて
いる。第１サイドプレート３の外周端部には円周方向に
沿って複数個（１個のみ図示）のクツショニングプレー
ト５が固着され、クツショニングプレート５の両側には
入力フェーシング６が固着されている。へカフエーシン
グ６は１例えばフライホイールとプレッシャープレート
の間に配置される。 各支持ピン８は互い番こ円周方向に等間隔を隔てて配置
され、かつ各先端部材６Ｉこ対して半径方向外方側から
短い間隔を隔てて対向するように配置されている。各支
持ピン８間＋Ｃはカム面に当接すると共にカム面に沿っ
て概ね円周方向に延びる板ばね９がそれぞれ配置されて
いる。各板ばね９のクラッチ回転方向Ｆ側前端部９ａは
自由端になっており、支持ピン８に対し情動自在に係合
している。各板ばね９の反矢印ｌ“側の後端部９ｂは支
持ピン８に巻き付けら４″１ている。なお板ばね前端部
９ａは第２図に示すよう−こ第２サイドプレート４側の
半分が切り欠かわており、板ばね後端部９ｂは第１ザイ
ドプレート３側の半分が切り欠かれている。即ち各板ば
ね０の軸方向の位置をずらすことなく、１つの支持ピン
８に対し、２つの板ばね９の後端部９ｂと前端部９ａと
を装着できるようｉｎなっている。 各ストップピン７は各支持ピン８間の２等分線上にそれ
ぞ第１配−され、各ストップピン７には円筒形のラバー
ストッパーｌＯがそれぞれ嵌着されでいる。ラバースト
ッパー１０の軸心０側端部は、板ばね９に対して半径方
向外方から一定の間隔を隔てて対向している。 次に作用について説明する。フライホイール等にフェー
シング６が接続されると、サイドプレー ゛□ト
３．４が矢印Ｆ方向へ回転し始め、それと共に板ばね９
及びカム２を介してハブｌも回転し始める。 サイドプレート３゜４の回転トルクが増加してくると、
ハブＩＩこ対してサイドプレート３．４が相対的Ｇこ矢
印Ｆ側へねじれ始め、カム２（先端部材６）番こより板
ばね９が半径方向外方へと弾性変形し始める。即ち板ば
ね９の弾性力に抗して、サイドプレート３．４がハブ１
ｉＣ対し矢印Ｆ側へねじれ始めるのである。 第３図は板ばね９．カム２（先端部材６）及びラバース
トッパー１０の関係を模式図で示しており、上段基こ示
すＡの状態から順次下段のＢ、 （３゜Ｄにゆくに従い
、ねじり角が大きくなっていった場合の状態を示してい
る。即ち第３図Δの状態（ｊ８１図の状態）からねじり
角が大きくなる−こ従い。 先端部材６と板ばね９との当接部分は板ばね後端部９ｂ
側へと移り、一定距離移動後、ＩＪ３図Ｂのよう番こラ
バーストッパー１０に板ばね９が当接する。第３図Δと
第３図Ｂの間では板ばね９のみが作用し、第４図の区間
ＡＢ４こ示すようにねじり剛性（グラフの傾き）は小さ
い。 さらに第３図Ｂの状態から先端部材６が板はね後端部９
ｂ側へ移動すると、板はね９と共酪こラバーストッパー
１０も弾性変形し始め、第３図Ｃの状態にまでなる。第
３図Ｃは、ラバーストッパー１０が中間支点となって、
板ばね９の前半部分がラバーストッパーｌＯ側（第１図
の半径方向外方側）へ押し出さｔｌ、軟ばね９の後半部
分が反ラバーストッパー１０側（第１因の軸心０側）へ
凸状となった状態である。第３図Ｂと＄３図Ｃの間では
板ばね９とラバーストッパー】０の弾性力が作用するの
で、第４ＥＪこ示すようＩｃＡＢ間よりも大きい剛性に
なる。 第３図（Ｊの状態から先１部材６がさらに板ばね後端部
側へ移動する場合には、先端部材６が当接している板ば
ね９の支点間距離か、上記第３図Ｂの半分になっている
と考えられることと、先端部材６がラバース・・ツバ−
１０の近傍部分まで近づくこと１ζより、ｊ１４４図の
区７９１Ｃ１）−と示すように剛性か大幅ＩＣ大きくな
る。 ＄ ３図１）のようにラバーストッパーｌＯが最大限圧
縮されると、ねじり動作は終了する。 なおねじり−１ｊ性は板ばね９の肉厚とラバーストッパ
ー１０の剛性ｈｃより決定される。 第４区の根細θはねじり角、縦軸１゛は回転トルクを示
す。 また第４図のＡＢ間では、摩擦係数の小さい先端部材６
と板ばね９間の！＃擦のみによりヒステリシスが発生す
るため、ヒステリシスは極めて低い。 第４図のＢＵ間では先端部材６と板ばね９間の摩擦に加
えて、板ばね９とラバーストッパー１０間のｌ＃擦が作
用し始め、しかもねじり角が増加するに従い板ばね９と
ラバーストッパー１０間の圧接力及び圧接面積が増加し
、それ６Ｃ伴ってｌ＃擦力も増加するため、ヒステリシ
スは次第に高くなる。 第４図のＣＤ間では、板ばね９とラバーストッパー１０
間の摩擦が大幅ＩＣ大きくなっているため、高ヒステリ
シスが得られる。 なお第１図では３つの頂部（先端部材６）を有する略３
角形状のカム２を備えているが、２つの１部を有する長
円形状のカムを備えてもよい。またカーボンファイバー
のような表面の滑らかな材料により、先端部材６をカム
２及びハブ１と一体に製造してもよい。 また第５図６ｃ示ずように板ばね９の両端部を７ツタ形
状にして、支持ピン８間ＩＣ掛けわたすようにしてもよ
い。 以上説明したよう番こ本発明は、出力側スプラインハブ
１に半径方向外方へ張り出す外向きカム２を形成し、カ
ム２の両側に入力側サイドプレート３．４を配置し、カ
ム簡に対面すると共にカム２−こより半径方向外方へ弾
性変形可能な板ばね９をサイドプレート３．４に装着し
、板ばね９より半径方向外方側へ一定の間隔を隔てたサ
イドプレート３．４部分に、半径方向外方へ変形したと
きの板ばね９に当接ｌ、うるラバーストッパー（弾性材
製ストッパー）１０を設けているので次のような利点が
ある。即ち： （１）カム２、板ばねυ及びラバーストッパー１０
”によりねじりトルクを発生ずるように構成して
いるため、構造が簡単ＩＣなり、がっクラッチディスク
を小形化できる。 （２） カム２による板ばね９の弾性変形を利用して
いるので、限られたスペース内でも簡単に広ねじり角を
得ることができ、またラバーストッパー１０と板ばね９
との当接によりねじり特性が変化するため、ねじり特性
の変化は第４図Ｂ点及びＣ点で示すように清らかになる
。 （３１ヒステリシスを発生させるための摩擦力は。 回転トルクの増加に従って板ばね９とカム２間のみの摩
擦力から、板ばね９とラバーストッパー１０間の摩擦力
を加えた摩擦力へと変化するため、小さい回転トルクで
は低ヒステリシスを得ることができ、大きい回転トルク
では高ヒステリシスを得ることができ、自動車用のクラ
ッチディスク６Ｃは最適である。 なお第１図では板ばね９とカム面とを予め当接状態で対
面させているが、板ばね９を半径方向外方へ短い間隔を
隔てて対面させておいてもよい。 また本発明の板ばねは必ずしも帯板等からなる文字通り
の板ばね番こ限定されず１例えば複数の線材を板ばね状
１ζ構成したものでもよい。 また本発明１」ダンパーディスクにも応用することかで
きる。
第１図は本発明番こよるクラッチディスクの縦断正面図
（ＩＮ２図（Ｚ）Ｔ−Ｔｉｌｒ面図）、ｊ＄２図Ｇ１５
１例を示す断面部分圧聞図である。１・・・出力側スプ
ラインハブ、２・・・カム、３．４・・・サイドプレー
ト。 ９・・・板ばね、１０・・・ラバーストッパー（弾性材
製ストッパー） 特許出願人 株式会社大金製作所 代理人 弁理」 大 森 麿 孝ｔ”’１（
（ＩＮ２図（Ｚ）Ｔ−Ｔｉｌｒ面図）、ｊ＄２図Ｇ１５
１例を示す断面部分圧聞図である。１・・・出力側スプ
ラインハブ、２・・・カム、３．４・・・サイドプレー
ト。 ９・・・板ばね、１０・・・ラバーストッパー（弾性材
製ストッパー） 特許出願人 株式会社大金製作所 代理人 弁理」 大 森 麿 孝ｔ”’１（
Claims (1)
- 出力側スプラインハブに半径方向外方へ張り出す外向き
カムを形成し、カムの両側に入力側サイドプレートを配
置し、カム面に対面すると共にカムにより半径方向外方
へ弾性変形可能な板ばねな入力側サイドプレート間に装
着し、板ばねより半径方向外方側へ一定の間隔を隔てた
サイドプレート部分に、半径方向外方側へ変形したとき
の板ばねに当接しうる弾性材製ストッパーを設けたこと
を特徴とする乾式クラッチディスク。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57185747A JPS58217825A (ja) | 1982-10-21 | 1982-10-21 | 乾式クラツチデイスク |
| US06/554,029 US4609088A (en) | 1982-06-08 | 1983-11-21 | Dry clutch disc |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57185747A JPS58217825A (ja) | 1982-10-21 | 1982-10-21 | 乾式クラツチデイスク |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58217825A true JPS58217825A (ja) | 1983-12-17 |
| JPH0155691B2 JPH0155691B2 (ja) | 1989-11-27 |
Family
ID=16176146
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57185747A Granted JPS58217825A (ja) | 1982-06-08 | 1982-10-21 | 乾式クラツチデイスク |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4609088A (ja) |
| JP (1) | JPS58217825A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008025629A (ja) * | 2006-07-18 | 2008-02-07 | Toyota Motor Corp | 動力伝達装置 |
| CN105276080A (zh) * | 2015-11-19 | 2016-01-27 | 福建省福工动力技术有限公司 | 一种扭转振动减振器 |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5653144A (en) | 1993-02-09 | 1997-08-05 | Fenelon; Paul J. | Stress dissipation apparatus |
| US5452622A (en) | 1993-02-09 | 1995-09-26 | Magi, L.P. | Stress dissipation gear |
| US5956998A (en) | 1996-06-06 | 1999-09-28 | Fenelon; Paul J. | Stress reduction gear and apparatus using same |
| US6386227B1 (en) * | 1999-09-14 | 2002-05-14 | Flow Safe, Inc. | Non-flowing pilot valve |
| DE102009040587A1 (de) * | 2009-09-08 | 2011-03-10 | Volkswagen Ag | Lamellenträger für eine Lamellenkupplung bzw. Verfahren zur Herstellung eines solchen Lamellenträgers |
| US9599098B2 (en) * | 2014-03-27 | 2017-03-21 | Charles Chongmu Kim | Spring mechanism |
| US9328774B1 (en) * | 2015-05-07 | 2016-05-03 | Borgwarner Inc. | Flat spring torsional vibration dampers |
| US20190072165A1 (en) * | 2017-09-06 | 2019-03-07 | Valeo Embrayages | Torsional vibration damper with multi-piece radially elastic output member, and method for making the same |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1967052A (en) * | 1932-04-20 | 1934-07-17 | Edwin J Dumm | Vibration cushioning driving device |
| US1959213A (en) * | 1932-12-02 | 1934-05-15 | Charles I Nygard | Clutch plate |
| US4019346A (en) * | 1974-02-13 | 1977-04-26 | Kanto Special Steel Works Ltd. | Flexible coupling for rotating shafts |
| JPS57173620A (en) * | 1981-04-20 | 1982-10-26 | Daikin Mfg Co Ltd | Clutch disc |
| US4465172A (en) * | 1981-08-28 | 1984-08-14 | Borg-Warner Corporation | Clutch disc with a variable torsional damper |
| JPS58113636A (ja) * | 1981-12-28 | 1983-07-06 | Daikin Mfg Co Ltd | ダンパ−デイスク |
-
1982
- 1982-10-21 JP JP57185747A patent/JPS58217825A/ja active Granted
-
1983
- 1983-11-21 US US06/554,029 patent/US4609088A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008025629A (ja) * | 2006-07-18 | 2008-02-07 | Toyota Motor Corp | 動力伝達装置 |
| CN105276080A (zh) * | 2015-11-19 | 2016-01-27 | 福建省福工动力技术有限公司 | 一种扭转振动减振器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4609088A (en) | 1986-09-02 |
| JPH0155691B2 (ja) | 1989-11-27 |
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