JPS58218315A - 丸棒の寸法制御方法 - Google Patents
丸棒の寸法制御方法Info
- Publication number
- JPS58218315A JPS58218315A JP57100420A JP10042082A JPS58218315A JP S58218315 A JPS58218315 A JP S58218315A JP 57100420 A JP57100420 A JP 57100420A JP 10042082 A JP10042082 A JP 10042082A JP S58218315 A JPS58218315 A JP S58218315A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- change
- rolling
- dimension
- width
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
- B21B1/18—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section in a continuous process
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、条材特に棒鋼、線材など丸棒の寸法制御方法
に関する。
に関する。
一般に棒鋼、線材の圧延機に於ては張力を一定に保つこ
とが寸法の制御に有効であると考えられていたが、条材
に温度変化がある場合には本願出願人の出願になる特願
昭５１−６２２５５号（特開昭５２−１４５３５７号）
に示されているように張力が一定であっても幅広がシが
変化するので、張力を温度に応じて適応的に変化させる
必要があることが判明している。しかしながら棒鋼の細
径も□のではループ圧延を行なうことが多く、張力を可
□変にすることは不可能であシ代替案が求められている
。
とが寸法の制御に有効であると考えられていたが、条材
に温度変化がある場合には本願出願人の出願になる特願
昭５１−６２２５５号（特開昭５２−１４５３５７号）
に示されているように張力が一定であっても幅広がシが
変化するので、張力を温度に応じて適応的に変化させる
必要があることが判明している。しかしながら棒鋼の細
径も□のではループ圧延を行なうことが多く、張力を可
□変にすることは不可能であシ代替案が求められている
。
一方圧下によシ寸法制御を行なう方法として特公昭５０
−５９０６６号、５０−３９０６７号があるが、これら
は圧延機の出側で条材の寸法を測定しこの値に基づいて
上流側の２台の１圧下を制御するものであるが圧延材が
捻れる為に天地、幅の寸法を正確に求めることができな
いなど実用化が技術的に困難であった。
−５９０６６号、５０−３９０６７号があるが、これら
は圧延機の出側で条材の寸法を測定しこの値に基づいて
上流側の２台の１圧下を制御するものであるが圧延材が
捻れる為に天地、幅の寸法を正確に求めることができな
いなど実用化が技術的に困難であった。
本発明は従来法のかかる欠点に鑑みなされたもので最終
圧延機のみを用いた効果的な寸法制御方法を提供するも
のである。以下本発明を図によシ説明する。
圧延機のみを用いた効果的な寸法制御方法を提供するも
のである。以下本発明を図によシ説明する。
第１図は幅広が）率と圧延温度の関係を示す実験データ
で長径が４５．６１ Ｗ％短径ｂ１が１９６５閣のオー
バル材を２５．６ ｖｍφのラウンド孔型をもつ圧延機
で圧延した場合の出側幅寸法ｂ２を入側材の短径ｂ１で
除した幅広がシ率ｂｓ／ｂｌと圧延温度と■ の関係図である。この第１図が：ら明らかなように圧延
温度が低下すると幅広がｊが大きくなる０本発明は実験
で得られた幅広がシのかかる温度依存性に着目してなさ
れたものであシ、かかる温度によシ変化する幅広がシ変
化を最終圧延機の圧下によシ補償するものである。
で長径が４５．６１ Ｗ％短径ｂ１が１９６５閣のオー
バル材を２５．６ ｖｍφのラウンド孔型をもつ圧延機
で圧延した場合の出側幅寸法ｂ２を入側材の短径ｂ１で
除した幅広がシ率ｂｓ／ｂｌと圧延温度と■ の関係図である。この第１図が：ら明らかなように圧延
温度が低下すると幅広がｊが大きくなる０本発明は実験
で得られた幅広がシのかかる温度依存性に着目してなさ
れたものであシ、かかる温度によシ変化する幅広がシ変
化を最終圧延機の圧下によシ補償するものである。
第１図の実験データではロールのギャップを固定して天
地寸法（ロールに接する点の寸法）の変化を起さなかっ
たが、実際の圧延機では四−ルに複数の孔型があってロ
ールや圧延機をシフトしたシするのでミル剛性が変化す
ること及びミル剛性自体がかならずしも大きい値でない
ことがわかシ、天地方向の寸法変化も無視できないこと
が明らかとなっている。
地寸法（ロールに接する点の寸法）の変化を起さなかっ
たが、実際の圧延機では四−ルに複数の孔型があってロ
ールや圧延機をシフトしたシするのでミル剛性が変化す
ること及びミル剛性自体がかならずしも大きい値でない
ことがわかシ、天地方向の寸法変化も無視できないこと
が明らかとなっている。
この温度によシ天地方向の寸法変化は幅寸法の変化を緩
和する働きを持っておシ、本発明は圧延温度と天地、幅
方向の寸法変化の関係を利用して寸法変動量を小さくお
さえ寸法精度を向上せんと１ するものである。、：コ゛さて第１図を例にとると幅広
が：１ シ量す、 −ｂ、と温度１．Ｔとの関係は□ ｂ＊ ｂｔ＝ｂｘ （０，’２．，８ ０．０２（Ｔ
９００）／１００）＝４１）式で求まるが幅寸法ｂ２
の圧延温度変化ΔＴにともなう変化Δｂにのみ言及すれ
ば Δｂ＝−α０２ｂ！・ΔＴ／１００ ＝ Ｒ１・ΔＦ ・・−・・・・
・（２）式なる関係が求まシ、これはすべての圧延サイ
ズについて実験もしくは実圧延時のデータ解析よシ決定
することができる。一方天地寸法に関しては・圧延荷重
Ｆは温度の関数でもあるのでミル剛性をＭ（Ｔｏｎ／ｓ
ｗ ）とすると天地寸法の変化量ΔＨはフックの法則に
よシ ΔＨ；ΔＦ／Ｍ ・四囲（
３）式と求まる。ここでΔＦは圧延温度の変化ΔＴＫ起
因する圧延荷重の変化であシ、これも実験もしくは実圧
延のデータ解析によシ求めることができる。
和する働きを持っておシ、本発明は圧延温度と天地、幅
方向の寸法変化の関係を利用して寸法変動量を小さくお
さえ寸法精度を向上せんと１ するものである。、：コ゛さて第１図を例にとると幅広
が：１ シ量す、 −ｂ、と温度１．Ｔとの関係は□ ｂ＊ ｂｔ＝ｂｘ （０，’２．，８ ０．０２（Ｔ
９００）／１００）＝４１）式で求まるが幅寸法ｂ２
の圧延温度変化ΔＴにともなう変化Δｂにのみ言及すれ
ば Δｂ＝−α０２ｂ！・ΔＴ／１００ ＝ Ｒ１・ΔＦ ・・−・・・・
・（２）式なる関係が求まシ、これはすべての圧延サイ
ズについて実験もしくは実圧延時のデータ解析よシ決定
することができる。一方天地寸法に関しては・圧延荷重
Ｆは温度の関数でもあるのでミル剛性をＭ（Ｔｏｎ／ｓ
ｗ ）とすると天地寸法の変化量ΔＨはフックの法則に
よシ ΔＨ；ΔＦ／Ｍ ・四囲（
３）式と求まる。ここでΔＦは圧延温度の変化ΔＴＫ起
因する圧延荷重の変化であシ、これも実験もしくは実圧
延のデータ解析によシ求めることができる。
ところが天地寸法が（３）式のように変化すると幅とい
う作用によるもので天地寸法が大となれば幅寸法が小と
なル逆も成立する。
う作用によるもので天地寸法が大となれば幅寸法が小と
なル逆も成立する。
これは変化が小さい場合には第２図のように近似できる
。第２図は縦軸に幅寸法変化ΔＢを横軸に天地寸法変化
４Ｈをとシ、天地寸法が変化したときの幅寸法への影響
あるいはその逆の関係を表わしたものである。（２）式
の関係は天地寸法を固定しているので天地寸法が変化し
た場合の幅寸法の変化ΔＢは第２図よシ天地寸法の変化
による幅寸法の変化分Δｂ′を差引いた（４）式で近似
的に表わされる。
。第２図は縦軸に幅寸法変化ΔＢを横軸に天地寸法変化
４Ｈをとシ、天地寸法が変化したときの幅寸法への影響
あるいはその逆の関係を表わしたものである。（２）式
の関係は天地寸法を固定しているので天地寸法が変化し
た場合の幅寸法の変化ΔＢは第２図よシ天地寸法の変化
による幅寸法の変化分Δｂ′を差引いた（４）式で近似
的に表わされる。
ΔＢ＝Δｂ−Δｂ′
＝Δｂ−Ｒ鵞・ΔＨ
＝Δｂ−烏・ΔＦ／Ｍ ・・・・・・・
・・（４）式ここでＲ２は正の定数であシ、第２図の実
圧延で天地圧下を変動させたときの幅寸法の変化よシ求
めることができる。
・・（４）式ここでＲ２は正の定数であシ、第２図の実
圧延で天地圧下を変動させたときの幅寸法の変化よシ求
めることができる。
このようにして圧延温度がΔＴ変化した場合の天地寸法
変化ΔＨと幅寸法変化ΔＢとが求まるが、次に当該圧延
機の圧下をΔＳだけ修正して上記天地寸法変化と幅寸法
変化を等しくすることを考える。
変化ΔＨと幅寸法変化ΔＢとが求まるが、次に当該圧延
機の圧下をΔＳだけ修正して上記天地寸法変化と幅寸法
変化を等しくすることを考える。
今温度変化ΔＴに起因する天地寸法変化ΔＨ１幅寸法変
化ΔＢが、ΔＨ≧Δ・ＢとΔＨ〈ΔＢとの２つの場合に
分けて考える。第３図は縦軸に寸法変化ΔＨ１ΔＢ横軸
に圧下変化ΔＳをとシ、ΔＳを変化させたときΔＨ２Δ
Ｂが夫々どう影響するかを表わしたものである。
化ΔＢが、ΔＨ≧Δ・ＢとΔＨ〈ΔＢとの２つの場合に
分けて考える。第３図は縦軸に寸法変化ΔＨ１ΔＢ横軸
に圧下変化ΔＳをとシ、ΔＳを変化させたときΔＨ２Δ
Ｂが夫々どう影響するかを表わしたものである。
（ケース１） ΔＨ≧ΔＢの場合
−３−ＪＪ東−一の４う２属ミ１、ル９剛性−が小さい
場合に相当し、天地寸法の変動の方が大きいが、圧下を
小さくしてやれば（ΔＳ≦０）ΔＨは小さくなる。同時
に幅広がシΔＢは大きくなるので、両者が一致するＰ点
で最も寸法変動量が小さくなる。
場合に相当し、天地寸法の変動の方が大きいが、圧下を
小さくしてやれば（ΔＳ≦０）ΔＨは小さくなる。同時
に幅広がシΔＢは大きくなるので、両者が一致するＰ点
で最も寸法変動量が小さくなる。
（ケース２） ΔＨ〈ΔＢの場合
第３図（ｂ）のようにミル剛性が大きい場合で幅寸法変
化の方が大きいが、圧下を大きくしてやれば（ΔＳ〉０
）天地寸法は大きく゛なると同時に幅寸法は小さくなシ
、両者が一致するＰ′点が存在しそζで寸法変動量が最
小となる。よって求めるべき圧下修正量ΔＳはΔＳによ
る天′胛寸法の変化ΔＳと同じく幅寸法の変化ΔＢ′を
考・慮して次式を満足すれば良い。 巨
″１さ が求まる。即ち圧延温度変化に直接起因する幅広が多変
化Δｂとスズリングア、プの変化ΔＦ４＝ΔＨ）をもと
に必要な圧下修正量ΔＳが求まシ、この修正を施せば（
５）式よシ天地、幅の変化量は□ともにΔｂ／ＨＲ″２
とな）ヒれが両者の最大値が最小となる値である。ここ
で圧延温度変化に対する幅変化の係数Ｒ１及び天地寸法
変化に起因する幅寸法変化の係数Ｒ２は定数と１したが
、これシサイズ毎に定まる定数であシ、又′轡１図、第
２図に示す関係が非線型の場合は２次−等で近似すれば
良い。
化の方が大きいが、圧下を大きくしてやれば（ΔＳ〉０
）天地寸法は大きく゛なると同時に幅寸法は小さくなシ
、両者が一致するＰ′点が存在しそζで寸法変動量が最
小となる。よって求めるべき圧下修正量ΔＳはΔＳによ
る天′胛寸法の変化ΔＳと同じく幅寸法の変化ΔＢ′を
考・慮して次式を満足すれば良い。 巨
″１さ が求まる。即ち圧延温度変化に直接起因する幅広が多変
化Δｂとスズリングア、プの変化ΔＦ４＝ΔＨ）をもと
に必要な圧下修正量ΔＳが求まシ、この修正を施せば（
５）式よシ天地、幅の変化量は□ともにΔｂ／ＨＲ″２
とな）ヒれが両者の最大値が最小となる値である。ここ
で圧延温度変化に対する幅変化の係数Ｒ１及び天地寸法
変化に起因する幅寸法変化の係数Ｒ２は定数と１したが
、これシサイズ毎に定まる定数であシ、又′轡１図、第
２図に示す関係が非線型の場合は２次−等で近似すれば
良い。
以上のように本朝発明の方法によれば圧延温度変化によ
る寸゛法変動量は 下するので寸法精度は向上する。このΔｂ／Ｈ＆がΔＦ
／ＭとΔｂ ＆ΔＦ／Ｍとの最大値よシ小さいことは
容易に証明することができる。本願発明は圧延温度変化
時の幅広がシの変イヒが圧延機の天地方向へのスプリン
グアップによシ緩和されることに着目し、更に圧下を修
正して天地方向′と幅方向の両寸法変動量をバランスさ
せて寸法精度を向上させるものである。本願発明は各圧
延機で行えば夫々の出側寸法変動が低下して一層効果的
である。
る寸゛法変動量は 下するので寸法精度は向上する。このΔｂ／Ｈ＆がΔＦ
／ＭとΔｂ ＆ΔＦ／Ｍとの最大値よシ小さいことは
容易に証明することができる。本願発明は圧延温度変化
時の幅広がシの変イヒが圧延機の天地方向へのスプリン
グアップによシ緩和されることに着目し、更に圧下を修
正して天地方向′と幅方向の両寸法変動量をバランスさ
せて寸法精度を向上させるものである。本願発明は各圧
延機で行えば夫々の出側寸法変動が低下して一層効果的
である。
次に本願発明の実施例について説明する。第４図に於て
１は圧延材であｊｌ）、２．２’は圧延機列そして最終
圧延機２′の直前に温度計３が設けられている。更に圧
延機２′の直後には回転式の寸法計測器４がある。演算
制御装置５は圧延機入側での温度変化ΔＴを求めあらか
じめ記憶しているミル剛性率Ｍと圧延荷重変化ΔＦ及び
温度による幅寸法変化Δｂを予測し必要圧下修正量ΔＳ
を（６）式によシ求め圧下制御系７に出力する。圧下の
変化は位置検出器６よシ演算制御装置へ入力される。こ
こで寸法計測器４は第５図のように条材の周シを連続的
に回転するものであシ本願出願人の出願になる特願昭５
４−１００，９５２号（特開昭５６−２４５５０７）。
１は圧延材であｊｌ）、２．２’は圧延機列そして最終
圧延機２′の直前に温度計３が設けられている。更に圧
延機２′の直後には回転式の寸法計測器４がある。演算
制御装置５は圧延機入側での温度変化ΔＴを求めあらか
じめ記憶しているミル剛性率Ｍと圧延荷重変化ΔＦ及び
温度による幅寸法変化Δｂを予測し必要圧下修正量ΔＳ
を（６）式によシ求め圧下制御系７に出力する。圧下の
変化は位置検出器６よシ演算制御装置へ入力される。こ
こで寸法計測器４は第５図のように条材の周シを連続的
に回転するものであシ本願出願人の出願になる特願昭５
４−１００，９５２号（特開昭５６−２４５５０７）。
特願昭５４−１００９５３号（特開昭５６−２６２１１
）に示されるものである。第５図において光源８から発
せられた光はレンズφを通って平行光線となシ、棒材１
０の影が受光レンズ１１を通って光電変換アレイ素子１
２の上に□結像する。光電変換アレイ素子１２は電荷結
合装置（ＣＯＤ）、バケツトブリゲー゛ド装置（ＢＢＤ
）を応用したものか知られているが□、本発明ではＣＣ
Ｄを珀い−ておシ、光電変換アレイの数は１７２８ピツ
トである。このときの１ビツトは測定スパンを１００ｍ
とすると量子化による測定誤差は６０μｍとなり実用上
十分である。又測定対象が小さい場合では５１２ビツト
のものでも十分な精度が得られる。光電変換アレイ素子
１２に撮影された条材１０の直径像は発信器から加えら
れるシフトパルスによってアレイ□素子１２から明暗に
対応したパルス列の形で出力され□カウンタでぶルスカ
ウントされる。このカウント動作は所定の周期で繰返し
行なわれ平均化が行なわれる。パルスカウント値に変換
された直径値は演算装置に伝送される。
）に示されるものである。第５図において光源８から発
せられた光はレンズφを通って平行光線となシ、棒材１
０の影が受光レンズ１１を通って光電変換アレイ素子１
２の上に□結像する。光電変換アレイ素子１２は電荷結
合装置（ＣＯＤ）、バケツトブリゲー゛ド装置（ＢＢＤ
）を応用したものか知られているが□、本発明ではＣＣ
Ｄを珀い−ておシ、光電変換アレイの数は１７２８ピツ
トである。このときの１ビツトは測定スパンを１００ｍ
とすると量子化による測定誤差は６０μｍとなり実用上
十分である。又測定対象が小さい場合では５１２ビツト
のものでも十分な精度が得られる。光電変換アレイ素子
１２に撮影された条材１０の直径像は発信器から加えら
れるシフトパルスによってアレイ□素子１２から明暗に
対応したパルス列の形で出力され□カウンタでぶルスカ
ウントされる。このカウント動作は所定の周期で繰返し
行なわれ平均化が行なわれる。パルスカウント値に変換
された直径値は演算装置に伝送される。
前述の光源８、レンズ９ 、１１、光電変換アレイ素子
１２、発信器、カラン、りとスリップリング１３は回転
体１４に１体となって装着されておシ固定軸１５を中心
としてモータ１６によシ一方向に連続回転する。この回
転体への電源の供給及び信号の授受は回転体側のスリ、
プリング１３とブラシ（図示せず）を通して行なわれる
。
１２、発信器、カラン、りとスリップリング１３は回転
体１４に１体となって装着されておシ固定軸１５を中心
としてモータ１６によシ一方向に連続回転する。この回
転体への電源の供給及び信号の授受は回転体側のスリ、
プリング１３とブラシ（図示せず）を通して行なわれる
。
本例では計数は回転体内で行ない、その結果をスリップ
リング１３とブラシ、とによる信号授受手段を通して取
出しているが１、該手段を介してシフトパルス及び信号
パルスを伝単して固定地上側でカウントしてもよい。又
信号店達はスリップリングではなく゛電磁力、プリング
や光学的装置で行なっても良い。 、 核寸法計測器からの出力は２．第１．１６図のように幅
寸法位置では極値をとるので微分値が最大となる角度位
置をもって幅寸法としそれと直交径を天地径とすればよ
い。
リング１３とブラシ、とによる信号授受手段を通して取
出しているが１、該手段を介してシフトパルス及び信号
パルスを伝単して固定地上側でカウントしてもよい。又
信号店達はスリップリングではなく゛電磁力、プリング
や光学的装置で行なっても良い。 、 核寸法計測器からの出力は２．第１．１６図のように幅
寸法位置では極値をとるので微分値が最大となる角度位
置をもって幅寸法としそれと直交径を天地径とすればよ
い。
この寸法計測器４の出力を利用すれば温度変化ΔＴによ
る無料、御時の天地径変化ΔＨと幅変化ΔＢが求まるの
で（４）式よシΔｂ ｒ Ｒａが回帰分析によシ求め、
ることかできるし同じ＜（２）式を考慮すれば（４）式
は ΔＢ ＝ Ｒｔ・ΔＴ−Ｒ雪・ΔＨ・・・・・・・・・
（４）７式となるのでΔＴとΔＨ１ΔＢを数多く集めれ
ば回帰分析によＪ） Ｒｔ −Ｒａも決定できる。
る無料、御時の天地径変化ΔＨと幅変化ΔＢが求まるの
で（４）式よシΔｂ ｒ Ｒａが回帰分析によシ求め、
ることかできるし同じ＜（２）式を考慮すれば（４）式
は ΔＢ ＝ Ｒｔ・ΔＴ−Ｒ雪・ΔＨ・・・・・・・・・
（４）７式となるのでΔＴとΔＨ１ΔＢを数多く集めれ
ば回帰分析によＪ） Ｒｔ −Ｒａも決定できる。
更に今寸法計測器４よシ圧延中に求めた現在の天地、幅
寸法の目標値、との偏差をΔＨｏｅΔＢｅとすると寸法
変動を最小にする。には修正後の目標値との偏差を等し
くすればよいので（５）式はΔル＋ΔＨ十ΔＳ；ΔＢｏ
＋ΔＢ＋ΔＢ′ ・・・・・・・・・（７）式となシ
（６）式の替シにΔＳは となる。従って圧竺機は寸法計測器４を有する場合は実
際の目標径からの偏差量を計測しながら適切な圧下修正
量を決定できるので寸法変動は小さくなるのみならず目
標値に近くすることができ一層効果的である。
寸法の目標値、との偏差をΔＨｏｅΔＢｅとすると寸法
変動を最小にする。には修正後の目標値との偏差を等し
くすればよいので（５）式はΔル＋ΔＨ十ΔＳ；ΔＢｏ
＋ΔＢ＋ΔＢ′ ・・・・・・・・・（７）式となシ
（６）式の替シにΔＳは となる。従って圧竺機は寸法計測器４を有する場合は実
際の目標径からの偏差量を計測しながら適切な圧下修正
量を決定できるので寸法変動は小さくなるのみならず目
標値に近くすることができ一層効果的である。
又幅寸法が過大もしくは過小となっている場合は当該圧
延機での圧下による幅の制御には一度があるので連続式
圧延機の場合扁寸、法に最も支配的な一つキ流側の圧延
機の圧下によシ大まかな調整を行ないしかるのちに−ｍ
該圧延機の圧下によシ既述の修正を行なうことが望まし
、い。、何故ならば一つ上流側の圧延機５の圧下による
天地面が、次圧延機の幅方向にナシ１．第、３図に示す
ように圧下による天地方向の制御は直接的で効きめが大
きいのに比べ幅方向の変化はゆるやかであるからである
。
延機での圧下による幅の制御には一度があるので連続式
圧延機の場合扁寸、法に最も支配的な一つキ流側の圧延
機の圧下によシ大まかな調整を行ないしかるのちに−ｍ
該圧延機の圧下によシ既述の修正を行なうことが望まし
、い。、何故ならば一つ上流側の圧延機５の圧下による
天地面が、次圧延機の幅方向にナシ１．第、３図に示す
ように圧下による天地方向の制御は直接的で効きめが大
きいのに比べ幅方向の変化はゆるやかであるからである
。
以上述べたごとく本発明によれば圧、延機の圧下によっ
て圧延材の温度変化に起因する寸法変動を天地と幅の両
方向に均等に配分することができ、寸法精度の向上に寄
与するとこ、ろ大である。
て圧延材の温度変化に起因する寸法変動を天地と幅の両
方向に均等に配分することができ、寸法精度の向上に寄
与するとこ、ろ大である。
第１図は幅広がシと圧延温度との関係を表わす図であ）
、第２図は天地寸法変化と幅寸法変化の関係を示すグラ
フ、第３回位本発明の詳細な説明図であシ、第４図は本
発明の実施例を示す説明図、第５図は寸法計測器の説明
図、そして第６図は寸法計測器の出力例を示すグラフで
ある。 １：圧延機、２，２′：圧延機列、３二温度計、４：寸
法計測器、５：演算制御装置、６：位置検出器、７：圧
下制御系、８：光源、９：レンズ、１０：棒材、１１：
レンズ、１２ニアレイ素子、１３ニスリツプリング、１
４：回転体、１５：固定軸、１６：モータ。 出願人 新日、本裏鐵株式会社 代理人弁理士 青 柳 稔第１図 Ｔ圧Ｍ遣度 手続補正書（自発） 昭和５７年 ７月２０日 １、事件の表示 昭和５７年特許願第１００４２０号 ２、発明の名称 丸棒の寸法制御方法 ＆補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都千代田区大手町二丁目６番３号名称 （
６６５）新日本製鐵株式会社 代表者 武 １） 豊 ４、代理人 〒１０１ ５、補正命令の日付 な し ＆補正によシ増加する発明の数 な しｌ補正の対象
ＢＡＭＢ書の発明の詳細な説明の欄、図面８、？ｍ正
の内容 （１）明細書第８頁１〜３行の記載を次のように補正す
る。 □ （２）同第８頁８行、同頁末行および第９頁１行の「Δ
ｂ／Ｈ＆Ｊを「Δｂ／（１＋烏）」に補正する。 （３）同第１２頁１５行の記載を次のように補正する。 （４）同第６頁末行および第７負１行の「ΔＨ１ΔＢ」
を「ΔＨ２ΔＢ」に補正する。 （５）同第１１頁１８行の「微分値が最大となる」を「
最も急峻な変化を示す」に補正する。 （６）図面第３図を別紙の通電（に補正す、る。
、第２図は天地寸法変化と幅寸法変化の関係を示すグラ
フ、第３回位本発明の詳細な説明図であシ、第４図は本
発明の実施例を示す説明図、第５図は寸法計測器の説明
図、そして第６図は寸法計測器の出力例を示すグラフで
ある。 １：圧延機、２，２′：圧延機列、３二温度計、４：寸
法計測器、５：演算制御装置、６：位置検出器、７：圧
下制御系、８：光源、９：レンズ、１０：棒材、１１：
レンズ、１２ニアレイ素子、１３ニスリツプリング、１
４：回転体、１５：固定軸、１６：モータ。 出願人 新日、本裏鐵株式会社 代理人弁理士 青 柳 稔第１図 Ｔ圧Ｍ遣度 手続補正書（自発） 昭和５７年 ７月２０日 １、事件の表示 昭和５７年特許願第１００４２０号 ２、発明の名称 丸棒の寸法制御方法 ＆補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都千代田区大手町二丁目６番３号名称 （
６６５）新日本製鐵株式会社 代表者 武 １） 豊 ４、代理人 〒１０１ ５、補正命令の日付 な し ＆補正によシ増加する発明の数 な しｌ補正の対象
ＢＡＭＢ書の発明の詳細な説明の欄、図面８、？ｍ正
の内容 （１）明細書第８頁１〜３行の記載を次のように補正す
る。 □ （２）同第８頁８行、同頁末行および第９頁１行の「Δ
ｂ／Ｈ＆Ｊを「Δｂ／（１＋烏）」に補正する。 （３）同第１２頁１５行の記載を次のように補正する。 （４）同第６頁末行および第７負１行の「ΔＨ１ΔＢ」
を「ΔＨ２ΔＢ」に補正する。 （５）同第１１頁１８行の「微分値が最大となる」を「
最も急峻な変化を示す」に補正する。 （６）図面第３図を別紙の通電（に補正す、る。
Claims (4)
- （１）孔型による条材圧延機に於て圧延機入側に於ける
条材の温度を測定し、この温度変化ΔＴに起因する該圧
延機での幅寸法変化ΔＢと天地寸法の変化ΔＨを予測し
、これら幅寸法変化量と天地寸法変化量が等しくなるよ
う必要な臣下修正量を決定することを特徴とする丸棒の
寸法制御方法。 - （２） ｆｉ終正圧延機下流に条材を細心として回転す
る断面寸法計測量を設は該計測器の出力によシ条材温度
変化及び圧下修正に基づく天地、幅寸法変化の予測式を
修正することを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
丸棒の寸法制御方法。 - （３）最終圧延機の下流に条材を細心として回転する断
面寸法計測器を設け、骸計測器の出力よシ天地、幅寸法
の目標値からの偏差を求め温度の変化と圧下修正に基づ
く天地、幅寸法の変化予測量を加えた夫々の目標値から
の偏差が等しいよう圧下修正を行なうことを特徴とする
特許請求の範囲第１項記載の丸棒の寸法制御方法。 - （４）断面寸法計測器の２つ上流側の圧延機の圧下修正
により条材の最終出側幅寸法の粗調□整を行なう特許請
求の範囲第３項記載の丸棒の寸法制御方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57100420A JPS58218315A (ja) | 1982-06-11 | 1982-06-11 | 丸棒の寸法制御方法 |
| GB08315887A GB2124364B (en) | 1982-06-11 | 1983-06-09 | Methods of gauging and controlling profile of bar or like workpiece |
| FR8309684A FR2528333B1 (fr) | 1982-06-11 | 1983-06-10 | Procede de calibrage et de controle du profil d'une piece en forme de barre ou similaire |
| DE19833321104 DE3321104A1 (de) | 1982-06-11 | 1983-06-10 | Verfahren zum messen und zur steuerbaren beeinflussung des profils eines rundstabmaterials oder eines aehnlichen werkstuecks |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57100420A JPS58218315A (ja) | 1982-06-11 | 1982-06-11 | 丸棒の寸法制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58218315A true JPS58218315A (ja) | 1983-12-19 |
| JPS6119321B2 JPS6119321B2 (ja) | 1986-05-16 |
Family
ID=14273480
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57100420A Granted JPS58218315A (ja) | 1982-06-11 | 1982-06-11 | 丸棒の寸法制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58218315A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60261603A (ja) * | 1984-06-08 | 1985-12-24 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 円形断面金属材の製造方法 |
| JPS62227513A (ja) * | 1986-03-28 | 1987-10-06 | Nippon Steel Corp | 熱間鋼材の寸法制御装置 |
| EP0780169A1 (en) * | 1995-12-22 | 1997-06-25 | DANIELI & C. OFFICINE MECCANICHE S.p.A. | Compact rolling block |
| EP1839767A1 (de) * | 2006-03-30 | 2007-10-03 | SMS Meer GmbH | Verfahren zur Qualitätssicherung beim Walzen eines Rundprofils |
| JP2023149850A (ja) * | 2022-03-31 | 2023-10-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ロール情報算出装置、ロール情報算出方法、圧延設備の調整方法、及び丸棒製品の製造方法 |
-
1982
- 1982-06-11 JP JP57100420A patent/JPS58218315A/ja active Granted
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60261603A (ja) * | 1984-06-08 | 1985-12-24 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 円形断面金属材の製造方法 |
| JPS62227513A (ja) * | 1986-03-28 | 1987-10-06 | Nippon Steel Corp | 熱間鋼材の寸法制御装置 |
| EP0780169A1 (en) * | 1995-12-22 | 1997-06-25 | DANIELI & C. OFFICINE MECCANICHE S.p.A. | Compact rolling block |
| US5804134A (en) * | 1995-12-22 | 1998-09-08 | Daniele & C. Officine Meccaniche Spa | Compact rolling block |
| EP1839767A1 (de) * | 2006-03-30 | 2007-10-03 | SMS Meer GmbH | Verfahren zur Qualitätssicherung beim Walzen eines Rundprofils |
| JP2023149850A (ja) * | 2022-03-31 | 2023-10-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ロール情報算出装置、ロール情報算出方法、圧延設備の調整方法、及び丸棒製品の製造方法 |
| KR20240141276A (ko) | 2022-03-31 | 2024-09-26 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 롤 정보 산출 장치, 롤 정보 산출 방법, 압연 설비의 조정 방법, 및 환봉 제품의 제조 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6119321B2 (ja) | 1986-05-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Ballet | Pile-up on X-ray CCD instruments | |
| DE60201206T2 (de) | Verfahren zur Detektion von Defekten in der Ebene | |
| US3324695A (en) | Device at strip mill for deciding strip tension distribution across the strip | |
| DE19842702C1 (de) | Faseroptischer Kreisel mit geschlossener Regelschleife und Kompensation des Shupe-Effekts | |
| SU1048980A3 (ru) | Способ регулировани профил полосы | |
| US4132095A (en) | Automatic gauge control method and apparatus for tandem strip mills | |
| US2525182A (en) | Extensometer | |
| US5652509A (en) | Device for determining the velocity of a longitudinally traveling elongate textile material, especially a yarn, using electronic sensors | |
| Eislöffel et al. | High resolution spectroscopy of the new FU Orionis object BBW 76 | |
| EP0075960A2 (en) | Control device for a continuous rolling machine | |
| Leviatan et al. | The Rate of Monotone Spline Approximation in the L_p-Norm | |
| US11212469B2 (en) | Image sensor | |
| Barnes | The Expansion Rate and Distance of V1500 Cygni (Nova Cygni 1975) | |
| JPS58147604A (ja) | 棒線材直径検査及び寸法制御方法 | |
| JPH0198259A (ja) | イメージセンサ | |
| JPH0949725A (ja) | 樹脂フィルムシートの厚さ測定方法および測定装置およびテーパ部付きロール | |
| JP2002072581A (ja) | 画像形成装置およびプロセスカートリッジ | |
| JPS6119321B2 (ja) | ||
| EP0607526A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Korrigieren der Messsignale eines Faserkreisels | |
| JPS62263856A (ja) | 連続鋳造における鋳片の切断制御方法 | |
| JP2000172054A (ja) | 画像形成装置 | |
| DE60030473T2 (de) | Bandgeschwindigkeitsmessung in walzwerken | |
| JPS6323849B2 (ja) | ||
| JPS59127914A (ja) | 圧延材の形状制御方法 | |
| JPS6247083B2 (ja) |