JPS5830420B2 - オ−プンエンドボウセキホウホウ - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はオープンエンド紡績法に係り、更には回転繊維
集束体を利用した空気力利用オープンエンド方式に関す
る。

本方式は供給繊維束の構成単繊維と開繊維装置、ドラフ
ト装置、等の繊維束分離、開繊手段によりバラバラにし
、繊維間の拘束力を解きほぐしながら回転紡糸室に導き
、該紡糸室の回転による遠心力により再集束しつつ同時
に紡糸室の回転により実ヨリを施しつつ紡績糸として取
り出すものであるが、本方式によると紡績の生産性は最
終紡績糸としての必要挿入ヨリ数に応じた該回転紡糸室
の回転数によって決定される。

しかるに現在までのところ該回転紡糸室を利用したオー
プンエンド紡績が最も実用化が進み、リング精紡との代
替化が行なわれつつあるが、全て紡績糸としての必要設
定ヨリ数は従来のリング精紡機により紡出するリング精
紡糸のそれに比較して約１５％から４０係くらい多くす
る必要がある。

例えばポリエステル１００％のオープンエンド糸３０Ｓ
（英式綿番手）を紡出するにはヨリ係数に−ＴＪＦＦ；
（Ｔ：ヨリ数 撚数／ｉｎ、Ｎｅ：英式綿番手）におい
てリング精紡の場合に＝３．０に対し、オープンエンド
紡績の場合に二４．０〜４．５を必要とするのが現状で
ある。

この原因は、特に回転紡糸室利用オープンエンド紡績の
場合、該回転紡糸室の最大径部に集束した繊維束にヨリ
を挿入させるに際し、回転紡糸室の回転により挿入させ
るヨリが最大径部まで登りにくいことにより、一定値以
上の過剰ヨリを付与しなければ糸切れ現象を誘発させる
ことになる。

リング精紡の場合には精紡機のフロントローラから排出
するフリースの一端はフロントローラのニップ点により
把持されており、このフリースにリング・トラベラ−に
より加熱すれば良いのでヨリ登り不足による糸切れは少
ない。

他方オープンエンド紡績の場合には該回転紡糸室の回転
により発生させる遠心力により壁面に付着させているに
すぎないため、極めて把持が不安定であり、ヨリ登りを
補助する手段が必要であり、更にはヨリ係数自体をも高
くする必要がある。

ヨリ登り補助の手段としては、現在、回転紡糸室の中心
軸上に該紡糸室とは別個に静止状の摩擦仮ヨリ発生体が
知られる。

また従来例として、特開昭４８−１２３３号公報、同４
９−５４１号公報に提案されているように、該回転紡糸
室の排出口近辺にスピンドル方式による仮ヨリ装置を設
け、仮ヨリを付与することも試みられており、該仮ヨリ
装置から紡糸室最大径部までの見掛上のヨリを増加させ
ることにより糸切れを減少させるべく実験が行なわれて
いる。

しかし、これらの仮ヨリによる補助手段を用いても冒頭
に述べた如くリング精紡のヨリ係数にくらべて冬目に設
定することが必須であり、せいぜいリング精紡並に近づ
けるのが精一杯という現状である。

本発明の目的は、かかる従来の限界を打破し、高能率に
オープンエンド糸を得るための方法を提供するにある。

本発明は上記目的を達成するために次の構成から戒る。

即ち、ステープル繊維束を分離開繊してバラバラ状にし
、これを回転繊維集束体の回転による遠心力でこの内壁
面に把持せしめ、該回転繊維集束体の回転による加熱を
付与するとともに、該集束体に続いて設けた空気渦流発
生装置を通過せしめて撚回繊維束を追加形成せしめ、紡
績糸条物として引出すに係り、該回転繊維集束体により
付与する実ヨリのヨリ係数Ｋを、Ｋ＝−婬（ここでＴは
Ｔｗｉｓｔ／ｉｎ 、 Ｎｅは英式綿番手）において
０．１≦に≦２．７に設定し、該空気渦流装置近傍にお
ける糸条を低張力下に曝して撚回せしめることにより、
上記ヨリ係数の実ヨリ挿入に加えて、撚回方向が正逆い
ずれにも自在に可能な如く単繊維を追加結束させること
を特徴とする。

すなわちオープンエンド紡績法により形成させつつある
せ撚糸条に対し、さらに空気仮撚を施すことによりフロ
ーティングファイバーを発生させ、これを追加結束させ
るところに最大の技術的ポイントがある。

ここで、繊維束の開繊手段としてはローラードラフト方
式、コーミングローラドラフト方式更にはこれらとエゼ
クタ−を係合させたものを用いると良い。

また紡出糸条の張力設定に関しては回転繊維集束体の回
転数、径、形状、最大径部繊維集束壁からの集束繊維は
ぎとり、態様、更には最大径部の表面摩擦部で可変であ
る。

更に、上記回転繊維集束体の最大径部内壁面に堆積させ
る繊維束の幅１（關）は１≧２．５に設定すると好適で
ある。

以下図面により具体的に本発明の詳細な説明する。

第１図〜第５図は本発明の原理および実施態様を説明す
る図であり、まず第１図で説明すると、ステープル繊維
束１をフィードローラ２，２′から供給し、エゼクタ−
装置３にてバラバラの状態にし、続いて設けた回転繊維
集束体６の最大径部近傍に繊維束１５を堆積させ 。

続いて該集束体６の回転により実ヨリを挿入させなから
糸条物７として下方に引出すに際し空気渦流発生用ノズ
ル１１にて仮ヨリを付与する。

ノズル１１には空気噴射孔１２を設ける。

ここで該ノズル１１の近傍における糸条の張力を低張力
下、望ましくは４０〜５０ｇ以下に設定し、該ノズルに
より発生させる撚回空気流に曝させることにより、上記
実ヨリ挿入に加えて、撚回方向が正逆いずれにも自在に
可能な如く単繊維を追加結束させる。

追加結束の発生原理に関して詳細に説明すると、まず第
２図において供給繊維束１はエゼクタ−の繊維導管４の
中をバラバラの状態５で走行し、第２図イ、回転繊維集
束体６の最大径部近傍に堆積する。

第２図口は第１図の集束体６に関してその最大径部断面
を上から眺めたものである。

堆積繊維１５は該集束体６の回転により加熱され、ヨリ
掛は集束による糸条７として集束体６から外部に引出さ
れる。

ここで図中８は集束体６の内部におけるヨリ登りを補助
する装置であり、第２図へのＰと８の間で仮ヨリが発生
するようにしたものである。

ここでＰは糸条７の先端部であり、集束体６の最大径部
近傍の最もヨリの登り切った個所を示す。

本発明はこれら以上の糸形成態様に加え、回転集束体６
の回転数、最大径部の直径、形状、等を適切に設定する
ことにより糸条７の紡出張力、特にノズル１１近傍の張
力を低く保持し、更には第３図に示す如く最大径部近傍
の堆積繊維束の幅ｄが広くなるように設定し、好ましく
はｄ＞２．５（ｍｍ ）にて空気渦流による仮ヨリがｙ
で示すヨリ登り最先端まで登るように構成させるもので
ある。

かくすることにより、加熱されていないフリース状の繊
維束１５の内外層に、ヨリの挿入差が発生し、糸条の表
面にフリ一端を有する毛羽が規即的に生じる。

従って、この単繊維がノズル１１の仮ヨリ解撚点におい
て仮ヨリ方向の逆方向に撚回し、糸条表面を極めて規即
的に一定方向に結束するのである。

ここでノズル１１の仮ヨリ加熱方向と結束ヨリ方向の関
係について第４図で説明する。

回転繊維集束体の最大径部に堆積した無ヨリ状の繊維束
１５に対し、ヨリ登り点Ｐまでヨリ登りさせるために、
空気渦流ノズル１１で仮ヨリを付与するが、先述の如く
補助装置８により、Ｖと８との区間に於ても仮ヨリを付
与すると更に好適である。

イ図の場合にはノズル１１に空気を供給しない場合であ
り、紡出糸１６には回転繊維集束体６の回転による実ヨ
リしか挿入されない。

口図の場合にはＳ方向に空気渦流の仮ヨリを付与し、ｙ
までのヨリ密度を高くし、仮ヨリ解撚時に単繊維束を糸
条表面に結束させるものである。

糸構造をわかり易く説明すると、第４図イの場合が第６
図イに対応し、いわゆる回転紡糸室利用のオープンエン
ド紡績糸の糸構造であり、糸条本体１８の表面に弛緩状
撚回繊維１９．２０が一部存在する。

第４図口の場合は第６図口に対応し、回転体６の回転に
よる実ヨリ部で構成する糸条本体１８に加えて、これと
概略同方向に規則的な結束ヨ１Ｊ２１，２２が撚回する
。

この場合、第６図イで存在した弛緩状巻付き繊維１９．
２０等も一部残存する。

次に第４図ハの場合はノズル１１によるＺ方向の仮ヨリ
を付与したものであり、紡出糸１６は第６図への如く、
糸状本体１８のヨリ方向に対して交叉するように結束ヨ
１Ｊ２３，２４を付与する。

これらイ〜ハの糸直径を各々ｄｏ１〜ｄｏ３とすると、
一般にｄ Ｏ］ ＞ ｄ ｏ ３≧ｄｏ２であり、口、
ハの場合回転体６による実ヨリを少くしても極めてコン
パクトかつ単糸強力の良好なものを得ることができる。

＊＊次に本発明で重要な役目を持つ回転繊維集束体６の
形状について言及する。

第５図は本発明を実施するに好適な形状例を示すもので
あり、イ図は最大径部の近傍をほぼ垂直状１６とし、こ
こに無ヨノ状フリース束１５を区間１（ｍｍ）にわたり
堆積させたものである。

実験結果によると１≧２．５に設定すると結束ヨリを好
適に発生させることができる。

口図は紡出糸１４の張力を低減させるに好適な態様を示
すものであり、回転集束体６の内壁面最大径部１６に堆
積したフリース状繊維束１５を加熱して糸条物としなが
ら、ファンネル状物１７と区間ｍだけで係合せしめ、回
転体６による遠心力の糸条１４への影響を少くするもの
である。

これらの態様をとることにより結束ヨリを形成するに必
要なフリー繊維端の発生、更には低張力状態を容易に作
ることができる。

以下、実施例により説明する。

実施例 １ 第１図の紡出態様により、ポリエステル繊維１．５ｄＸ
４４ｉｍのスライバーを用いて、糸番手３０８（英式綿
番手）の紡績糸を得た。

紡出条件は下記の通り。

回転繊維集束体６の回転数 ３万ｒｐｍヨリ係数
Ｋ＝２．０第５図イのｌ
ｌ＝３．５關紡出速度
７５ ｍ ／ｍｉｎ空気ノズル１１の
圧空 ３．Ｏｋｇ／ｆｆｌ空気ノズルによる
ヨリ方向は第４図口、ハとし、得られた糸条の特性を表
１に示す。

表１からも明らかなように本発明によれば空気ノズルの
仮ヨリ方向を任意に設定することにより結束ヨリを形成
させ、充分実用に剛える強力を有するオープンエンド紡
績糸を高能率に得ることができる。

結束ヨリを充分に形成させるためには、種々検討の結果
、ヨリ係数にでに≦２．７に設定する必要のあることが
判明した。

これは糸条本体を構成する単繊維のうち、フリー繊維端
を発生させるためには実ヨリが一定値以上挿入させない
ことが必須であり、この実ヨリ挿入の限界値かに２．５
近傍にあることを示す。

実施例 ２ 第１図の紡出態様でポリエステル繊維１．２５ｄＸ３８
ｉｍを用い糸番手３６Ｓを紡出した。

特に回転繊維集束体６の回転を小さくし、はとんど結束
ヨリにより糸形成を行った。

回転体６の回転数 ５５０ Ｏｒｐｍヨリ
係数 Ｋ＝０．２３紡出速度
１００ ｍ ／ｍｉｎ圧空ノズル１１
の圧力 ２．５ｋｇ／ｃＩＩＬノズル１１近傍
の糸張力 １２ｇ 得られた糸条は極めて規則的な結束ヨリが挿入しており
、糸外観も均斉である。

一般に本発明により得られる紡績糸は糸条本体に挿入す
る実ヨリ数が従来オープンエンド紡績糸にくらべて少な
いが最終製品用途に応じてこれを結束ヨリにより補足す
ることが可能であり、また従来の結束紡績糸の欠点であ
るカサ高性能の不足分を補助することが出来る。

比較実施例 １ 実施例１と同様な方法において、空気ノズル１１を用い
ずに、仮ヨリスピンドルを用いて実験を行なった。

仮ヨリスピンドルの回転数は、１１２５００ｒｐｍ で
あり、実施例１の空気ノズル１１の仮撚効率とほぼ同じ
撚効率とした。

得られた紡績糸は、強力２７０ｇ、単糸伸度１４．８係
、糸ムラＵ係上３．８係であり実施例１、実験番号２お
よび３の糸に比べて好ましくない特性のものであった。

この理由は単に仮撚を付与しただけでは自由な遊離繊維
（すなわちフローティングファイバー）が発生しないこ
とに基づくものと考えられる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施例を示す断面図、第２図〜第５図
は本発明の主要原理を説明するためのモデル説明図、第
６図は本発明で得られる紡績糸のヨリ構造を説明する図
面である。 主要部の説明、３・・・・・・エゼクタ−６・・・・・
・回転繊維集束体、１１・・・・・・空気ノズル、１７
・・・・・・ファンネル。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ ステーブル繊維束を分離開繊してバラバラにし、こ
   れを回転繊維集束体に導き、該回転繊維集束体の回転に
   よる遠心力でこの内壁面に把持せしめ、該回転繊維集束
   体の回転による加熱を付与するとともに、該集束体に続
   いて設けた空気渦流発生装置を通過せしめて撚回繊維束
   を形成せしめ紡績糸条物として引出すに当り、該回転繊
   維集束体により付与する実ヨリのヨリ係数Ｋを、Ｋ＝Ｔ
   ｖ’Ｆｆｆｉ（ここでＴは撚数／ｉｎ、Ｎｅは英式綿番
   手）において０．１≦に≦２．７に設定することを特徴
   とするオープンエンド紡績方法。 ２１項記載の方法において、回転繊維集束体の最大径部
   内壁面で構成した繊維集束部の堆積幅１（ｍｍ）をＩ≧
   ２．５とすることを特徴とするオープンエンド紡績方法
   。