JPS5831071A - 耐熱アルミニウム合金導体の製造方法 - Google Patents
耐熱アルミニウム合金導体の製造方法Info
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- JPS5831071A JPS5831071A JP12914381A JP12914381A JPS5831071A JP S5831071 A JPS5831071 A JP S5831071A JP 12914381 A JP12914381 A JP 12914381A JP 12914381 A JP12914381 A JP 12914381A JP S5831071 A JPS5831071 A JP S5831071A
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- heat resistance
- heat
- alloy
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＡｌ−Ｚｒ系耐熱アルミニウム合金導体の製造
方法に関するもので、特に耐熱性の優れた導体を製造す
るためのものである。
方法に関するもので、特に耐熱性の優れた導体を製造す
るためのものである。
近年、送電容量の増大に伴い、架空送電線に制心耐熱ア
ルミニウム合金撚線が用いられてい、るが、特殊な送電
条件の下では更に送電容量を増大するため、より優れた
耐熱アルミニウム合金導体が望まれており、従来から多
くの導電用耐熱アルミニウム合金が研究されている。現
在実用化されているのはＺｒを有効成分とするＡｌ−Ｚ
ｒ系耐熱アル？ニウム合金で、その耐熱性ｄｒの添加量
（＝応じて増大するも、Ｚｒの増加と共に導電率が低下
する。従って、耐熱性を高めるためにＺｒ含有量を多く
すると、導電率が低下し、導体には適さないものとなる
。
ルミニウム合金撚線が用いられてい、るが、特殊な送電
条件の下では更に送電容量を増大するため、より優れた
耐熱アルミニウム合金導体が望まれており、従来から多
くの導電用耐熱アルミニウム合金が研究されている。現
在実用化されているのはＺｒを有効成分とするＡｌ−Ｚ
ｒ系耐熱アル？ニウム合金で、その耐熱性ｄｒの添加量
（＝応じて増大するも、Ｚｒの増加と共に導電率が低下
する。従って、耐熱性を高めるためにＺｒ含有量を多く
すると、導電率が低下し、導体には適さないものとなる
。
本発明はこれに鑑み導電率をあまり低下させることなく
、耐熱性を向上させるため（二種々検討の結果、Ａｌ−
Ｚｒ系耐熱アルミニクム合金を従。
、耐熱性を向上させるため（二種々検討の結果、Ａｌ−
Ｚｒ系耐熱アルミニクム合金を従。
来の連続、又は半連続鋳造圧延法、展延法、押出法等に
より荒引線となし、との荒引線を伸線加工する耐熱アル
ミニウム合金導体の製造方法では、伸線加工による発熱
により低重焼鈍硬化現象を起し、これが耐熱性を低下さ
せる一因となっていること、特に連続的な伸線加工では
、各ダイス１通過する際の加工熱が蓄積され、加工中の
線材温度がかなり上昇するため、低＠焼鈍硬化が大き゛
くなり、耐熱性の低下も大きくなることを知見し、更に
検討を重さねた結果、耐熱性の優れた導体の製造方法を
開発したものである。
より荒引線となし、との荒引線を伸線加工する耐熱アル
ミニウム合金導体の製造方法では、伸線加工による発熱
により低重焼鈍硬化現象を起し、これが耐熱性を低下さ
せる一因となっていること、特に連続的な伸線加工では
、各ダイス１通過する際の加工熱が蓄積され、加工中の
線材温度がかなり上昇するため、低＠焼鈍硬化が大き゛
くなり、耐熱性の低下も大きくなることを知見し、更に
検討を重さねた結果、耐熱性の優れた導体の製造方法を
開発したものである。
即ち、本発明は、ＺｒＯ，０１−０，８％、 Ｐａ ｏ
、ｏ ７〜０．８％。
、ｏ ７〜０．８％。
８ ｉ ０．０３〜０６３％、残部Ａ１と通常の不純物
からなるアルＥ ニクム合金荒引線を伸線加工する導体
の製造において、荒引線の伸線加工にｌθ〜６０％濃度
の乳化型ソリュブル油を潤滑剤に用い、伸線中の線材温
度を１００℃以下の温度に抑えて６０％以上の減面加工
することを特徴とするものである。
からなるアルＥ ニクム合金荒引線を伸線加工する導体
の製造において、荒引線の伸線加工にｌθ〜６０％濃度
の乳化型ソリュブル油を潤滑剤に用い、伸線中の線材温
度を１００℃以下の温度に抑えて６０％以上の減面加工
することを特徴とするものである。
本発明において、合金組成な１紀の如く限定したのは次
の理由によるものである。
の理由によるものである。
’ Ｚｒは耐熱性を向上させるために添加する元素で含
有量が０．０１％未満で充分な耐熱性が得られず０．８
％を越えると導電率の低下が著しくなるためである。Ｆ
・は強度を向上させるために添加する元素で、０．０７
％未満では充分な強度が得られず、０．８％を越えると
強度向上効果は飽和し、かつ導電率の低下が著しくなる
ためである。また８ｉは強度及び耐熱性を更に向上させ
るために添加した元素で０．０３％未満ではその効果が
少なく、０．３％を越えると導電率が著しく低下するた
めである。
有量が０．０１％未満で充分な耐熱性が得られず０．８
％を越えると導電率の低下が著しくなるためである。Ｆ
・は強度を向上させるために添加する元素で、０．０７
％未満では充分な強度が得られず、０．８％を越えると
強度向上効果は飽和し、かつ導電率の低下が著しくなる
ためである。また８ｉは強度及び耐熱性を更に向上させ
るために添加した元素で０．０３％未満ではその効果が
少なく、０．３％を越えると導電率が著しく低下するた
めである。
本発明は、このような組成範囲の合金な連続又は半連続
鋳造圧延法、腋延法、押出法等により形成した荒引線の
伸線加工に、１０〜６０％濃度の乳化型ソリュプル油を
潤滑剤として用いたのは、ダイスを通過するときに発生
する加工熱を小さくして、加工熱の蓄積を少なくし、伸
線中の線材湿度を１００℃以下に抑え、低温焼鈍効果現
象が起るのを防止して耐熱性を向上させるためである。
鋳造圧延法、腋延法、押出法等により形成した荒引線の
伸線加工に、１０〜６０％濃度の乳化型ソリュプル油を
潤滑剤として用いたのは、ダイスを通過するときに発生
する加工熱を小さくして、加工熱の蓄積を少なくし、伸
線中の線材湿度を１００℃以下に抑え、低温焼鈍効果現
象が起るのを防止して耐熱性を向上させるためである。
しかして、乳化型ソリュプ′ル油の濃度を１０〜６０％
としたのは、１０％未満では伸線中に焼付が生じて伸線
本能となり、６０％を越えると油はグリス状となって冷
却能力が悪くなるためである。
としたのは、１０％未満では伸線中に焼付が生じて伸線
本能となり、６０％を越えると油はグリス状となって冷
却能力が悪くなるためである。
伸線加工中発熱させた線材を伸線加工後に急冷しても耐
熱性の向上は少ない。
熱性の向上は少ない。
このようにして加工中の線材温度を１００ＹＰＩ下に抑
えて６６．０％以上の減面加工を行なうのは、加工硬化
により充分な強度を得るためで、６０％未滴では加工硬
化が小すく、充分な強度の導体は得られない。尚１．荒
引線に島処理を施したものでも本発明方法によれば同様
に耐熱性を向上することができる。
えて６６．０％以上の減面加工を行なうのは、加工硬化
により充分な強度を得るためで、６０％未滴では加工硬
化が小すく、充分な強度の導体は得られない。尚１．荒
引線に島処理を施したものでも本発明方法によれば同様
に耐熱性を向上することができる。
以下、本発明の実施例により説明する。
純度９９．８％のＡ１地金を溶解し、これにＡｌ−５％
Ｚｒ、Ａ１−５％ｐｅ 、Ａｌ−２０％８ｉ母合金を種
々の割合で添加し、１１１１表に示す組成のＡｌ−Ｚｒ
−Ｆｅ−８１合金を溶製し、ベルトアンドホイー＊ｌｌ
連続鋳造機により断面積２００Ｇ−の鋳塊を連続的に鋳
造し、これを引続き連続圧延機により圧延加工して直径
９．５■の荒、引線を形成した。この荒引線を各稙濃度
の乳化型ソリュブル油を潤滑剤に用いて伸線加工した。
Ｚｒ、Ａ１−５％ｐｅ 、Ａｌ−２０％８ｉ母合金を種
々の割合で添加し、１１１１表に示す組成のＡｌ−Ｚｒ
−Ｆｅ−８１合金を溶製し、ベルトアンドホイー＊ｌｌ
連続鋳造機により断面積２００Ｇ−の鋳塊を連続的に鋳
造し、これを引続き連続圧延機により圧延加工して直径
９．５■の荒、引線を形成した。この荒引線を各稙濃度
の乳化型ソリュブル油を潤滑剤に用いて伸線加工した。
製造条件を第１表に併記した。また第１表中伸線中の線
材温度とは伸線中の最低温度と１ｊｋｊｉ＆編度を示す
、尚、同一組成の荒引線を通常のＡＩ伸線油を用いて連
続伸線加工を行なって導体を製造した。その製造条件を
第１表に併記した。
材温度とは伸線中の最低温度と１ｊｋｊｉ＆編度を示す
、尚、同一組成の荒引線を通常のＡＩ伸線油を用いて連
続伸線加工を行なって導体を製造した。その製造条件を
第１表に併記した。
このようにして製造した導体について引張強さ、導電率
及び耐熱性を測定した。その結果を第２表に示す。尚、
引張強さはアムスラー型引張試験器により測定し、導電
率はケルビンダブルブリッジにより電気抵抗を測定して
求めた。また耐熱性はＺｒ含有量０．Ｏ１〜０．１％の
合金については温度１８０℃で１０００時間加熱後の引
張強さを求め、 Ｚｒ含有量０．１〜０．２％の合金に
ついては温度２３０℃で１０００ｉ１間加熱後の引張強
さを求め、Ｚｒ含有量０．２〜０．８％の合金について
は温度３００℃で４００時間加熱後の引張強さを求め、
それぞれ加熱前の引張強さに対する割合（％）で示した
。
及び耐熱性を測定した。その結果を第２表に示す。尚、
引張強さはアムスラー型引張試験器により測定し、導電
率はケルビンダブルブリッジにより電気抵抗を測定して
求めた。また耐熱性はＺｒ含有量０．Ｏ１〜０．１％の
合金については温度１８０℃で１０００時間加熱後の引
張強さを求め、 Ｚｒ含有量０．１〜０．２％の合金に
ついては温度２３０℃で１０００ｉ１間加熱後の引張強
さを求め、Ｚｒ含有量０．２〜０．８％の合金について
は温度３００℃で４００時間加熱後の引張強さを求め、
それぞれ加熱前の引張強さに対する割合（％）で示した
。
第 １ 表
１１２表
第１表及び１１Ｎ２表から明らかなように、本発明方法
層１〜肩１２により製造した導体は何れもａｍ率５１．
９％ＩＡＣａＰｌ上、 引張強す１７．２１１／−以り
耐熱性９１．６％以上と優れた性能を有し、従来方法に
より製造した導体に比較し、耐熱性がはるかに優れてい
ることが判る。
層１〜肩１２により製造した導体は何れもａｍ率５１．
９％ＩＡＣａＰｌ上、 引張強す１７．２１１／−以り
耐熱性９１．６％以上と優れた性能を有し、従来方法に
より製造した導体に比較し、耐熱性がはるかに優れてい
ることが判る。
これに対し１本発明方法と合金組成の興なる比較方法４
１３〜，４１８では上記３特性のうち何れか一つ以上が
劣っていることが判る。
１３〜，４１８では上記３特性のうち何れか一つ以上が
劣っていることが判る。
卸ち、Ｚｒ含有量の少ない比較方法４１３では耐熱性が
悪＜ｓ”含有量の多い比較方法、４１４では導電率が悪
（、Ｆ・含有量の少ない比較方法、４１５では引張強さ
が劣り、Ｐｅ含有量が多い比較方法４１６では導電率、
引張強さ及び耐熱性が′患＜、８１含有量の少ない比較
方法７％１７で紘引張強さが低く、１含有量が多い比較
方法ム１８では引張−強さ及び耐熱性が悪いことが判る
。また合金組成が−じでも減面加工率が小さい比較方法
、４１９では引張強さが低いことが判る。
悪＜ｓ”含有量の多い比較方法、４１４では導電率が悪
（、Ｆ・含有量の少ない比較方法、４１５では引張強さ
が劣り、Ｐｅ含有量が多い比較方法４１６では導電率、
引張強さ及び耐熱性が′患＜、８１含有量の少ない比較
方法７％１７で紘引張強さが低く、１含有量が多い比較
方法ム１８では引張−強さ及び耐熱性が悪いことが判る
。また合金組成が−じでも減面加工率が小さい比較方法
、４１９では引張強さが低いことが判る。
本発明方法と同一組成の合金を用い、同じ減面加工率で
も通常の幻伸線油を用いた従来方法Ａ２０〜４３１では
何れも伸線中の線材湿度が徐々に上昇し、最終パス後は
１４３℃以上になり、低温焼鈍硬化により引張強さは高
くなっているが、耐熱性が劣ることが判る。
も通常の幻伸線油を用いた従来方法Ａ２０〜４３１では
何れも伸線中の線材湿度が徐々に上昇し、最終パス後は
１４３℃以上になり、低温焼鈍硬化により引張強さは高
くなっているが、耐熱性が劣ることが判る。
こめように、本発明によれば、導体の強度及び導電率を
ほとんど低下させることなく、耐熱性を著しく向上し得
るもので、工業上顕著な効果を奏するものである。
ほとんど低下させることなく、耐熱性を著しく向上し得
るもので、工業上顕著な効果を奏するものである。
Claims (1)
- ＺｒＯ，０１〜ｏ、ｓ％、ＰｅＯ，Ｏフ〜０，８％ ８
ｊ０．０３〜０．３％、残部Ａｔと通常の不純物からな
るアルミニクム合金荒引線を伸線加工する導体の製造に
おいて、荒引線の伸線加工にｌＧ〜６０％濃度の乳化型
ソツユブル油を濶滑剤に用い、伸線中の線材温度を１０
０℃以下の温度に抑えて６０％以上の減面加工を行なう
ことを特徴とする耐熱アルミニウム合金導体の製造方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12914381A JPS5831071A (ja) | 1981-08-18 | 1981-08-18 | 耐熱アルミニウム合金導体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12914381A JPS5831071A (ja) | 1981-08-18 | 1981-08-18 | 耐熱アルミニウム合金導体の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5831071A true JPS5831071A (ja) | 1983-02-23 |
Family
ID=15002181
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12914381A Pending JPS5831071A (ja) | 1981-08-18 | 1981-08-18 | 耐熱アルミニウム合金導体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5831071A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012524837A (ja) * | 2009-04-24 | 2012-10-18 | アンフイ ジョイセンシス ケーブル カンパニー リミテッド | ケーブル用の高い延伸性を有するアルミニウム合金材料及びその製造方法 |
-
1981
- 1981-08-18 JP JP12914381A patent/JPS5831071A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012524837A (ja) * | 2009-04-24 | 2012-10-18 | アンフイ ジョイセンシス ケーブル カンパニー リミテッド | ケーブル用の高い延伸性を有するアルミニウム合金材料及びその製造方法 |
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