JPS5850302B2 - 崩壊しないスラグの生成法 - Google Patents
崩壊しないスラグの生成法Info
- Publication number
- JPS5850302B2 JPS5850302B2 JP50122136A JP12213675A JPS5850302B2 JP S5850302 B2 JPS5850302 B2 JP S5850302B2 JP 50122136 A JP50122136 A JP 50122136A JP 12213675 A JP12213675 A JP 12213675A JP S5850302 B2 JPS5850302 B2 JP S5850302B2
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- disintegrate
- 2cao
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Furnace Details (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は崩壊しやすい転炉スラグをその鉱物組成を変化
させることにより、崩壊しないスラグを生成する方法に
関するものである。
させることにより、崩壊しないスラグを生成する方法に
関するものである。
一般に転炉滓はγ及びβ−２ＣａＯ−８ｉＯ２主体でゲ
ーレナイト、アケルマナイト、フリーライム、マグネタ
イト、ウスタイト等を含有している。
ーレナイト、アケルマナイト、フリーライム、マグネタ
イト、ウスタイト等を含有している。
スラグが崩壊したり、膨張したりするため利用方法も少
く、現状では埋立等に利用されているが、公害防止上、
埋立地の確保等が難しくなり処分に困っている。
く、現状では埋立等に利用されているが、公害防止上、
埋立地の確保等が難しくなり処分に困っている。
これらスラグの崩壊原因を調べると、Ｃａ （０Ｈ）２
、フリーライム（以下Ｆ−ＣａＯとする）、ＣａＯ３及
びγ−２ＣａＯ−８ｉＯ□から構成しているのでＣａ
（ＯＨ） ２ 、 Ｃａ ＣＯ３の原因はＦ−ＣａＯで
空気中及びスラグの冷却時に散水する水分を吸収し、Ｃ
ａ（ＯＨ）２更に、空気中からＣＯ２を吸収し、ＣａＣ
Ｏ５に変っていることがわかる。
、フリーライム（以下Ｆ−ＣａＯとする）、ＣａＯ３及
びγ−２ＣａＯ−８ｉＯ□から構成しているのでＣａ
（ＯＨ） ２ 、 Ｃａ ＣＯ３の原因はＦ−ＣａＯで
空気中及びスラグの冷却時に散水する水分を吸収し、Ｃ
ａ（ＯＨ）２更に、空気中からＣＯ２を吸収し、ＣａＣ
Ｏ５に変っていることがわかる。
そこで本願ではこれらの崩壊の原因たるＦ−ＣａＯ１及
びγ−２ＣａＯ−８ｉＯ２を安定な鉱物組成、すなわち
３ＣａＯ−Ａｇ２Ｏ３，２ＣａＯ−Ａｇ２Ｏ３・５ｉＯ
（ゲーレナイト）、２ＣａＯ−Ｍｇ０・２ＳｉＯ２（ア
ケルマナイト）等に変化させることにより、急冷せずと
も崩壊しないスラグを生成する方法を提供するものであ
る。
びγ−２ＣａＯ−８ｉＯ２を安定な鉱物組成、すなわち
３ＣａＯ−Ａｇ２Ｏ３，２ＣａＯ−Ａｇ２Ｏ３・５ｉＯ
（ゲーレナイト）、２ＣａＯ−Ｍｇ０・２ＳｉＯ２（ア
ケルマナイト）等に変化させることにより、急冷せずと
も崩壊しないスラグを生成する方法を提供するものであ
る。
本願は、溶融状態にある転炉スラグに赤泥、粘板岩、頁
岩、真砂及び各種カラミの一種以上を添加しその最終組
成がＡｇ２Ｏ３４，１〜１１，９重量％、Ｓ ｔ０２１
１〜３４．８重量％、ＣａＯ２１，４〜３８．４重量％
とする事で崩壊しないスラグを生成する方法に係るもの
である。
岩、真砂及び各種カラミの一種以上を添加しその最終組
成がＡｇ２Ｏ３４，１〜１１，９重量％、Ｓ ｔ０２１
１〜３４．８重量％、ＣａＯ２１，４〜３８．４重量％
とする事で崩壊しないスラグを生成する方法に係るもの
である。
ここでスラグが溶融状態にある間に上記の如く各種添加
物を添加するのは、溶融スラグの有する顕熱を有効に利
用する為であり、スラグが有する顕熱のみでは熱量が不
足する場合には、外部より所要手段にて上記混合物が溶
融反応を生起するに十分な量の外部熱の供給をするもの
である。
物を添加するのは、溶融スラグの有する顕熱を有効に利
用する為であり、スラグが有する顕熱のみでは熱量が不
足する場合には、外部より所要手段にて上記混合物が溶
融反応を生起するに十分な量の外部熱の供給をするもの
である。
また転炉スラグに上記添加物を加えるのは前述した如く
鉱物組成を３ＣａＯ・Ａｇ２Ｏ３，２ＣａＯ−Ａｇ２Ｏ
３゜２ＣａＯ−Ｍｇ０・２ＳｉＯ２に変化させる為であ
り、この為にはその鉱物組成から判明する如く添加物と
してはＡｇ２Ｏ３のみでも十分であるが、Ａｇ２Ｏ３の
みでは溶融温度が高く反応が生起し難いという欠点があ
るためにＳ ｓ ０２ ｔ Ａ ｌ ２０３を適量同時
添加する事により溶融温度の低下を促し、反応が十分に
起こる様にしたのである。
鉱物組成を３ＣａＯ・Ａｇ２Ｏ３，２ＣａＯ−Ａｇ２Ｏ
３゜２ＣａＯ−Ｍｇ０・２ＳｉＯ２に変化させる為であ
り、この為にはその鉱物組成から判明する如く添加物と
してはＡｇ２Ｏ３のみでも十分であるが、Ａｇ２Ｏ３の
みでは溶融温度が高く反応が生起し難いという欠点があ
るためにＳ ｓ ０２ ｔ Ａ ｌ ２０３を適量同時
添加する事により溶融温度の低下を促し、反応が十分に
起こる様にしたのである。
上記添加物たる赤泥はＦｅ２Ｏ３，Ａｇ２Ｏ３，Ｎａ２
Ｏに富んでいるので低溶融物（約１２２０℃）である。
Ｏに富んでいるので低溶融物（約１２２０℃）である。
粘板岩及び頁岩は日本全土に比較的多く賦存し、比較的
に安価で入手可能でＳ １０２ 、Ａｅ ２０３ 。
に安価で入手可能でＳ １０２ 、Ａｅ ２０３ 。
Ｆ ｅ ２０３等に富んでいるのでこれもまた低溶融物
（約１２５０℃）である。
（約１２５０℃）である。
下記第１表に赤泥、及び粘板岩の代表的組成を示す。
なお、本発明方法では原則として、外部熱を供給するこ
となく溶融スラグの有する顕熱のみにより、溶融反応を
進行せしめるために、溶解反応物の融点は比較的低温度
に保たれることが必要であり、溶融スラグの有する顕熱
に加え、外部より所要熱源を供給する方法を採れば赤泥
、粘板岩等を比較的多量配合できるし、またこの様に外
部熱を加えると冷却を完了したスラグについても同様に
本発明方法が可能である。
となく溶融スラグの有する顕熱のみにより、溶融反応を
進行せしめるために、溶解反応物の融点は比較的低温度
に保たれることが必要であり、溶融スラグの有する顕熱
に加え、外部より所要熱源を供給する方法を採れば赤泥
、粘板岩等を比較的多量配合できるし、またこの様に外
部熱を加えると冷却を完了したスラグについても同様に
本発明方法が可能である。
次に本願各混合物の組成を決定する為の試験及びその結
果を示す。
果を示す。
まず第２表に各種組成配合の試料（重量％）を示す。
次に第３表に各種組成試料の配合割合（重量％）を示す
。
。
次に第４表に各種組成試料配合物の溶倒温度■を示す。
次に第５表に各種組成試料配合物からのスラグの生成鉱
物を示す。
物を示す。
次に第７表に各種組成試料配合物からのスラグのオート
クレーブ試験結果を示す。
クレーブ試験結果を示す。
なおオートクレーブ試験とは、コンクリート及び骨材の
ＪＩＳ試験法（２００℃、２０ｋｇ／ｉ、３時間加熱）
でスラグ粒度１０〜１５關につき行い、１０ｍｒｎ以下
を粉化物とみなし粉化率を算出したものである。
ＪＩＳ試験法（２００℃、２０ｋｇ／ｉ、３時間加熱）
でスラグ粒度１０〜１５關につき行い、１０ｍｒｎ以下
を粉化物とみなし粉化率を算出したものである。
以上の結果、転炉スラグに赤泥や粘板岩等のように適当
量のＡｇ２Ｏ，や５１０２等を含有する低溶融物を添加
すると、配合量によって３ＣａＯ・Ａｅρ３゜２ＣａＯ
−Ｍｇ０・２ＳｉＯ２，２ＣａＯ−Ａｇ２Ｏ３・ＳｉＯ
２等が主に生成し、２ＣａＯ−８ｉＯ２やＦ−ＣａＯが
なくなる。
量のＡｇ２Ｏ，や５１０２等を含有する低溶融物を添加
すると、配合量によって３ＣａＯ・Ａｅρ３゜２ＣａＯ
−Ｍｇ０・２ＳｉＯ２，２ＣａＯ−Ａｇ２Ｏ３・ＳｉＯ
２等が主に生成し、２ＣａＯ−８ｉＯ２やＦ−ＣａＯが
なくなる。
更に多量配合するとガラスとなり、２Ｃａ０・８１０２
やＦ−ＣａＯは完全になくなり、殆んど崩壊しないスラ
グに変わる。
やＦ−ＣａＯは完全になくなり、殆んど崩壊しないスラ
グに変わる。
その化学成分は、転炉滓でＳｉＯ□１１〜３４．８゜Ａ
ｇ２０ｓ ４．１〜１１．９ 、 ＣａＯ２１，４〜３
８．４重量％となるように配合すれば崩壊を防止できる
。
ｇ２０ｓ ４．１〜１１．９ 、 ＣａＯ２１，４〜３
８．４重量％となるように配合すれば崩壊を防止できる
。
転炉から出滓したスラグの温度はノロ鍋中のスラグで約
１５００〜１５５０℃あり、１５００℃と仮定すると顕
熱は４５万Ｋｍ／１（１５００Ｘ０．３＝４５０ｃａｔ
／ｆｊ ）となる。
１５００〜１５５０℃あり、１５００℃と仮定すると顕
熱は４５万Ｋｍ／１（１５００Ｘ０．３＝４５０ｃａｔ
／ｆｊ ）となる。
粘土類の溶解熱（付着水５％、結晶水１０％と仮定する
と）は次のようになる。
と）は次のようになる。
水の蒸発熱 ８．８万Ｋｃａｔ／ｌ （０，１５ｘｓｓ
ｓ−８７，・ｍ／、！ｉＪ）粘度類の溶融に要する熱量 ３１．９月０Ｖｔ （（１−０，５） （１２５０Ｘ０
．３ ）−３１８，細Ｖｇ〕１５００−１２ｓｏ＝２５
ｏ２５ｏＸｏ、３＝７５ａ１！７′、ｐ ７ｓ７５Ｋ
ｍＶｔ以上の結果、約１８．４重量％溶解可能である（
実際にはノロ鍋の容量の犬、小、放熱の差異等もあるが
、２０〜２５１のノロ鍋ならば２０重量％までは溶解可
能である）。
ｓ−８７，・ｍ／、！ｉＪ）粘度類の溶融に要する熱量 ３１．９月０Ｖｔ （（１−０，５） （１２５０Ｘ０
．３ ）−３１８，細Ｖｇ〕１５００−１２ｓｏ＝２５
ｏ２５ｏＸｏ、３＝７５ａ１！７′、ｐ ７ｓ７５Ｋ
ｍＶｔ以上の結果、約１８．４重量％溶解可能である（
実際にはノロ鍋の容量の犬、小、放熱の差異等もあるが
、２０〜２５１のノロ鍋ならば２０重量％までは溶解可
能である）。
以上述べてきたように、本願方法によれば、現在崩壊、
膨張する為に未使用かつ処理にされ困っている転炉スラ
グを急冷する必要もなく、簡単にしかも迅速に崩壊、膨
張しないスラグとする事が出来ると共に、溶融スラグの
有する多大な顕熱を有効利用することが可能である。
膨張する為に未使用かつ処理にされ困っている転炉スラ
グを急冷する必要もなく、簡単にしかも迅速に崩壊、膨
張しないスラグとする事が出来ると共に、溶融スラグの
有する多大な顕熱を有効利用することが可能である。
又本願方法により製造されたスラグは崩壊、膨張が起ら
ない為にバラス、砂等に有効利用が可能で運搬等の取扱
いも容易である。
ない為にバラス、砂等に有効利用が可能で運搬等の取扱
いも容易である。
Claims (1)
- １ 溶融状態にある転炉スラグに該スラグの最終組成カ
Ａ／２０３４１〜１１．９重量％、Ｓ １０２１１〜３
４．８重量％、ＣａＯ２１，４〜３８．４重量％となる
べき量の赤泥、粘板岩、頁岩、真砂及び各種カラミの一
種以上を添加し、崩壊しないスラグを生成する方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP50122136A JPS5850302B2 (ja) | 1975-10-09 | 1975-10-09 | 崩壊しないスラグの生成法 |
| US05/873,329 US4179279A (en) | 1975-10-09 | 1978-01-30 | Process for treating molten steel slag with red mud from aluminum industry |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP50122136A JPS5850302B2 (ja) | 1975-10-09 | 1975-10-09 | 崩壊しないスラグの生成法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5263166A JPS5263166A (en) | 1977-05-25 |
| JPS5850302B2 true JPS5850302B2 (ja) | 1983-11-09 |
Family
ID=14828495
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP50122136A Expired JPS5850302B2 (ja) | 1975-10-09 | 1975-10-09 | 崩壊しないスラグの生成法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5850302B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6032123U (ja) * | 1983-08-11 | 1985-03-05 | 河西工業株式会社 | 自動車用内装部品の取付用ブラケット |
| JPS6327708U (ja) * | 1986-08-06 | 1988-02-23 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5591915A (en) * | 1978-12-30 | 1980-07-11 | Nippon Steel Corp | Modifying method for steel-making slag |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4859079A (ja) * | 1971-11-27 | 1973-08-18 | ||
| US3822799A (en) * | 1972-01-07 | 1974-07-09 | Calumite Co | Method of producing blast furnace slag products |
-
1975
- 1975-10-09 JP JP50122136A patent/JPS5850302B2/ja not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6032123U (ja) * | 1983-08-11 | 1985-03-05 | 河西工業株式会社 | 自動車用内装部品の取付用ブラケット |
| JPS6327708U (ja) * | 1986-08-06 | 1988-02-23 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5263166A (en) | 1977-05-25 |
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