JPS586073A - 無効電力補償形サイクロコンバ−タの制御方法 - Google Patents
無効電力補償形サイクロコンバ−タの制御方法Info
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- JPS586073A JPS586073A JP10156181A JP10156181A JPS586073A JP S586073 A JPS586073 A JP S586073A JP 10156181 A JP10156181 A JP 10156181A JP 10156181 A JP10156181 A JP 10156181A JP S586073 A JPS586073 A JP S586073A
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- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M5/00—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases
- H02M5/02—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases without intermediate conversion into DC
- H02M5/04—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases without intermediate conversion into DC by static converters
- H02M5/22—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases without intermediate conversion into DC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M5/25—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases without intermediate conversion into DC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means
- H02M5/257—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases without intermediate conversion into DC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は電源貴から見た基本波力率を任意の値（二制御
する無効電力補償形サイクロコン、＜ −タの制御方法
監＝関するものである。
する無効電力補償形サイクロコン、＜ −タの制御方法
監＝関するものである。
サイクロコンバータは一定周波数の交流電力を他の異な
る周波数の交流電力に直接変換する装置であるが、その
構成素子たるサイリスタを電流電圧１：よって転流させ
るため電源から多くの無効電力をとる欠点がああ、また
、その無効電力は負荷側の周波数１＝同期して常（＝変
動している。このため電源系統設備の容量を増大させる
だけでなく、無効電力変動（二より同一系統（二接続さ
れた電気機器（＝種々の悪影響を及ぼし℃いる。
る周波数の交流電力に直接変換する装置であるが、その
構成素子たるサイリスタを電流電圧１：よって転流させ
るため電源から多くの無効電力をとる欠点がああ、また
、その無効電力は負荷側の周波数１＝同期して常（＝変
動している。このため電源系統設備の容量を増大させる
だけでなく、無効電力変動（二より同一系統（二接続さ
れた電気機器（＝種々の悪影響を及ぼし℃いる。
このようなサイクロコンバータの無効電力を補償する方
法として、特願昭５４−１１９１２２号ががある・この
特願昭５４−１１９１２２号は受電端の無効電力の検出
（二伴全うむだ時間や検出遅れがあること及び制御系を
安定化し定常偏差な零Ｃ：するため制御補償要素として
積分要素を用いていること等砿＝より無効電力制御系の
応答速度を高くとることができない・従って負荷電の周
波数が低いときは比較的よく追従し、受電端の無効電力
を零に制御することができるが、負荷電の周波数が高く
なるＣ：従い、制御遅れが目立つよう（＝なり、受電端
の無効電力は尚皺制御遅れの分だけ残ってしまう。
法として、特願昭５４−１１９１２２号ががある・この
特願昭５４−１１９１２２号は受電端の無効電力の検出
（二伴全うむだ時間や検出遅れがあること及び制御系を
安定化し定常偏差な零Ｃ：するため制御補償要素として
積分要素を用いていること等砿＝より無効電力制御系の
応答速度を高くとることができない・従って負荷電の周
波数が低いときは比較的よく追従し、受電端の無効電力
を零に制御することができるが、負荷電の周波数が高く
なるＣ：従い、制御遅れが目立つよう（＝なり、受電端
の無効電力は尚皺制御遅れの分だけ残ってしまう。
また、特願昭５４−１１９１２２号は無効電力補償のた
めｉ二夛イクロコンバータの循環電流を制御するのであ
るが、これを従来の非循環電流式チイクロコンパータと
比較した場合、当該循環電流の分だけコンバータの容量
が増大すること（二なる。
めｉ二夛イクロコンバータの循環電流を制御するのであ
るが、これを従来の非循環電流式チイクロコンパータと
比較した場合、当該循環電流の分だけコンバータの容量
が増大すること（二なる。
従って、本発明は以上に鑑みてなされたもので、追従性
の良い無効電力制御系を有し、しかもコンバータの容量
増加が少なくてすむ無効電力補償形チイクロプンパータ
の制御方法を提供することを目的とする・ 以下本発明の一実施例を図面を参照して説明する。
の良い無効電力制御系を有し、しかもコンバータの容量
増加が少なくてすむ無効電力補償形チイクロプンパータ
の制御方法を提供することを目的とする・ 以下本発明の一実施例を図面を参照して説明する。
第１Ｅは本発明方法１−＊明するための無効電力補償形
夛イクロコｙパータ装置の構成例を示すものであるの図
中、ＢＯ２は３相交流電源の電ＩＩＡＩＩ％Ｃは人又紘
＾螢絖されたｌ＆相プｙデンチ、Ｔｒｙ、Ｔｒｙ、Ｔｒ
ｏハ電源トヲンス、ＣＣ−υ、ＣＣ−Ｖ。
夛イクロコｙパータ装置の構成例を示すものであるの図
中、ＢＯ２は３相交流電源の電ＩＩＡＩＩ％Ｃは人又紘
＾螢絖されたｌ＆相プｙデンチ、Ｔｒｙ、Ｔｒｙ、Ｔｒ
ｏハ電源トヲンス、ＣＣ−υ、ＣＣ−Ｖ。
ｃｃ−ｗｑ循璋電眞式ｔイクロコンパータ、Ｕ、Ｖ。
Ｗは負荷、Ｃ０ＮＴ−υ、Ｃ０ＮＴ−Ｖ 、Ｃ０ＮＴ↑
〜Ｗは負荷の制御回路、ＲＩＯは循環電流指令ａｍであ
る・ナイクロコンパータＣＣ−Ｕは正群コンバータ８８
−Ｐ、負群コンバータ８Ｂ−Ｎ及び直流リアクトＡ／
Ｌｏ、 、Ｌｏ諺から構成されている。ｃｃ−ｖ、ｃｃ
（も同様に構成されている・以下負荷電流制御動作及び
循環電流制御動作なＵ相チイクロコｙパータを例にとっ
てａＩ！ｉＩする・まず、負荷電流の制御は次のよう一
二行なわれるＯ 負荷電流検出器ＣＴＬＵ≦二より負荷電流工Ｗを＊
車 検出し、指令値Ｉｕｒと比較する。偏差＊、ｍＩｍ−Ｉ
ＬＵ ｔ＝比例した電圧をチイクロコンパータから発生
するよう１：位相制御回路ＰＨ−Ｐ 、 Ｐ）ｌ−Ｎを
制御する。ＰＨ−Ｐの出力位相ａｐｕ（二対してＰＨ−
Ｎの出力位相α東はαＮＵｘ１８０°−ｇｐＨの関係を
保つよう（＝増幅器に！から反転増幅器Ｋｋ介してＰＨ
−Ｎ（ニー人力される。すなわち、正群コンバータ８Ｂ
−Ｐの出力電８Ｅ ＶｐｘｋｖｅＶｓｅａｍ（Ｉｐｕ
ト＊ 負群コンバータ８８−Ｎの出力電圧ＶＮ＝にマ
・Ｖ３・傷α拘＝ｋｖ・■畠ｓｅｅ （１８０°−α四
）は負荷端子でつり合った状態で通常の運転が行なわれ
る。ただし。
〜Ｗは負荷の制御回路、ＲＩＯは循環電流指令ａｍであ
る・ナイクロコンパータＣＣ−Ｕは正群コンバータ８８
−Ｐ、負群コンバータ８Ｂ−Ｎ及び直流リアクトＡ／
Ｌｏ、 、Ｌｏ諺から構成されている。ｃｃ−ｖ、ｃｃ
（も同様に構成されている・以下負荷電流制御動作及び
循環電流制御動作なＵ相チイクロコｙパータを例にとっ
てａＩ！ｉＩする・まず、負荷電流の制御は次のよう一
二行なわれるＯ 負荷電流検出器ＣＴＬＵ≦二より負荷電流工Ｗを＊
車 検出し、指令値Ｉｕｒと比較する。偏差＊、ｍＩｍ−Ｉ
ＬＵ ｔ＝比例した電圧をチイクロコンパータから発生
するよう１：位相制御回路ＰＨ−Ｐ 、 Ｐ）ｌ−Ｎを
制御する。ＰＨ−Ｐの出力位相ａｐｕ（二対してＰＨ−
Ｎの出力位相α東はαＮＵｘ１８０°−ｇｐＨの関係を
保つよう（＝増幅器に！から反転増幅器Ｋｋ介してＰＨ
−Ｎ（ニー人力される。すなわち、正群コンバータ８Ｂ
−Ｐの出力電８Ｅ ＶｐｘｋｖｅＶｓｅａｍ（Ｉｐｕ
ト＊ 負群コンバータ８８−Ｎの出力電圧ＶＮ＝にマ
・Ｖ３・傷α拘＝ｋｖ・■畠ｓｅｅ （１８０°−α四
）は負荷端子でつり合った状態で通常の運転が行なわれ
る。ただし。
Ｖ＄は電源電圧、ｋｖは変換定数である。電流指令ＩＪ
を正弦波状に変化させるとそれ（＝応じて偏差へも変化
し、負荷ζ二正弦電流が流れるようＣ：前記αｐｕ及び
αＮｕ が制御される・この通常の運転では正群コン
バータ８８−Ｐの出力電圧と負群コンバータ８８−Ｎの
出力電圧は等しくつり合っているため循環電ｊｉＩｏｕ
はほとんど流れなしゝＯ 次Ｃ二循環電流制御の動作を説明する。循環電ｆｆ１Ｉ
ＯＵは次の演算を行なうことによって検出される・ただ
し、ニーは正群コンバータ５ｓ−ｐの出力電流、ＩＮＵ
は負群コンバータ８８−Ｎの出力電流、ＩＩＬＬＦＩは
負荷電流ＩＬＵの絶対値である・Ｉｏｕ＝ｅ （Ｉｐｕ
＋ＩＮＵ−Ｉ ＩＬＵ Ｉ ）／２電流検出器ＣＴ ｐ
ｕ 、 ＣＴＮＵ 、 ｃＴＬＵ絶対値回路ＡＢ８ 。
を正弦波状に変化させるとそれ（＝応じて偏差へも変化
し、負荷ζ二正弦電流が流れるようＣ：前記αｐｕ及び
αＮｕ が制御される・この通常の運転では正群コン
バータ８８−Ｐの出力電圧と負群コンバータ８８−Ｎの
出力電圧は等しくつり合っているため循環電ｊｉＩｏｕ
はほとんど流れなしゝＯ 次Ｃ二循環電流制御の動作を説明する。循環電ｆｆ１Ｉ
ＯＵは次の演算を行なうことによって検出される・ただ
し、ニーは正群コンバータ５ｓ−ｐの出力電流、ＩＮＵ
は負群コンバータ８８−Ｎの出力電流、ＩＩＬＬＦＩは
負荷電流ＩＬＵの絶対値である・Ｉｏｕ＝ｅ （Ｉｐｕ
＋ＩＮＵ−Ｉ ＩＬＵ Ｉ ）／２電流検出器ＣＴ ｐ
ｕ 、 ＣＴＮＵ 、 ｃＴＬＵ絶対値回路ＡＢ８ 。
加算器Ａ８９人、及び増幅器ＫＯ（＝１／２倍）を使っ
て上記演算を行なっている・ このようにして検出された循環電流Ｉｏｕは比＊ 較器Ｃ１によって指令値Ｉｏｕと比較され、偏差＃、ｘ
１１）１１−Ｉｏｕが゛出力される。偏差ｅ、は増幅器
に、を介して加算１）Ａｓ及びム、（＝入力される。従
りて、ＰＨ−Ｐ及びＰＨ−Ｎへの久方＃８及びε、は各
々次のよう（＝なる。ただし、Ｋ、−−１とする。
て上記演算を行なっている・ このようにして検出された循環電流Ｉｏｕは比＊ 較器Ｃ１によって指令値Ｉｏｕと比較され、偏差＃、ｘ
１１）１１−Ｉｏｕが゛出力される。偏差ｅ、は増幅器
に、を介して加算１）Ａｓ及びム、（＝入力される。従
りて、ＰＨ−Ｐ及びＰＨ−Ｎへの久方＃８及びε、は各
々次のよう（＝なる。ただし、Ｋ、−−１とする。
ｇ ｓ−に、・＃、十に、 ＠ ｇ１
＃、ｘ −に、 ＠ ｇ、−１−に、 ＠ ｇ１故Ｃ：
％α■ｗ１８Ｇ’−（１％の関係はすぐれ、Ｋ１・＃１
４二比例した分だけ正群コンバータ５ｓ−ｐの出力電圧
Ｖｐと負群コンバータ８Ｂ−Ｎの出方電圧ＶＮ とが
不平１ｉＩＩ：なる、その差電圧が直流リーク）ｙＬｏ
、及びＬｏ！（＝印加され、循環電＠ＩｏＬ＊ が流れる。Ｉｏｕが指令値Ｉｏｕより流れすぎればｇｌ
が減少して上記差電圧を小さくする。結果的＊ にはＩｏｕはＩｏｕ（ニー等しくなるようＣ：ｌＩｇ御
される。
％α■ｗ１８Ｇ’−（１％の関係はすぐれ、Ｋ１・＃１
４二比例した分だけ正群コンバータ５ｓ−ｐの出力電圧
Ｖｐと負群コンバータ８Ｂ−Ｎの出方電圧ＶＮ とが
不平１ｉＩＩ：なる、その差電圧が直流リーク）ｙＬｏ
、及びＬｏ！（＝印加され、循環電＠ＩｏＬ＊ が流れる。Ｉｏｕが指令値Ｉｏｕより流れすぎればｇｌ
が減少して上記差電圧を小さくする。結果的＊ にはＩｏｕはＩｏｕ（ニー等しくなるようＣ：ｌＩｇ御
される。
Ｖ、Ｗ相も同様（二制御される。
＊
循環電流の指令値Ｉｏｕは循環電流指令回路ＲＩＯから
発生させられる・第２図はその循環電流指令回路の具体
例を示すもので、破線で囲まれた部分がＲＩＯである。
発生させられる・第２図はその循環電流指令回路の具体
例を示すもので、破線で囲まれた部分がＲＩＯである。
図中、Ｋａｕ、にαｖ、にαｗ、ＫＭＵ、ＫＭｖ、ＫＭ
ｗ及びＫａは演算増幅器、ＬＭｕ 、 ＬＭｖ 、 Ｌ
Ｍｗはツーｙ！回路８Ｑｕ 、 ８Ｑｖ 、 ＳＱｗは
２乗演算回路、Ｓφ１ＳＱＲｖ 、 ８ＱＲｗ は平
方根演算回路、Ｍｕ、 １Ｍｙ、 。
ｗ及びＫａは演算増幅器、ＬＭｕ 、 ＬＭｖ 、 Ｌ
Ｍｗはツーｙ！回路８Ｑｕ 、 ８Ｑｖ 、 ＳＱｗは
２乗演算回路、Ｓφ１ＳＱＲｖ 、 ８ＱＲｗ は平
方根演算回路、Ｍｕ、 １Ｍｙ、 。
Ｍｗ、 、Ｍｕ、 、Ｍｖｌ 、Ｍ町、 Ｍｕ３ 、Ｍ
ＶＳ 、ＭＷＳは乗算器、Ｄ■■は割算器、ＡＤ１〜Ａ
Ｄ・は加３ＩＩＬ器、■几は無効電力設定器である。
ＶＳ 、ＭＷＳは乗算器、Ｄ■■は割算器、ＡＤ１〜Ａ
Ｄ・は加３ＩＩＬ器、■几は無効電力設定器である。
まず・各相チイクロコンバータの位相制御入力電圧Ｖα
μ、■αｖ、ＶαＷを取出し、循環電流指令（９）路Ｒ
ＩＯに入力する・Ｖａｕは第１図の増幅器１４の平均値
に比例した値をとる。故にＶａｕを増幅器にαＵによっ
て定数倍することにより、点弧制御角αＵの余弦値（２
）αＵが求められる・次Ｃ＝リミッタ回路Ｍムは−ｌ≦
―αＵ≦１．の条件を満尼させるためシニ増幅＠にα級
の出力信号の上限及び下限値を決定するものである。こ
の信号を２乗演算回路８Ｑｕで２乗し、加算器ＡＤ、に
入力する。ＡＤ、では単位直流電圧１から鹸紀８Ｑｕの
出欠（二、各相すイクロブンパータの負荷電流の絶対値
ＩＩＬＵＩ、ＩＩＬマ１．ｌＩｂｗｌ を検出し、循
環電流指令回路ＲＩＯの加算器ＡＤ、 、ＡＤ、 、Ａ
Ｄ７及び乗算＠ Ｍｗｌ 、Ｍｖｌ 、Ｍｗｌ （：
、入力する・加算器ＡＤ。
μ、■αｖ、ＶαＷを取出し、循環電流指令（９）路Ｒ
ＩＯに入力する・Ｖａｕは第１図の増幅器１４の平均値
に比例した値をとる。故にＶａｕを増幅器にαＵによっ
て定数倍することにより、点弧制御角αＵの余弦値（２
）αＵが求められる・次Ｃ＝リミッタ回路Ｍムは−ｌ≦
―αＵ≦１．の条件を満尼させるためシニ増幅＠にα級
の出力信号の上限及び下限値を決定するものである。こ
の信号を２乗演算回路８Ｑｕで２乗し、加算器ＡＤ、に
入力する。ＡＤ、では単位直流電圧１から鹸紀８Ｑｕの
出欠（二、各相すイクロブンパータの負荷電流の絶対値
ＩＩＬＵＩ、ＩＩＬマ１．ｌＩｂｗｌ を検出し、循
環電流指令回路ＲＩＯの加算器ＡＤ、 、ＡＤ、 、Ａ
Ｄ７及び乗算＠ Ｍｗｌ 、Ｍｖｌ 、Ｍｗｌ （：
、入力する・加算器ＡＤ。
は定数値１冨から前配り相負荷電流の絶対値ＩＩＬυ１
を差し引き％ＩＭ−ＩＩＬＵＩを求める０次の演算増幅
＠ ＫＭｌｌ テハ、ＡＤ、〕出力信号・を（１／ＩＭ
）倍でする・その結果にυ＝（ＩＭ−Ｉ ＩＩＪＪＩ
）／ＩＭ が求められる。同様（： ％ ｋｖ＝＝（
Ｉｍ ｌ ＩＬｖ ｌ ）／ＩＭ。
を差し引き％ＩＭ−ＩＩＬＵＩを求める０次の演算増幅
＠ ＫＭｌｌ テハ、ＡＤ、〕出力信号・を（１／ＩＭ
）倍でする・その結果にυ＝（ＩＭ−Ｉ ＩＩＪＪＩ
）／ＩＭ が求められる。同様（： ％ ｋｖ＝＝（
Ｉｍ ｌ ＩＬｖ ｌ ）／ＩＭ。
ｋｗ−（Ｉ Ｍ−Ｉ Ｉ ｂｗｌ ）／ＩＭが求まる。
乗算器Ｍｕ１は前記平方根演算囲路８ＱＢｘＩ の出力
信号−αＵと前記演算増幅器ＫＭＩＪｆ）出力信号ｋｕ
を乗するもので、ｋｕｅ−αｕｘ（ＩＭ−ＩＩＬＵＩ）
／ＩＩＭ・―αＵが出力される・同様く；乗算器Ｍｗ、
（′：よってｋｖ＠ｓｍａ＊ｚ （ＩＭ−Ｉ ＩＬｖ
Ｉ ）／ＩＭ＠−αマが、又、乗算器Ｍｗ、 ｌ：１．
よって、ｋｗ軸ａａｗ＝（ＩＭ Ｉ ＩＬＷＩ ）／
Ｉｍｅａｂａｙが出力される。そして、次の加算器ＡＤ
４＋：よって、上記３つの値が加算されｋｕ・−αｕ＋
ｋｖ＠―αマ＋ｋｗ・−αＷ の信号が得られる争また
、乗算器Ｍｕｄは鋳紀平方根演算ａｍｓ−の出力信号ｉ
αＩと前記Ｕ相負荷電流の絶対値ｌ Ｉ ＬＵ ｌを乗
するもので、Ｉ Ｉ ＬＵ ｌ・−４１μが出力される
。同様（二乗算器Ｍｖ！によって、ＩＩＬｙＬｏ−αマ
が又、乗算器Ｍｗｌｌ二よつ【、Ｉ Ｉ ＩＪ ｌ ＠
５ｋａｃｔＷが出力される。加算器ＡＤａは乗算器Ｍｕ
！０Ｍｙｌ 、ＭＶＳの出力信号を加算するもので、ｌ
ＩＬＵ ｌ ＊５ｉａ（ｌｕ−） Ｉ ＩＬｖ ｌ＊
観αｖ−１−Ｉ ＩＬｖｒｌ 拳−αＷが求まる＠次の
加算器ム烏は＊ 無効電力設定＠ＶＲの出力信号Ｉ儲ｐから前記加算器Ａ
Ｄ、の出力信号を差し引くもので、その出力信号を次の
割算器ＤＩＶに入力する・割算器ＤＩＶは上記加算器ム
Ｄ、の信号ａを前記加算器ＡＤ、の出力信号すで割るも
ので１次の演算増幅器Ｋａで（１／２）倍することによ
り、工♂として次の値が求められる・ この値Ｉｏ は☆相ナイクロコンパータの循環電流の指
令値六喝、 Ａｖ 、？ｏｗの前段信号で、仮に前段指
令信号と呼ぶこと（二する。
信号−αＵと前記演算増幅器ＫＭＩＪｆ）出力信号ｋｕ
を乗するもので、ｋｕｅ−αｕｘ（ＩＭ−ＩＩＬＵＩ）
／ＩＩＭ・―αＵが出力される・同様く；乗算器Ｍｗ、
（′：よってｋｖ＠ｓｍａ＊ｚ （ＩＭ−Ｉ ＩＬｖ
Ｉ ）／ＩＭ＠−αマが、又、乗算器Ｍｗ、 ｌ：１．
よって、ｋｗ軸ａａｗ＝（ＩＭ Ｉ ＩＬＷＩ ）／
Ｉｍｅａｂａｙが出力される。そして、次の加算器ＡＤ
４＋：よって、上記３つの値が加算されｋｕ・−αｕ＋
ｋｖ＠―αマ＋ｋｗ・−αＷ の信号が得られる争また
、乗算器Ｍｕｄは鋳紀平方根演算ａｍｓ−の出力信号ｉ
αＩと前記Ｕ相負荷電流の絶対値ｌ Ｉ ＬＵ ｌを乗
するもので、Ｉ Ｉ ＬＵ ｌ・−４１μが出力される
。同様（二乗算器Ｍｖ！によって、ＩＩＬｙＬｏ−αマ
が又、乗算器Ｍｗｌｌ二よつ【、Ｉ Ｉ ＩＪ ｌ ＠
５ｋａｃｔＷが出力される。加算器ＡＤａは乗算器Ｍｕ
！０Ｍｙｌ 、ＭＶＳの出力信号を加算するもので、ｌ
ＩＬＵ ｌ ＊５ｉａ（ｌｕ−） Ｉ ＩＬｖ ｌ＊
観αｖ−１−Ｉ ＩＬｖｒｌ 拳−αＷが求まる＠次の
加算器ム烏は＊ 無効電力設定＠ＶＲの出力信号Ｉ儲ｐから前記加算器Ａ
Ｄ、の出力信号を差し引くもので、その出力信号を次の
割算器ＤＩＶに入力する・割算器ＤＩＶは上記加算器ム
Ｄ、の信号ａを前記加算器ＡＤ、の出力信号すで割るも
ので１次の演算増幅器Ｋａで（１／２）倍することによ
り、工♂として次の値が求められる・ この値Ｉｏ は☆相ナイクロコンパータの循環電流の指
令値六喝、 Ａｖ 、？ｏｗの前段信号で、仮に前段指
令信号と呼ぶこと（二する。
乗算＠Ｍｕｇは上記前段指令信号Ｉｏと前記演算増幅Ｓ
−の出力信号ｋｕ とを乗するもので。
−の出力信号ｋｕ とを乗するもので。
その出力信号Ｉ”Ｌｍｋｕ ｅ ｒｉ、 がυ相チイ
クロコンパータのｗｅｔｓ指令値となる。同様に乗算器
Ｍｙ、の出力信号工’Ｑ１ｙｄｌマ・Ｉ＠ がＶ相チ
イクロコンパータの循環電流指令値となり、乗算＠ Ｍ
ｗ。
クロコンパータのｗｅｔｓ指令値となる。同様に乗算器
Ｍｙ、の出力信号工’Ｑ１ｙｄｌマ・Ｉ＠ がＶ相チ
イクロコンパータの循環電流指令値となり、乗算＠ Ｍ
ｗ。
の出力信号Ｉｏｗｘｋｗ＊Ｉ♂がＷ相すイクロコンバー
タの循環電流指令値となるー ここで、上記前段指令信号ＩｏはＵ、Ｖ、Ｗ相で共通し
て使用しており、各相毎Ｃ二分配係数ｋｕ。
タの循環電流指令値となるー ここで、上記前段指令信号ＩｏはＵ、Ｖ、Ｗ相で共通し
て使用しており、各相毎Ｃ二分配係数ｋｕ。
ｋｖ、ｋｗが係っている。Ｕ相の場合ｋｕ■（ＩＭ−１
ＩＬＵ ｌ ）／ＩＭで例えばＩＭを負荷電流の最大値
Ｉｍ（：等しく設定すると、ＩＩＬＵＩ−００とき係数
ｋｕ＊ ＊ ＝１どＩｏＵ＝Ｉｏとなり、また、ＩＩＬＩＪｌｓｗＩ
ｍのと＊ き、係数ｋｕ−ＱでＩ ＯＬＩ ｘｘ Ｑ となる・す
なわち負荷電流の絶対値ＩＩＬＵ＋が大きいときは循環
電流Ｉｏｕは少しだけ流し、ＩＩＬＵＩが小さくなった
ら、Ｉｏｕを多く流すようζ二している。■相、Ｗ相も
＊ ＊ 同ＩＩ（：循環電ｆＩＬ７１令値Ｉｏｖ、Ｉｏｗが与え
らレル。
ＩＬＵ ｌ ）／ＩＭで例えばＩＭを負荷電流の最大値
Ｉｍ（：等しく設定すると、ＩＩＬＵＩ−００とき係数
ｋｕ＊ ＊ ＝１どＩｏＵ＝Ｉｏとなり、また、ＩＩＬＩＪｌｓｗＩ
ｍのと＊ き、係数ｋｕ−ＱでＩ ＯＬＩ ｘｘ Ｑ となる・す
なわち負荷電流の絶対値ＩＩＬＵ＋が大きいときは循環
電流Ｉｏｕは少しだけ流し、ＩＩＬＵＩが小さくなった
ら、Ｉｏｕを多く流すようζ二している。■相、Ｗ相も
＊ ＊ 同ＩＩ（：循環電ｆＩＬ７１令値Ｉｏｖ、Ｉｏｗが与え
らレル。
第３図は、サイクロコンバータの入力１１１Ｄ １相分
の電圧電流ペク）Ｊ＆／ｌｌを示すもので、 Ｖｓは電
源電圧、Ｉｓは電源電流、Ｉｃａｐは進相コンデンサＣ
の電流、Ｉ ｃｃｕ 、 Ｉ ｃｃｖ 、Ｉ ｃｃＷは
各相ｔイクロコンパータの入力電流％ＩＩＱはＵ相チイ
クロコンバータの正群コンバータ８８−Ｐの入力電流、
ＩＩＩＩＩＮは同じく負群コンバータ８８−Ｎ の入
力電流％ Ｉ ＲＥＡＣＴ はサイクロコンバータ全
体の遅れ無効電流を各々表わしている。
の電圧電流ペク）Ｊ＆／ｌｌを示すもので、 Ｖｓは電
源電圧、Ｉｓは電源電流、Ｉｃａｐは進相コンデンサＣ
の電流、Ｉ ｃｃｕ 、 Ｉ ｃｃｖ 、Ｉ ｃｃＷは
各相ｔイクロコンパータの入力電流％ＩＩＱはＵ相チイ
クロコンバータの正群コンバータ８８−Ｐの入力電流、
ＩＩＩＩＩＮは同じく負群コンバータ８８−Ｎ の入
力電流％ Ｉ ＲＥＡＣＴ はサイクロコンバータ全
体の遅れ無効電流を各々表わしている。
Ｕ相すイクロコンバータの場合、あるＩＬＹ時、正群コ
ンバータ８８−Ｐは点弧制御角αｐ−で循皐電ｊｌＩｏ
ｕと負荷電流ＩＬＵ が流れる。故（ニコンパータの
変換定数なに１とすれば、８８−Ｐの入力電流の大きさ
はに１＠（Ｉｏｕ＋ｌ ＩＬＵＩ ） となる。また
、負群コンバータは点弧制御角αＮＵ−１＄Ｑ＠−αｐ
ｕで循環電流Ｉｏｕが流れる。故（二、ｌ８８Ｎの大き
さはに□・Ｉｏｕ である。従って、Ｕ相すイクロコン
バータの入力電流Ｉ ｃｃｕ は図示のよう（二なり、
その無効電流成分Ｉ ＲＫＡＣＴ−υは、ＮＵ ＩＲＩＡＣＴ−ＵｍＩ １ｉｉｌｐ ＠ｍｃＬｐａｐ＋
Ｉ ８ＢＮ＊ｓｉｍ（１！’Ｍｔ−Ｊ （２ＩｏＵ＋ｌ
ＩＬυｌ ） −５ｉａａｐｕとなる。
ンバータ８８−Ｐは点弧制御角αｐ−で循皐電ｊｌＩｏ
ｕと負荷電流ＩＬＵ が流れる。故（ニコンパータの
変換定数なに１とすれば、８８−Ｐの入力電流の大きさ
はに１＠（Ｉｏｕ＋ｌ ＩＬＵＩ ） となる。また
、負群コンバータは点弧制御角αＮＵ−１＄Ｑ＠−αｐ
ｕで循環電流Ｉｏｕが流れる。故（二、ｌ８８Ｎの大き
さはに□・Ｉｏｕ である。従って、Ｕ相すイクロコン
バータの入力電流Ｉ ｃｃｕ は図示のよう（二なり、
その無効電流成分Ｉ ＲＫＡＣＴ−υは、ＮＵ ＩＲＩＡＣＴ−ＵｍＩ １ｉｉｌｐ ＠ｍｃＬｐａｐ＋
Ｉ ８ＢＮ＊ｓｉｍ（１！’Ｍｔ−Ｊ （２ＩｏＵ＋ｌ
ＩＬυｌ ） −５ｉａａｐｕとなる。
同様にＶ相及びＷ相のサイクロコンバータの無効電流成
分Ｉ■ムＣＴ−ｖ 、Ｉ ＢＫＡＣＴ−ｗは次のように
与えられる◎ Ｉ ＲＩＣＡＣＴ−ｖ◆ｋｔ （２Ｉ ｏｖ＋ｌ ＩＬ
ｖ ｌ ）ｓｉｎａ ｐｖＩｍｚムＣＴ−ｗ＊に１（２
Ｉ ＯＷ＋ ｌ Ｉ ＬＷＩ ）・紬αｐｗ夛イクロコ
ンパータ全体の遅れ無効電流ＩｎｘムＣτはこれらを合
成したもので、次式のようＣ＝なる。
分Ｉ■ムＣＴ−ｖ 、Ｉ ＢＫＡＣＴ−ｗは次のように
与えられる◎ Ｉ ＲＩＣＡＣＴ−ｖ◆ｋｔ （２Ｉ ｏｖ＋ｌ ＩＬ
ｖ ｌ ）ｓｉｎａ ｐｖＩｍｚムＣＴ−ｗ＊に１（２
Ｉ ＯＷ＋ ｌ Ｉ ＬＷＩ ）・紬αｐｗ夛イクロコ
ンパータ全体の遅れ無効電流ＩｎｘムＣτはこれらを合
成したもので、次式のようＣ＝なる。
Ｉ ＢＩＡＣＴ＝ ＩａｘムＣＴ−Ｕ−）−Ｉ ＢＫＡ
ＣＴ−マ＋ＩＲＥムＣ！−Ｗφに、＊（２Ｉｏｕ＋ＩＩ
ＬＵＩ ）’−αｐｕ＋ｋｓ・（２Ｉｏｖ＋ＩＩＩ、ｖ
ｌ）ｍｓ＝ａｐｖ十ｋｌ ・（２１０Ｗ＋ｌ ＩＩ、ｗ
ｌ） ｍ５ｉｎ（ＸｐＷここで、前述のように循環電流
Ｉｏｕ 、 Ｉｏｖ 。
ＣＴ−マ＋ＩＲＥムＣ！−Ｗφに、＊（２Ｉｏｕ＋ＩＩ
ＬＵＩ ）’−αｐｕ＋ｋｓ・（２Ｉｏｖ＋ＩＩＩ、ｖ
ｌ）ｍｓ＝ａｐｖ十ｋｌ ・（２１０Ｗ＋ｌ ＩＩ、ｗ
ｌ） ｍ５ｉｎ（ＸｐＷここで、前述のように循環電流
Ｉｏｕ 、 Ｉｏｖ 。
＊ ＊
Ｉｏｗを循環電流指令回路几ＩＯの出力Ｉｏｕ 、 Ｉ
ｏｖ 。
ｏｖ 。
＊
Ｉｏｗに各々等しくなるように制御した場合、上記Ｉ
ＲＥＡＣＴは次のようになる。
ＲＥＡＣＴは次のようになる。
＊
Ｉ ＲＥＡＣ’ｒ＝に、 ’１ （２・Ｉｏｕ＋Ｉ Ｉ
ＬＵＩ ） ・＝αｐｕ＊ ＋Ｊ ・（２” Ｉｏｖ＋Ｉ ＩＬｖｌ ） ５ｓｉａ
（Ｉｐｙ＊ 十ｋＩ１１（２０ＩｏＩｖ＋ＩＩＬＷ１）・−αｐｗ＊ ＝ ２ ｍ ｋｌｌｏ （ｋｕ ５ｓｉｎｄｐｕ−）−
ｋｖ ｅｓ＝ａ ｐｖ＋ｋｗ＊−αｐｗ）＋に＋ （Ｉ
ＩＬＵＩ−ｓ＝αｌ）ｕ ＋ ｌ ＩＬＹ ｌ ｅｓ＝
ａｐＶ ＋ ｌ ＩＬＷＩ ｍ細αｐｗ）−αｐｕ◆ｉ
αｕ、ｓｉｎαｐＶ’４’−αＶ、−αｐｗ申−αＷで
あることを考慮すると、 ＊ ＩＲＥＡＣＴ＝に１” Ｉ Ｃａｐ となる。
ＬＵＩ ） ・＝αｐｕ＊ ＋Ｊ ・（２” Ｉｏｖ＋Ｉ ＩＬｖｌ ） ５ｓｉａ
（Ｉｐｙ＊ 十ｋＩ１１（２０ＩｏＩｖ＋ＩＩＬＷ１）・−αｐｗ＊ ＝ ２ ｍ ｋｌｌｏ （ｋｕ ５ｓｉｎｄｐｕ−）−
ｋｖ ｅｓ＝ａ ｐｖ＋ｋｗ＊−αｐｗ）＋に＋ （Ｉ
ＩＬＵＩ−ｓ＝αｌ）ｕ ＋ ｌ ＩＬＹ ｌ ｅｓ＝
ａｐＶ ＋ ｌ ＩＬＷＩ ｍ細αｐｗ）−αｐｕ◆ｉ
αｕ、ｓｉｎαｐＶ’４’−αＶ、−αｐｗ申−αＷで
あることを考慮すると、 ＊ ＩＲＥＡＣＴ＝に１” Ｉ Ｃａｐ となる。
＊
Ｉ ｃａｐ ＝ Ｉ ｃａｐ／に１Ｃ設定すれば、ＩＩ
ＩＡＣＴ諺ＩＣ４＋１１１トナリ、サイクロコンバータ
全体の遅れ無効電流Ｉ ＢＫＡＣＴと進相コンデンサＣ
の進み無効電流が互い（二打ち消し合い、電源電流■１
は電源電圧Ｖｇ と同相成分だけとなる。すなわち
受電端の基本波力率はＩＣ＝制御されること６二なる。
ＩＡＣＴ諺ＩＣ４＋１１１トナリ、サイクロコンバータ
全体の遅れ無効電流Ｉ ＢＫＡＣＴと進相コンデンサＣ
の進み無効電流が互い（二打ち消し合い、電源電流■１
は電源電圧Ｖｇ と同相成分だけとなる。すなわち
受電端の基本波力率はＩＣ＝制御されること６二なる。
＊
Ｉ ｃａｐ ） Ｉ ｃａｐ／に、＜二選ぶと、ｌ１ｌ
ＡＣ’ｒ）ＩＣ１ｐとなり、遅れ電力をとるよう仁設定
でき、またＩ ｃａｐ （Ｉ ｃａｐ／ｋ１ｇ＝選ぶと
ＩＩＬ罵ムＣＴ（Ｉｃａｐとなり進み電力をとるよう（
＝設定できる。１Ｑｌ−電線路１＝他の電気機器が＊ａ
されて、その電気機器が進み、あるいは遅れ電力をとっ
ているような巻本 合−二それに応じてＩＣ峠を選定することが有益である
・ ＊本本 各相の循環電流■閣、Ｉｏマ、Ｉぼを配分する係数ｋｕ
、にマ、ｋｗは正規化定＠ＩＭの選び方Ｃ二よりて異な
ってくる。すなわち、負荷電流の最大値Ｉｍ ４”−対
して■麗）＞Ｉｍのよう６二選ぶと１例えば係数ｋｇは
１ ｋｕ−＋◆１ となり、ＩＩＬＵＩの大きさく＝関係なく一定値となっ
てしまう、逆ｔ：Ｉｎ（Ｉ！ＩＬｆ）２５６２選ぶと。
ＡＣ’ｒ）ＩＣ１ｐとなり、遅れ電力をとるよう仁設定
でき、またＩ ｃａｐ （Ｉ ｃａｐ／ｋ１ｇ＝選ぶと
ＩＩＬ罵ムＣＴ（Ｉｃａｐとなり進み電力をとるよう（
＝設定できる。１Ｑｌ−電線路１＝他の電気機器が＊ａ
されて、その電気機器が進み、あるいは遅れ電力をとっ
ているような巻本 合−二それに応じてＩＣ峠を選定することが有益である
・ ＊本本 各相の循環電流■閣、Ｉｏマ、Ｉぼを配分する係数ｋｕ
、にマ、ｋｗは正規化定＠ＩＭの選び方Ｃ二よりて異な
ってくる。すなわち、負荷電流の最大値Ｉｍ ４”−対
して■麗）＞Ｉｍのよう６二選ぶと１例えば係数ｋｇは
１ ｋｕ−＋◆１ となり、ＩＩＬＵＩの大きさく＝関係なく一定値となっ
てしまう、逆ｔ：Ｉｎ（Ｉ！ＩＬｆ）２５６２選ぶと。
ＩＩＬＵｌｆｉＩｍのときｋｕ は負の値となって、
＊ ＊ Ｉｏｕ＝ｋｕａＩｏも負の指令値が与えられる。循琢電
＠Ｚｏｕは一定方向（二しか流れないので、結果＊ 的（Ｉ ｌ６ｙｘ、Ｑの指令を与えたと同じことになる
。
＊ ＊ Ｉｏｕ＝ｋｕａＩｏも負の指令値が与えられる。循琢電
＠Ｚｏｕは一定方向（二しか流れないので、結果＊ 的（Ｉ ｌ６ｙｘ、Ｑの指令を与えたと同じことになる
。
負荷電ｔ１１．ＩＬυ、ＩＬＶ、ＩＬＷが３相平徴した
正弦波電流であれば、Ｕ相の循環電流Ｉｏｕが小さいと
きζ二、Ｙ相循環電ｆｉＩｏｖあるいはＷ相のｌｌＩｍ
電流Ｉｏｗが大きくなり、全体として、サイクロコンバ
ータの無効電力が一定（＝なるよう嘔二制御される。し
かし、どれかの相の循環電流指令値が＊ 負（＝なった場合、前記、ＩＲＩＡＣＴ＝ｚｋ ＊ Ｉ
Ｃａｐ の＊ 関係が成り立たなくなり、Ｉ ｃａｐをずらす必要がで
てくる。
正弦波電流であれば、Ｕ相の循環電流Ｉｏｕが小さいと
きζ二、Ｙ相循環電ｆｉＩｏｖあるいはＷ相のｌｌＩｍ
電流Ｉｏｗが大きくなり、全体として、サイクロコンバ
ータの無効電力が一定（＝なるよう嘔二制御される。し
かし、どれかの相の循環電流指令値が＊ 負（＝なった場合、前記、ＩＲＩＡＣＴ＝ｚｋ ＊ Ｉ
Ｃａｐ の＊ 関係が成り立たなくなり、Ｉ ｃａｐをずらす必要がで
てくる。
従って、正規化定数ＩＭは負荷電流の最大値Ｉｍ ｌ二
等しいか、若干大きな値に選ぶのが最も効果的である。
等しいか、若干大きな値に選ぶのが最も効果的である。
脣ζ：ＩＭ＝Ｉｍとした場合には、負荷電＠Ｉｖは最大
ｉｉＩｍ になったときＣ：は循環電流Ｉ ｏｕ ＝
Ｏで、例えば正群コンバータ８８−Ｐの出力電流はＩ
ｐｕ ＝ Ｉ ＬＵ＋Ｉ ＯＬＩ ｚ Ｉｎとなり、
従来。
ｉｉＩｍ になったときＣ：は循環電流Ｉ ｏｕ ＝
Ｏで、例えば正群コンバータ８８−Ｐの出力電流はＩ
ｐｕ ＝ Ｉ ＬＵ＋Ｉ ＯＬＩ ｚ Ｉｎとなり、
従来。
循環電流を流さない非循環電流式サイクロコンバータと
同じ電流容量で済むことｇ：なる。
同じ電流容量で済むことｇ：なる。
以上のよう６；、本発明６二よれば、サイクロコンバー
タ（電流すべき循環電流の値を位相制御信号と負荷電流
の検出値から演算して与えているため、従来の無効電力
検出に伴なう検出遅れやむだ時間が問題にならなくなり
、追従性の嵐い、制御系を構成することができる。従っ
て、負荷電の１ｓ技数が尚くなっても循環電流制御の応
答が許せる範囲内なら受電熾の無効電力が零になるよう
に制御でき、電傅貴の基本波力率も１にすることが可能
である。また、従来、必要とされた無効電力制御のため
の各ｌ！本例えば、電源電圧あるいは電流検出用の変成
器やｉ＊＊、無効電力演算ＦｊＡＩＩ及び制御補償回路
等を省略でき、構成が簡単で、経済的な装置とすること
ができる。さらｔ：、６相ナイクロコンバータの循環電
流の値は、負荷電流絶対値の大きさに反比例して制御さ
れるため、循環電流が流れることによって生じるコンバ
ータ容量の増加分はほんのわずかで済み、より経済的な
装置とすることができる・
タ（電流すべき循環電流の値を位相制御信号と負荷電流
の検出値から演算して与えているため、従来の無効電力
検出に伴なう検出遅れやむだ時間が問題にならなくなり
、追従性の嵐い、制御系を構成することができる。従っ
て、負荷電の１ｓ技数が尚くなっても循環電流制御の応
答が許せる範囲内なら受電熾の無効電力が零になるよう
に制御でき、電傅貴の基本波力率も１にすることが可能
である。また、従来、必要とされた無効電力制御のため
の各ｌ！本例えば、電源電圧あるいは電流検出用の変成
器やｉ＊＊、無効電力演算ＦｊＡＩＩ及び制御補償回路
等を省略でき、構成が簡単で、経済的な装置とすること
ができる。さらｔ：、６相ナイクロコンバータの循環電
流の値は、負荷電流絶対値の大きさに反比例して制御さ
れるため、循環電流が流れることによって生じるコンバ
ータ容量の増加分はほんのわずかで済み、より経済的な
装置とすることができる・
＃！１図は、本発明の無効電力補償形サイクロコンバー
タ装置の一実施例を示す構成図、第２図は第１囚の循環
電流指令回路几工０の具体例を示す構成図、諏３図は本
発明の詳細な説明するための電圧ｔｇベクトル図である
。 ｃｃ−ｕ 、 ｃｃ−ｖ 、ｃｃ−ｗ・・・循環電流式
ナイクｇコンバータ、υ、Ｖ、Ｗ・・・負荷、Ｃ・・・
進相コンデンサ、Ｃ０ＮＴ−Ｕ 、 Ｃ０ＮＴ−Ｖ 、
ＣδＮＴ−Ｗ、、・制御回路、ＲＩＯ・・・循環電流
指令回路、８８−Ｐ・・・正解コンバータ、８Ｓ−Ｎ・
・・魚群コンバータ、Ｌｏｌ、Ｌｏｇ・・・直流リアク
トル、〜−Ｌ 、Ｋｔ −Ｋａ−演算増幅器、Ａ、、Ａ
、。 ム、Ａ４・・・加算器、ｃ、 ｅ （４・・・比較器、
ＡＢ８・・・絶刺ＶＬ＠路Ｆ ｖａ 、、、無効電力設
定器、 Ｋａｕ、Ｋ（ｌｖ。 Ｋａｖｔ、Ｋｗｕ、Ｋｗｖ、Ｋｗｗ、Ｋａ −・・演算
増幅器、ムへ＃ ＡＤ、 、、、加算器、ＬＭｕ 、
ＬＭｖ 、 ＬＭｗ −リミツク回路、ＳＱＵ 、 ８
Ｑｖ 、 ＳＱｗ ・−・２乗演算副路、８ＱＲｕ 、
５ＱＲｖ 、 ８ＱＲｗ ・−平方根演算回路、ＭＵ
ｌ。 Ｍｙ口Ｍｗ、 、Ｍｕ、 、Ｍｖｔ 、Ｍｗ、 、Ｍｕ
Ｓ、Ｍｖｌ 、ＭＷ、 、、、乗算器、Ｌ）ＩＶ・・・
割算器。 第 １ 図
タ装置の一実施例を示す構成図、第２図は第１囚の循環
電流指令回路几工０の具体例を示す構成図、諏３図は本
発明の詳細な説明するための電圧ｔｇベクトル図である
。 ｃｃ−ｕ 、 ｃｃ−ｖ 、ｃｃ−ｗ・・・循環電流式
ナイクｇコンバータ、υ、Ｖ、Ｗ・・・負荷、Ｃ・・・
進相コンデンサ、Ｃ０ＮＴ−Ｕ 、 Ｃ０ＮＴ−Ｖ 、
ＣδＮＴ−Ｗ、、・制御回路、ＲＩＯ・・・循環電流
指令回路、８８−Ｐ・・・正解コンバータ、８Ｓ−Ｎ・
・・魚群コンバータ、Ｌｏｌ、Ｌｏｇ・・・直流リアク
トル、〜−Ｌ 、Ｋｔ −Ｋａ−演算増幅器、Ａ、、Ａ
、。 ム、Ａ４・・・加算器、ｃ、 ｅ （４・・・比較器、
ＡＢ８・・・絶刺ＶＬ＠路Ｆ ｖａ 、、、無効電力設
定器、 Ｋａｕ、Ｋ（ｌｖ。 Ｋａｖｔ、Ｋｗｕ、Ｋｗｖ、Ｋｗｗ、Ｋａ −・・演算
増幅器、ムへ＃ ＡＤ、 、、、加算器、ＬＭｕ 、
ＬＭｖ 、 ＬＭｗ −リミツク回路、ＳＱＵ 、 ８
Ｑｖ 、 ＳＱｗ ・−・２乗演算副路、８ＱＲｕ 、
５ＱＲｖ 、 ８ＱＲｗ ・−平方根演算回路、ＭＵ
ｌ。 Ｍｙ口Ｍｗ、 、Ｍｕ、 、Ｍｖｔ 、Ｍｗ、 、Ｍｕ
Ｓ、Ｍｖｌ 、ＭＷ、 、、、乗算器、Ｌ）ＩＶ・・・
割算器。 第 １ 図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 電源亀子Ｃ二進相コンデンチを接続した３相出力の循環
電流式チイクロコンバータＣ二おいて、当該サイクロコ
ンバータの位相制御入力信号から各相コンバータの点弧
制御角の正弦値−αＵ。 細αｖ、ｓｉａｍｗを演算し、また３相負荷電流の絶対
値ＩＩｂｔｙｌ、１ＩＬｖｌ＊ｌＩＬｗｌ及びその正規
化定数ＩＭから循環電流分配係数ｋｖ＝（ＩＭ−ＩＩＬ
ＵＩ）／ＩＭ。 ｋｖ＝（ＩＭ−ｌ ＩＬＶ Ｉ ）／ＩＭ、 ｋＷ＝（
ＩＭ−Ｉ ＩＬｗｌ ）／ＩＭ＊ を求め、受電層の無効電流設定値をＩ ｃａｐ としＩ
Ｏｆ ｘｗｊａｙ ”Ｃａｇ）−１Ｉ望息ｉ」〆璽宏
４２９１×１ ２（ｋｕｍａｕ＋ｋｖｍａｖ ＋ｋｗｗαＷ）として与
えることを特徴とする無効電力補償形サイクロンバータ
の制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10156181A JPS586073A (ja) | 1981-06-30 | 1981-06-30 | 無効電力補償形サイクロコンバ−タの制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10156181A JPS586073A (ja) | 1981-06-30 | 1981-06-30 | 無効電力補償形サイクロコンバ−タの制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS586073A true JPS586073A (ja) | 1983-01-13 |
| JPH0154952B2 JPH0154952B2 (ja) | 1989-11-21 |
Family
ID=14303821
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10156181A Granted JPS586073A (ja) | 1981-06-30 | 1981-06-30 | 無効電力補償形サイクロコンバ−タの制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS586073A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4570214A (en) * | 1984-03-29 | 1986-02-11 | Tokyo Shibaura Denki Kabushiki Kaisha | Reactive power control cycloconverter |
-
1981
- 1981-06-30 JP JP10156181A patent/JPS586073A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4570214A (en) * | 1984-03-29 | 1986-02-11 | Tokyo Shibaura Denki Kabushiki Kaisha | Reactive power control cycloconverter |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0154952B2 (ja) | 1989-11-21 |
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