JPS5864367A - 溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 - Google Patents
溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法Info
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- JPS5864367A JPS5864367A JP56163071A JP16307181A JPS5864367A JP S5864367 A JPS5864367 A JP S5864367A JP 56163071 A JP56163071 A JP 56163071A JP 16307181 A JP16307181 A JP 16307181A JP S5864367 A JPS5864367 A JP S5864367A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
、本発明は、めっき後、めっき層に発生するブリスター
の防止をはかった熱延溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に
関するものであ、る。
の防止をはかった熱延溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に
関するものであ、る。
従来より、厚手溶融亜鉛めっき鋼板の原板としては熱延
鋼板が使用されている。この熱延鋼板を原板とする溶融
亜鉛めっき鋼板は、必要に応じて酸洗することによりス
ケールを除去し、ついでシーラス法、ゼンジマー法等に
より水素ガスを含有する雰囲気ガス（多くの場合、Ｈ２
１０〜７５％、Ｎｗｇ６〜２５％）で加熱還元し、その
後溶融亜鉛に浸漬することにより行なわれているのが一
般的である。
鋼板が使用されている。この熱延鋼板を原板とする溶融
亜鉛めっき鋼板は、必要に応じて酸洗することによりス
ケールを除去し、ついでシーラス法、ゼンジマー法等に
より水素ガスを含有する雰囲気ガス（多くの場合、Ｈ２
１０〜７５％、Ｎｗｇ６〜２５％）で加熱還元し、その
後溶融亜鉛に浸漬することにより行なわれているのが一
般的である。
しかし、原板として熱延鋼板を用いた場合、加熱還元工
程において水素を吸蔵し、それがめつき後に放出される
ために、η−亜鉛めっき層を押上げ、めっき鋼板表面に
多数のブリスター（ふくれ）を発生させるという問題が
ある。この問題はシーラス法、ゼンジマー法、ＵＳスチ
ール法等、一般に鋼板表面を水素を含む雰囲気ガス中で
加熱還元するめつき方法においては、程度の差はあれ発
生しており、このため、従来より種々の解決策が提案さ
れている。
程において水素を吸蔵し、それがめつき後に放出される
ために、η−亜鉛めっき層を押上げ、めっき鋼板表面に
多数のブリスター（ふくれ）を発生させるという問題が
ある。この問題はシーラス法、ゼンジマー法、ＵＳスチ
ール法等、一般に鋼板表面を水素を含む雰囲気ガス中で
加熱還元するめつき方法においては、程度の差はあれ発
生しており、このため、従来より種々の解決策が提案さ
れている。
たとえば、その解決策として従来より提案されている方
法に、亜鉛浴組成の改善がある。この方法には、亜鉛浴
中にブリスター発生防止剤として、Ｓ、 Ｓｅ、 Ｐ、
Ａｓ、 Ｔｅ、 Ｓｂ、 Ｂｉ、の５ちの１種または
２種以上を添加する方法（特開昭４９−１４３２５号）
、鋼板を７５０〜Ａｃｓ点の範囲の温度で還元し、それ
をＡＩｏ、２２〜０．３５重量係含有する亜°鉛浴でめ
っきする方法（＠開昭５４−２６９２８号）等が。知ら
れているが、前者の方法はブリスター発生防止剤を均一
に分散させるため、添加の際に亜鉛合金の状態で添加し
なければならず、このためその合金の製造に多くの費用
がかかるという欠点がある。また、後者の方法にしても
亜鉛浴中のＡＩ濃度が高くなるため、作業性と品質が損
なわれたり、製造コストが上昇するという問題がある。
法に、亜鉛浴組成の改善がある。この方法には、亜鉛浴
中にブリスター発生防止剤として、Ｓ、 Ｓｅ、 Ｐ、
Ａｓ、 Ｔｅ、 Ｓｂ、 Ｂｉ、の５ちの１種または
２種以上を添加する方法（特開昭４９−１４３２５号）
、鋼板を７５０〜Ａｃｓ点の範囲の温度で還元し、それ
をＡＩｏ、２２〜０．３５重量係含有する亜°鉛浴でめ
っきする方法（＠開昭５４−２６９２８号）等が。知ら
れているが、前者の方法はブリスター発生防止剤を均一
に分散させるため、添加の際に亜鉛合金の状態で添加し
なければならず、このためその合金の製造に多くの費用
がかかるという欠点がある。また、後者の方法にしても
亜鉛浴中のＡＩ濃度が高くなるため、作業性と品質が損
なわれたり、製造コストが上昇するという問題がある。
また、他の解決策として加熱還元温度を低下させる方法
がある。この方法は、従来、加熱還元を８００〜８５０
ｔ：’で実施していたのを６００〜７２０ｔ：”で実施
しようとするものである。（特開昭、５２−９５５４３
号）、シかし、このように加熱還元温度を低下させた場
合には、めっき速度をいる。
がある。この方法は、従来、加熱還元を８００〜８５０
ｔ：’で実施していたのを６００〜７２０ｔ：”で実施
しようとするものである。（特開昭、５２−９５５４３
号）、シかし、このように加熱還元温度を低下させた場
合には、めっき速度をいる。
その他の解決策としては、加熱還元工程において吸蔵し
た水素を後工程で脱水素処理し、その後で溶融亜鉛めっ
きする方法がある。この方法は、１−（２８−２０％、
Ｎ２９２−８０％の雰囲気中に、４５０〜５５０Ｃの温
度の鋼板を導いて脱水素しようとするもの（特開昭５４
°−１３０４４３号）であるが、実際のめつきラインに
おいてこのような脱水゛素処理工程を設けるには多額の
費用を要し、設備的に、また製造技術の面でも極めて困
難である。さらに、従来のめつきラインには、このよう
な工程を設ける場所的余裕がないのが実状である。
た水素を後工程で脱水素処理し、その後で溶融亜鉛めっ
きする方法がある。この方法は、１−（２８−２０％、
Ｎ２９２−８０％の雰囲気中に、４５０〜５５０Ｃの温
度の鋼板を導いて脱水素しようとするもの（特開昭５４
°−１３０４４３号）であるが、実際のめつきラインに
おいてこのような脱水゛素処理工程を設けるには多額の
費用を要し、設備的に、また製造技術の面でも極めて困
難である。さらに、従来のめつきラインには、このよう
な工程を設ける場所的余裕がないのが実状である。
Ｘ発明は、前述のような亜鉛浴組成や加熱還元温度−の
変更、または脱水素処理工程の付加等によらず、熱延鋼
板そのものの改善によりブリスター発生を防止した溶融
亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供しようとするものであ
る。
変更、または脱水素処理工程の付加等によらず、熱延鋼
板そのものの改善によりブリスター発生を防止した溶融
亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供しようとするものであ
る。
水素ガスによる加熱還元方式の溶融亜鉛めっきにおいて
、熱延亜鉛めっき鋼ゝ板にブリスターを発生させないよ
うＫするためには、加熱還元の際に鋼板が吸蔵する水素
量を少なくするのが理想的である。このためには加熱還
元時の鋼板温度、雰囲気圧力、さらには水素濃度を出来
るだけ低くすれば良い。しかし、これらの要因を低く保
持することは、生産性を低下させ、極端な場合には不め
っき欠陥につながるので最終的には製品コストを上昇さ
せることになる。
、熱延亜鉛めっき鋼ゝ板にブリスターを発生させないよ
うＫするためには、加熱還元の際に鋼板が吸蔵する水素
量を少なくするのが理想的である。このためには加熱還
元時の鋼板温度、雰囲気圧力、さらには水素濃度を出来
るだけ低くすれば良い。しかし、これらの要因を低く保
持することは、生産性を低下させ、極端な場合には不め
っき欠陥につながるので最終的には製品コストを上昇さ
せることになる。
そこで本発明者らは、生産性の低下をもたらせないで、
ブリスターの発生を減少させる方法として、鋼中の炭素
、窒素等、熱間圧延時の巻取後に析出する元素が微細に
析出するのを抑制し、その結果として鋼中の炭素、窒素
等の固溶量を増大させて水素の吸蔵量を減少させる方法
に着目して研究した。そして、その具体的手段として、
リムド鋼の場合、熱間圧延における巻取を高温巻取にす
れば良いことを知見した。
ブリスターの発生を減少させる方法として、鋼中の炭素
、窒素等、熱間圧延時の巻取後に析出する元素が微細に
析出するのを抑制し、その結果として鋼中の炭素、窒素
等の固溶量を増大させて水素の吸蔵量を減少させる方法
に着目して研究した。そして、その具体的手段として、
リムド鋼の場合、熱間圧延における巻取を高温巻取にす
れば良いことを知見した。
たとえば炭素の場合、熱間圧延における仕上温度が同一
であれば、巻取後冷却の際に発生する炭化物の析出は粗
く、かつ大きくなる。第１区内、β）はリムド鋼のこの
両巻取における炭化物析出状態を示すもので、（８）は
通常巻取（５ｓｓｃ）、（Ｂ）は高温巻取（７３０Ｃ）
の場合で、高温巻取の場合、炭化物析出は粗く、かつ大
きくなっている。
であれば、巻取後冷却の際に発生する炭化物の析出は粗
く、かつ大きくなる。第１区内、β）はリムド鋼のこの
両巻取における炭化物析出状態を示すもので、（８）は
通常巻取（５ｓｓｃ）、（Ｂ）は高温巻取（７３０Ｃ）
の場合で、高温巻取の場合、炭化物析出は粗く、かつ大
きくなっている。
しかして、本発明者らは、この両状態における鋼中の炭
素や窒素の固溶量と析出量との関係について種々、調査
した結果、高温巻取の方が固溶量が多ぐ、通常巻取の方
が少いことを見出した。
素や窒素の固溶量と析出量との関係について種々、調査
した結果、高温巻取の方が固溶量が多ぐ、通常巻取の方
が少いことを見出した。
このように、巻取温度により炭素や窒素の固溶量が異な
るのは、冷却の際に発生する析出核密度に起因するもの
ｙ考えられる。すなわち、炭素や窒素などの析出元素は
冷却の際に過飽和の状態で徐々に冷されるが、熱延コイ
ルのよう・・に析出時間がかなりある場合には、その析
出速度は、析出核が密に外布していて、その核と核との
距離が短い場合に速くなる。このため、析出核密度の高
い通常巻取の場合容易に析出し、析出物周囲の固溶量が
減少して、鋼全体としての平均固溶量は低くなる。これ
に対して、高温巻取の場合には析出核が粗いため、析出
核より離れた部分の元素は容易に析出できず、固溶され
たま〜になっているものと考えられる。
るのは、冷却の際に発生する析出核密度に起因するもの
ｙ考えられる。すなわち、炭素や窒素などの析出元素は
冷却の際に過飽和の状態で徐々に冷されるが、熱延コイ
ルのよう・・に析出時間がかなりある場合には、その析
出速度は、析出核が密に外布していて、その核と核との
距離が短い場合に速くなる。このため、析出核密度の高
い通常巻取の場合容易に析出し、析出物周囲の固溶量が
減少して、鋼全体としての平均固溶量は低くなる。これ
に対して、高温巻取の場合には析出核が粗いため、析出
核より離れた部分の元素は容易に析出できず、固溶され
たま〜になっているものと考えられる。
そして、本発明者らの調査によれば、リムド鋼の場合に
は、上記輝温巻取の温度を６５０ｔ：’以上にすればブ
リスター防止に効果があるが、キルド鋼に関しては、は
とんど効果がないことが判明している。従って、本発明
はリムド熱延鋼板を原板とする溶融亜鉛めっき鋼板の製
造方法を対象とするものである。
は、上記輝温巻取の温度を６５０ｔ：’以上にすればブ
リスター防止に効果があるが、キルド鋼に関しては、は
とんど効果がないことが判明している。従って、本発明
はリムド熱延鋼板を原板とする溶融亜鉛めっき鋼板の製
造方法を対象とするものである。
以下、実施例により本発明を説明する。
第１表に示すリムド鋼を仕上温度を９００ Ｃ一定のも
とに熱間圧延して、それを５８５Ｃ（通常巻取）、６５
０Ｃおよび７３０Ｃ（高温巻取）°で巻取った熱延鋼帯
（板厚２．３■、巾９２０■）の中央部より１５０ Ｘ
２５０ＩＩＩ＋の試料を採取し、これを硫酸、塩酸の
混酸で酸洗してスケールを除去し、さらに８２７５％、
Ｎ２２５％、温度６５０Ｃの雰囲気（露６点−４００）
中に１５仲間保持して鋼板の表面を還元し、活性化した
。
とに熱間圧延して、それを５８５Ｃ（通常巻取）、６５
０Ｃおよび７３０Ｃ（高温巻取）°で巻取った熱延鋼帯
（板厚２．３■、巾９２０■）の中央部より１５０ Ｘ
２５０ＩＩＩ＋の試料を採取し、これを硫酸、塩酸の
混酸で酸洗してスケールを除去し、さらに８２７５％、
Ｎ２２５％、温度６５０Ｃの雰囲気（露６点−４００）
中に１５仲間保持して鋼板の表面を還元し、活性化した
。
第 １ 表
になったときに、Ａｓｏ、ｘｓｍの亜鉛浴（４５０ｃ）
に２秒間浸漬して亜鉛めっきを行ない、鋼板中の吸蔵水
素量およびめっき表面のブリスター発生数を調査した。
に２秒間浸漬して亜鉛めっきを行ない、鋼板中の吸蔵水
素量およびめっき表面のブリスター発生数を調査した。
第２表はこの結果を示すもので、ブリスター発生数の少
ないものは水素吸蔵量が少なく、かつ巻取温度を６５０
Ｃ以上にするとブリスター発生数が少ないことがわかる
。
ないものは水素吸蔵量が少なく、かつ巻取温度を６５０
Ｃ以上にするとブリスター発生数が少ないことがわかる
。
第 ２ 表
（注１）ブリスター数はめっき鋼板を１週間・室温で放
置した後、η−Ｚｎめっき層の （０００１）結晶面について、１ｃｄ当りの数を３０倍
や拡大鏡により観察して数えた。
置した後、η−Ｚｎめっき層の （０００１）結晶面について、１ｃｄ当りの数を３０倍
や拡大鏡により観察して数えた。
（注２）水素量（量は、真空加熱式ガス質量分析装置に
試料を一定量装入し、５００ ｃ。
試料を一定量装入し、５００ ｃ。
（２〜５）Ｘ１０Ｔｏｒｒ下において検出されるＨ２ピ
ークの積分値によった。
ークの積分値によった。
また、第２図は巻取温度５８５ｃ、６５０ｒおよび７３
０Ｃのもののブリスター発生状況を板巾方向について調
査したもので、巻取温度を高くすると、板巾全体にわた
りブリスター発生数は少なくなる。さらに、第３図は第
３表に示す化学成分のアルミキルド鋼を９１０ｃの一定
仕上温度で熱間圧延後、５８５ｃおよび７３０ｒで巻取
った熱延鋼帯を前記同様にしてめっきした場合のブリス
ター発生数を示したもので、アルミキルド鋼ヲ原板とす
る場合はリムド鋼（ｓｏ １．ＡＩ ； ｔ ｒ、）の
場合と異なり１２巻取温度を高くしても、？°リスター
発生の低減効果はあまり認められない− 第 ３ 表 以上の如（、本発明によれば、リムド熱延鋼板を原板と
する場合に限り、めっき後に発生するブリスター数を大
巾に減少させることが出来る。しかも、本発明の場合、
熱間圧延における巻取温度を変更することにより、ブリ
スター発生数を減少させるのであるから、特別な設備を
必要とせず、生産性も従来と同一の水準に維持する・こ
とが出来る。
０Ｃのもののブリスター発生状況を板巾方向について調
査したもので、巻取温度を高くすると、板巾全体にわた
りブリスター発生数は少なくなる。さらに、第３図は第
３表に示す化学成分のアルミキルド鋼を９１０ｃの一定
仕上温度で熱間圧延後、５８５ｃおよび７３０ｒで巻取
った熱延鋼帯を前記同様にしてめっきした場合のブリス
ター発生数を示したもので、アルミキルド鋼ヲ原板とす
る場合はリムド鋼（ｓｏ １．ＡＩ ； ｔ ｒ、）の
場合と異なり１２巻取温度を高くしても、？°リスター
発生の低減効果はあまり認められない− 第 ３ 表 以上の如（、本発明によれば、リムド熱延鋼板を原板と
する場合に限り、めっき後に発生するブリスター数を大
巾に減少させることが出来る。しかも、本発明の場合、
熱間圧延における巻取温度を変更することにより、ブリ
スター発生数を減少させるのであるから、特別な設備を
必要とせず、生産性も従来と同一の水準に維持する・こ
とが出来る。
第１図は熱間圧延後の巻取温度の相異によるリムド鋼板
の炭化物析出状態を示した顕微鏡写真で。 （Ａ）は巻取温度５８５ｉＣＳ（Ｂ）は７３０Ｃの場合
を示している。 ミキルド鋼の溶融亜鉛めっき鋼板の５ｏｌＡＩとプリス
、ター発生数との関係に及ぼす熱延巻取温度の影響を示
すものである。 第２ 図 オフ乏巾 （９２０綽Ｏ−ン 第３図 ５ｅｔｆ１．Ｎｌ （Ｘ／−％）
の炭化物析出状態を示した顕微鏡写真で。 （Ａ）は巻取温度５８５ｉＣＳ（Ｂ）は７３０Ｃの場合
を示している。 ミキルド鋼の溶融亜鉛めっき鋼板の５ｏｌＡＩとプリス
、ター発生数との関係に及ぼす熱延巻取温度の影響を示
すものである。 第２ 図 オフ乏巾 （９２０綽Ｏ−ン 第３図 ５ｅｔｆ１．Ｎｌ （Ｘ／−％）
Claims (1)
- 熱延鋼板を酸洗した後、水素ガスを含む雰囲気中で加熱
還元し、その後溶融亜鉛に浸漬してめっきする溶融亜鉛
めっき鋼板の製造方法において、前記熱延鋼板として、
熱間圧延後６５０Ｃ以上の温度で巻取ったリムド鋼板を
用いる。ことを特徴とする溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56163071A JPS5864367A (ja) | 1981-10-13 | 1981-10-13 | 溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56163071A JPS5864367A (ja) | 1981-10-13 | 1981-10-13 | 溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5864367A true JPS5864367A (ja) | 1983-04-16 |
Family
ID=15766622
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56163071A Pending JPS5864367A (ja) | 1981-10-13 | 1981-10-13 | 溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5864367A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03232952A (ja) * | 1990-02-07 | 1991-10-16 | Kawasaki Steel Corp | めっき層密着性の良好な溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
-
1981
- 1981-10-13 JP JP56163071A patent/JPS5864367A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03232952A (ja) * | 1990-02-07 | 1991-10-16 | Kawasaki Steel Corp | めっき層密着性の良好な溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
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