JPS5877556A - カムシャフトとカムフォロワの組合せ - Google Patents
カムシャフトとカムフォロワの組合せInfo
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- JPS5877556A JPS5877556A JP17371081A JP17371081A JPS5877556A JP S5877556 A JPS5877556 A JP S5877556A JP 17371081 A JP17371081 A JP 17371081A JP 17371081 A JP17371081 A JP 17371081A JP S5877556 A JPS5877556 A JP S5877556A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃機関用のロノカアーム、タペツトなどのカ
ムフォロワに関するものであり、特にチルド化されてさ
らに軟窒化されたカムノーズを有するカムシャフトと組
合されて効果を発揮するものである。
ムフォロワに関するものであり、特にチルド化されてさ
らに軟窒化されたカムノーズを有するカムシャフトと組
合されて効果を発揮するものである。
内燃機関、中でもディーゼル機関ではカムシャフトとカ
ムフォロワ間の摺動部負荷が大きく特別な耐摩耗性が要
求される。従って材料的な組合せが重要な課題となり、
さらに種々の表面処理が通常用いられる。
ムフォロワ間の摺動部負荷が大きく特別な耐摩耗性が要
求される。従って材料的な組合せが重要な課題となり、
さらに種々の表面処理が通常用いられる。
一般的にはカムシャフトにはカムノーズ部をチルド化し
たものか、合金鋳鉄に焼入れをして用いられるが゛、カ
ムフォロワには焼結合金が用いられるものである。焼結
合金をかかるカムフォロワに用いた場合にはカムシャフ
トに対して焼結合金の硬度が高く、カムフォロワは摩耗
せず、カムノーズが著しく摩耗する傾向にある０又面圧
強度を高くするために高密度の焼結合金を用いた場合に
カムノーズとのスカッフィングを生じ易いものである。
たものか、合金鋳鉄に焼入れをして用いられるが゛、カ
ムフォロワには焼結合金が用いられるものである。焼結
合金をかかるカムフォロワに用いた場合にはカムシャフ
トに対して焼結合金の硬度が高く、カムフォロワは摩耗
せず、カムノーズが著しく摩耗する傾向にある０又面圧
強度を高くするために高密度の焼結合金を用いた場合に
カムノーズとのスカッフィングを生じ易いものである。
そこで耐摩耗性、なじみ性を向上する表面処理として軟
窒化処理をカムシャフトに施ずξとがなされるが、酬ス
カッフィング性の向上のため使用されるカムノーズをチ
ルド化したカムシャフトでは軟窒化を施してもその効果
がｎとんどない。
窒化処理をカムシャフトに施ずξとがなされるが、酬ス
カッフィング性の向上のため使用されるカムノーズをチ
ルド化したカムシャフトでは軟窒化を施してもその効果
がｎとんどない。
本発明は」二記問題に鑑みなされたものであり、その要
旨とするところは下記３つの構成要件によりなるカムフ
ォロワにある。
旨とするところは下記３つの構成要件によりなるカムフ
ォロワにある。
（１） カムノーズがチルド化され、さらに軟窒化処
理層を表面に有するカムシャフトと組合わされること。
理層を表面に有するカムシャフトと組合わされること。
（２） カムフォロワのカムシャフトとの摺動面を形
成する摺動部が液相焼結合金であり、カムフォロワ本体
が鋼又は鋳鉄であること。
成する摺動部が液相焼結合金であり、カムフォロワ本体
が鋼又は鋳鉄であること。
（３）カムツメロワ摺動部表面には軟窒化層を有するこ
と。
と。
かかる本発明のカムツメロワを第１図に刈くずと共に、
第１図に従い以下詳細に説明する。
第１図に従い以下詳細に説明する。
ｉｆカムシャフト３はカムノーズ３１に鋳造時に冷し金
にてチルド化層３２が形成されており、カムシャフト全
体に軟窒化層４が形成される。
にてチルド化層３２が形成されており、カムシャフト全
体に軟窒化層４が形成される。
軟窒化層はカムノーズ３１においては面・１摩耗性と耐
スカッフィングの向上効果を有し、カムシャフト自体に
対しても疲労強度を高める。
スカッフィングの向上効果を有し、カムシャフト自体に
対しても疲労強度を高める。
カムノーズにチルド化層を設ける本発明カムシャフトで
はチルド化層表面のセメンタイト量は３０〜５５％の面
積比であることが望ましい。その理由としてセメンタイ
ト量が５５俤を超えた場合には軟窒化層の量が過少とな
ってなじみ性が低下する一方、セメンタイト量が３０係
未満であると耐摩耗性に寄与する高硬度粒子であるセメ
ンタイト量の過少となり面・１摩耗性が劣化する。又基
地組織は好ましくはパーライトであることが而」摩耗性
向上の効果に優れるが、比較的負荷の大きい機関では基
地組織はベイナイトであってもか１わない。
はチルド化層表面のセメンタイト量は３０〜５５％の面
積比であることが望ましい。その理由としてセメンタイ
ト量が５５俤を超えた場合には軟窒化層の量が過少とな
ってなじみ性が低下する一方、セメンタイト量が３０係
未満であると耐摩耗性に寄与する高硬度粒子であるセメ
ンタイト量の過少となり面・１摩耗性が劣化する。又基
地組織は好ましくはパーライトであることが而」摩耗性
向上の効果に優れるが、比較的負荷の大きい機関では基
地組織はベイナイトであってもか１わない。
かかるカムシャフトとしては重量係でＴｅ３．８〜３６
％、Ｓｉ１．５〜２．５、Ｍｎ ０．５〜１．５、ＰＯ
９３係以下、８０１％以下、Ｍｏ ０．３〜２．０ ％
、Ｃｒ ０３〜１．６％、残火質的にＦｅｆある鋳鉄を
鋳造時に冷し金にてチルド化して使用されることが好」
、しい。Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ量については通常の鋳鉄に
必ず含有されるもので従来一般に用いら７する範囲で添
加されるが、Ｃｒ、Ｍｏは基地強化作用と炭化物形成に
効果を生ずる。特にＭａ ｉｌ−高＋ｆｉ＋ ｌ’Ｅ強
度を得るものであり０．３％未／ｌｆ’、ｌでは効果が
なく、２０係を超えた場合に脆化が進むもので０３〜２
．０％で選択されるものである。一方ＣｒはＣｒ炭化物
を形成する一方、Ｃｒ炭化物周囲に軟窒化層が形成され
ることで耐摩耗性向」−作用をなし、ｆ）、 ３ ％未
満ではその効果がなく、１６％超では基地が脆化する。
％、Ｓｉ１．５〜２．５、Ｍｎ ０．５〜１．５、ＰＯ
９３係以下、８０１％以下、Ｍｏ ０．３〜２．０ ％
、Ｃｒ ０３〜１．６％、残火質的にＦｅｆある鋳鉄を
鋳造時に冷し金にてチルド化して使用されることが好」
、しい。Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ量については通常の鋳鉄に
必ず含有されるもので従来一般に用いら７する範囲で添
加されるが、Ｃｒ、Ｍｏは基地強化作用と炭化物形成に
効果を生ずる。特にＭａ ｉｌ−高＋ｆｉ＋ ｌ’Ｅ強
度を得るものであり０．３％未／ｌｆ’、ｌでは効果が
なく、２０係を超えた場合に脆化が進むもので０３〜２
．０％で選択されるものである。一方ＣｒはＣｒ炭化物
を形成する一方、Ｃｒ炭化物周囲に軟窒化層が形成され
ることで耐摩耗性向」−作用をなし、ｆ）、 ３ ％未
満ではその効果がなく、１６％超では基地が脆化する。
Ｃはセメンタイト及び炭化物形成ノ：基地のパーライト
化に作用し、２８係未６ＭｉでＶＪ［効果がなく、３６
％超ではセメンタイト量が過大どなるものである。
化に作用し、２８係未６ＭｉでＶＪ［効果がなく、３６
％超ではセメンタイト量が過大どなるものである。
さらに好ましくはＮｉを０．１〜１０％とＮｉ量を多く
することによりより効果を上げることかり能であり、Ｃ
ｒ炭化物以」二の硬度であるＮｉ炭化物に５− より硬度を調整することが好ましい。又さらに酬摩耗性
向上のためＦｅ −Ｃ−Ｐ−Ｂの特殊ステダイトを形成
するＢを０．０１〜０．１％加えることも可能である。
することによりより効果を上げることかり能であり、Ｃ
ｒ炭化物以」二の硬度であるＮｉ炭化物に５− より硬度を調整することが好ましい。又さらに酬摩耗性
向上のためＦｅ −Ｃ−Ｐ−Ｂの特殊ステダイトを形成
するＢを０．０１〜０．１％加えることも可能である。
この様にセメンタイト及びＮ１、Ｃｒの炭化物とさらに
基地組織に形成される軟窒化層４１を有することにより
カムシャフトは耐摩耗性と耐スカッフィング性が向」−
される。
基地組織に形成される軟窒化層４１を有することにより
カムシャフトは耐摩耗性と耐スカッフィング性が向」−
される。
かかるカムシャフトと組合せるに本発明にあっては次の
第１図に示すカムフォロワ１を配する必要がある。
第１図に示すカムフォロワ１を配する必要がある。
まずカムフォロワ１のカムシャフト３との摺動面を形成
する摺動部２が液相焼結合金であり、がつカムフォロワ
本体１０は鋼又は鋳鉄であるカムフォロワ１を用いる。
する摺動部２が液相焼結合金であり、がつカムフォロワ
本体１０は鋼又は鋳鉄であるカムフォロワ１を用いる。
その理由として一般的に焼結合金は空孔の存在により強
度が低く、鋼又は鋳鉄切材との複合化によって本体強度
を得る必要があり、焼結合金でカムフォロワ全体を形成
しようとするど強度上大型重量化し慣性力が大きくなり
カムフォロワの如き可動部品では摺動面での過剰の負荷
を与えることによる。さらに摺動部に液相６− 焼結合金を配する理由として、一つに液相焼結合金とす
ることによる緻密化が達成さＪｌて真密度が９７係以上
とされ、焼結合金強度、１１．！ｆに１０１１而１１：
強度が向上されピッチングと称さハる疲Ｊ＋ Ｉ’Ｗ
Ａ−［’；に充分耐えることが可能となるもので、（う
り、さらに鉄又は鋳鉄によるカムフォロワ本体ど圧粉体
の状態にて組付けられて後一体面に焼結されることによ
って冶金学的に結合されカム７１０１〕本体と摺動部結
合強度が完全に得られるブこめであり、高負荷機関に使
用されるだめの強度をイｌ）ろにで小１１ｒｊｔｉ的要
件である。
度が低く、鋼又は鋳鉄切材との複合化によって本体強度
を得る必要があり、焼結合金でカムフォロワ全体を形成
しようとするど強度上大型重量化し慣性力が大きくなり
カムフォロワの如き可動部品では摺動面での過剰の負荷
を与えることによる。さらに摺動部に液相６− 焼結合金を配する理由として、一つに液相焼結合金とす
ることによる緻密化が達成さＪｌて真密度が９７係以上
とされ、焼結合金強度、１１．！ｆに１０１１而１１：
強度が向上されピッチングと称さハる疲Ｊ＋ Ｉ’Ｗ
Ａ−［’；に充分耐えることが可能となるもので、（う
り、さらに鉄又は鋳鉄によるカムフォロワ本体ど圧粉体
の状態にて組付けられて後一体面に焼結されることによ
って冶金学的に結合されカム７１０１〕本体と摺動部結
合強度が完全に得られるブこめであり、高負荷機関に使
用されるだめの強度をイｌ）ろにで小１１ｒｊｔｉ的要
件である。
かかる摺動部を形成する液相焼結合金（、順１面圧強度
を得るため真密度９７係以１・を夢するが、さらにその
空孔は液相焼結されることに」：すほとんどが独立空孔
として存在するものであり、夕）？孔大きさも２００μ
以下の空孔が全体の空孔１１１の４０係以」二でなけれ
ばならない０２００μを超える粗大空孔は焼結合金にお
いて切欠きと１〜て作用１〜、疲労強度を著しく低下さ
せるものであり、ト記範囲で選択される。一方焼結合金
には主と１７てＣｒからなる炭化物が分散したベイナイ
ト基地組織であってさらに表面に窒化層が形成されてい
る必要がある。
を得るため真密度９７係以１・を夢するが、さらにその
空孔は液相焼結されることに」：すほとんどが独立空孔
として存在するものであり、夕）？孔大きさも２００μ
以下の空孔が全体の空孔１１１の４０係以」二でなけれ
ばならない０２００μを超える粗大空孔は焼結合金にお
いて切欠きと１〜て作用１〜、疲労強度を著しく低下さ
せるものであり、ト記範囲で選択される。一方焼結合金
には主と１７てＣｒからなる炭化物が分散したベイナイ
ト基地組織であってさらに表面に窒化層が形成されてい
る必要がある。
この焼結合金の成分重量係はＣ１，５〜３．０．５ｉ０
５〜１２、Ｐｏ、２〜０，８、Ｎｉ０．５〜２０、ＭＯ
ｏ、 ５〜２．０１Ｃｒ １０．０〜］、 ３．０、残
臭質的にＦｅであることが望ましい。かかる成分よりな
る焼結合金では主としてＣｒを中心とした炭化物が面積
比にて５〜２０優形成され、さらに軟窒化層が基地組織
であるベイナイト組織に形成されると共に空孔及びＣｒ
炭化物周囲に軟窒化層が形成されるものであり、硬度の
向上と共に組織の強化が達成されるものであり、さらに
Ｃｒ窒化物が最表面に形成されることとなり、Ｃｒ窒化
物が表面に介在することによる初期なじみ性が著しく改
善される。かかるＣｒ窒化物の形成のだめにはＣｒ量は
１０チ以−ヒを要するものであるが１３．０係を超えた
場合に炭化物量が過剰となり組織強度が低下するためＣ
ｒ１ＯＯ〜１３０％で選択される。又ＮｉはＣｒ炭化物
以上の硬度を有する炭化物とＮｉ −Ｃｒの複合炭化物
を形成する元素として添加されるが、ＮｉＯ，５％未満
での、効果がなく、２（）係を超えるとＮｉ炭化物量が
多くカムシャフトに対し硬度が高くなりカムシャフトを
摩耗さぜるものである。Ｍｏは基地の強化に寄与し、０
５％未ｉ’ｉｉＩ＋ｉでは効果がなく、：２０係を超え
ると基地の脆化が著しい。Ｓｌ、１）←ｌ少量で焼結合
金の液相温度を下げる効果を有するがＳｉ０．５％未満
、Ｐｏ、２係未満でＣ１、効果がなく、Ｓｉ３．２％Ｐ
０．８係超では基地の脆化がバージい。又Ｃは炭化物形
成と共に基地のベイナイト化に寄りするものであるが、
１．５係未満でＱ：］、効果がなく、：３０係超ではこ
れも基地の脆化が著しいものである。
５〜１２、Ｐｏ、２〜０，８、Ｎｉ０．５〜２０、ＭＯ
ｏ、 ５〜２．０１Ｃｒ １０．０〜］、 ３．０、残
臭質的にＦｅであることが望ましい。かかる成分よりな
る焼結合金では主としてＣｒを中心とした炭化物が面積
比にて５〜２０優形成され、さらに軟窒化層が基地組織
であるベイナイト組織に形成されると共に空孔及びＣｒ
炭化物周囲に軟窒化層が形成されるものであり、硬度の
向上と共に組織の強化が達成されるものであり、さらに
Ｃｒ窒化物が最表面に形成されることとなり、Ｃｒ窒化
物が表面に介在することによる初期なじみ性が著しく改
善される。かかるＣｒ窒化物の形成のだめにはＣｒ量は
１０チ以−ヒを要するものであるが１３．０係を超えた
場合に炭化物量が過剰となり組織強度が低下するためＣ
ｒ１ＯＯ〜１３０％で選択される。又ＮｉはＣｒ炭化物
以上の硬度を有する炭化物とＮｉ −Ｃｒの複合炭化物
を形成する元素として添加されるが、ＮｉＯ，５％未満
での、効果がなく、２（）係を超えるとＮｉ炭化物量が
多くカムシャフトに対し硬度が高くなりカムシャフトを
摩耗さぜるものである。Ｍｏは基地の強化に寄与し、０
５％未ｉ’ｉｉＩ＋ｉでは効果がなく、：２０係を超え
ると基地の脆化が著しい。Ｓｌ、１）←ｌ少量で焼結合
金の液相温度を下げる効果を有するがＳｉ０．５％未満
、Ｐｏ、２係未満でＣ１、効果がなく、Ｓｉ３．２％Ｐ
０．８係超では基地の脆化がバージい。又Ｃは炭化物形
成と共に基地のベイナイト化に寄りするものであるが、
１．５係未満でＱ：］、効果がなく、：３０係超ではこ
れも基地の脆化が著しいものである。
又本発明においてＣ］上記焼結合金に軟う；セ化層が形
成されることにより、前記し／ζ如く表層部にＩｌ、な
じみ性に優れるＣｒ窒化物層が形成さＪｌ、その下にＦ
ｅの窒化化合物層、その下に窒化拡ＨＨ４層が形成され
る。この時本発明における焼結合金中の主としてＣｒか
らなる炭化物は窒化拡１１々層においてはその周囲に窒
化物が形成されて」、・り極めて強脆な組織となり、−
刃室化化合物層ではノ、（地の窒化化合物と共に高硬度
の耐摩耗層を形成する〇−〇− 以上記した如き本発明のカムフォロワでは、まず相手材
であるカムシャフトが、面積係にして３０〜５５％のセ
メンタイトを主体としてＭＯで強化されさらに軟窒化層
が形成されたものであるのに対して、カムフォロワ表面
に、なじみ性に優れるＣｒ窒化層を有し、かつその下に
Ｃｒ炭化物を含む窒化化合物層を有する高硬度層とさら
にその下にＣｒ炭化物周囲に窒化物層を有する強靭な窒
化拡散層を有することによって、カムシャフトとカムフ
ォロワの双方の面１摩耗性を著しく向上されたものであ
る。
成されることにより、前記し／ζ如く表層部にＩｌ、な
じみ性に優れるＣｒ窒化物層が形成さＪｌ、その下にＦ
ｅの窒化化合物層、その下に窒化拡ＨＨ４層が形成され
る。この時本発明における焼結合金中の主としてＣｒか
らなる炭化物は窒化拡１１々層においてはその周囲に窒
化物が形成されて」、・り極めて強脆な組織となり、−
刃室化化合物層ではノ、（地の窒化化合物と共に高硬度
の耐摩耗層を形成する〇−〇− 以上記した如き本発明のカムフォロワでは、まず相手材
であるカムシャフトが、面積係にして３０〜５５％のセ
メンタイトを主体としてＭＯで強化されさらに軟窒化層
が形成されたものであるのに対して、カムフォロワ表面
に、なじみ性に優れるＣｒ窒化層を有し、かつその下に
Ｃｒ炭化物を含む窒化化合物層を有する高硬度層とさら
にその下にＣｒ炭化物周囲に窒化物層を有する強靭な窒
化拡散層を有することによって、カムシャフトとカムフ
ォロワの双方の面１摩耗性を著しく向上されたものであ
る。
かかる本発明のカムツメロワにつき実機運転した結果を
以下に示す。
以下に示す。
（供試機関） ボアＸストローク；＄８４Ｘ８２４気筒
ＯＩ−Ｉ Ｃディーゼル機関、 潤滑油；劣化油＋５％Ｃ１ 油温；９０℃、０．７ａｔ （試験条件） 回転数２０００ｒｌ１ｍ ２００時間連続でのモ
ータリング試験 １０− （供試カムシャフト） ０本発明カムシャフト Ｔｅ３．４％、Ｓｉ２．１％、Ｍｎ ０．６５％、］）
＋１．０５係、８０．０１％、Ｍｏ ０．６ ％、Ｃ
ｒＯ，５２％、残Ｆｅ にカムノーズチル組織（面積％
４４Ｌｆｌ）Ｆｅ ３ Ｃ）に塩浴軟窒化処理を施した
。
ＯＩ−Ｉ Ｃディーゼル機関、 潤滑油；劣化油＋５％Ｃ１ 油温；９０℃、０．７ａｔ （試験条件） 回転数２０００ｒｌ１ｍ ２００時間連続でのモ
ータリング試験 １０− （供試カムシャフト） ０本発明カムシャフト Ｔｅ３．４％、Ｓｉ２．１％、Ｍｎ ０．６５％、］）
＋１．０５係、８０．０１％、Ｍｏ ０．６ ％、Ｃ
ｒＯ，５２％、残Ｆｅ にカムノーズチル組織（面積％
４４Ｌｆｌ）Ｆｅ ３ Ｃ）に塩浴軟窒化処理を施した
。
０比較カムシヤフト
上記カムシャフトに塩浴軟窒化を施さない物。
（供試カムフォロワ）；（ロッカアーム）カムフォロワ
母材は 種の鋳鋼で共通０本発明カムフォロワ Ｃ２，８％、Ｓｉ０．８４％、Ｍｎ ０．２ ％、ｌ？
０．５ ％、Ｎｉ１．０％、Ｃｒ１２．３％、Ｍｏ１
．３％、残Ｆｅの真密度９８２％液相貌結合金に塩浴軟
窒化処理を施す。
母材は 種の鋳鋼で共通０本発明カムフォロワ Ｃ２，８％、Ｓｉ０．８４％、Ｍｎ ０．２ ％、ｌ？
０．５ ％、Ｎｉ１．０％、Ｃｒ１２．３％、Ｍｏ１
．３％、残Ｆｅの真密度９８２％液相貌結合金に塩浴軟
窒化処理を施す。
０比較カムフオロワ １
」−記カムフオロワに軟窒化を施さないもの３．０比較
カムフオロワ ２ Ｃ２，’１％、Ｓｉ０．８８％、Ｍｎ Ｏ，（１４％、
ｐ ０．６５％、Ｃｒ ８．２ ％、Ｍｏ ３．６％、
Ｎｌ＋１．２％残Ｆｅの液相焼結合金 真密度９８４チ
の液相焼結合金に塩浴軟窒化処理をした物。
カムフオロワ ２ Ｃ２，’１％、Ｓｉ０．８８％、Ｍｎ Ｏ，（１４％、
ｐ ０．６５％、Ｃｒ ８．２ ％、Ｍｏ ３．６％、
Ｎｌ＋１．２％残Ｆｅの液相焼結合金 真密度９８４チ
の液相焼結合金に塩浴軟窒化処理をした物。
０比較カムフオロワ ３
比較カムフォロワ３に塩浴軟窒化処理しない物。
０比較カムフオロワ ４
Ｃ１，５％、Ｃｒ３．５％、Ｍｏ ９．０％、Ｗ １．
５ ％、Ｖ３．０％、Ｃｏ６．２％ 残Ｆｅ よりな
る液相焼結合金に塩浴軟窒化を施した物。
５ ％、Ｖ３．０％、Ｃｏ６．２％ 残Ｆｅ よりな
る液相焼結合金に塩浴軟窒化を施した物。
０比較カムフオロワ ５
比較カムフォロワ５に塩浴軟窒化しないもの。
（摩耗試験方法）
供試機関に前記条件でカムシャフト、カムフォロワ（ロ
ッカアーム）を組付けてカムシャフトの場合はカムノー
ズ頂部の摩耗深さ、カムフォロワ（ロッカアーム）では
カムシャフトとの摺動面で最も摩耗するカムノーズ当り
始点、終点の摩耗床さを測定した。この試験結果が第２
図に示される表であり、試験結果より明らかな如く、本
発明におけるカムシャフトとカムフォロワの組合わせに
おいては従来のものに比し約３〜１５倍の耐摩耗性が発
揮されることが確認された。
ッカアーム）を組付けてカムシャフトの場合はカムノー
ズ頂部の摩耗深さ、カムフォロワ（ロッカアーム）では
カムシャフトとの摺動面で最も摩耗するカムノーズ当り
始点、終点の摩耗床さを測定した。この試験結果が第２
図に示される表であり、試験結果より明らかな如く、本
発明におけるカムシャフトとカムフォロワの組合わせに
おいては従来のものに比し約３〜１５倍の耐摩耗性が発
揮されることが確認された。
その理由としては一つにカムシー・フトがセメンタイト
を主体とした基地をＭｏで強化されているのに対してカ
ムフォロワではＣｒを主体とした炭化物とＦｅの窒化化
合物層とで摺動面が形成されることで、カムシャフトと
カムツメロワとの硬度バランスが最適なものにされると
共にスノＪノフィングを生じ難くされることにあり、さ
らにカムフォロワが高Ｃｒ材料であり表面にＣｒ窒化物
が存在することによるなじみ性の向」−が達ぜられるこ
と、及び抜力強度の要求されるカムツメロワに窒化拡散
層強度を向上する如（Ｃｒ炭化物周囲に窒化層が形成さ
れることによる。
を主体とした基地をＭｏで強化されているのに対してカ
ムフォロワではＣｒを主体とした炭化物とＦｅの窒化化
合物層とで摺動面が形成されることで、カムシャフトと
カムツメロワとの硬度バランスが最適なものにされると
共にスノＪノフィングを生じ難くされることにあり、さ
らにカムフォロワが高Ｃｒ材料であり表面にＣｒ窒化物
が存在することによるなじみ性の向」−が達ぜられるこ
と、及び抜力強度の要求されるカムツメロワに窒化拡散
層強度を向上する如（Ｃｒ炭化物周囲に窒化層が形成さ
れることによる。
第１図二本発明のカムフォロワの使用状態を示す断面図
。 第２図二本発明カムフメロワの＋Ｉｙ：Ａｒ［：試験結
果を示す図。 イ」号の説明 １３− ３：カムシャフト ３１：カムノーズ１：カムフォ
ロワ ２： 摺動部 特許出願人 日本ピストンリング株式会社 １４− ４／ 第１図
。 第２図二本発明カムフメロワの＋Ｉｙ：Ａｒ［：試験結
果を示す図。 イ」号の説明 １３− ３：カムシャフト ３１：カムノーズ１：カムフォ
ロワ ２： 摺動部 特許出願人 日本ピストンリング株式会社 １４− ４／ 第１図
Claims (2)
- （１）少なくともカムノーズ部がチルド化されたカムシ
ャフトにおいて、 カムシャフト表面に軟窒化層を有し、かつカムフォロワ
かカムシャフトとの摺動面を形成する液相焼結合金製摺
動部と鋼又は鋳鉄製本体とによりなり、かつ前記摺動部
表面には軟窒化層を有することを特徴とするカムフォロ
ワ。 - （２）前記カムシャフトが、カムノーズ部においてセメ
ンタイト量が３０〜５５係であり、かつ重量係でＴＣ２
，８〜３．６ ％、Ｓｉ１．５〜２．５％、Ｍｎ ０．
５〜３．８％、ＣｒＯ，３〜１．６％、Ｍｏ ０．３〜
１．０ ％、残臭質的にＦｅによりなり、前記カムフォ
ロワ摺動部の焼結合金には少なくとも重量係でＣ１，５
〜３０チ、ＳｉＯ，５〜１２チ、Ｐｏ、２〜０８チ、Ｎ
ｉＯ，５〜２．０ ％、Ｍｏ ０．５〜２．０ ％、Ｃ
ｒ１００〜１３．０チ 残臭質的にＦｅよりなる液相
焼結合金であり、軟窒化層表面にＣｒ窒化物が形成され
てなることを特徴とする特許 のカムフォロワ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17371081A JPS5877556A (ja) | 1981-10-31 | 1981-10-31 | カムシャフトとカムフォロワの組合せ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17371081A JPS5877556A (ja) | 1981-10-31 | 1981-10-31 | カムシャフトとカムフォロワの組合せ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5877556A true JPS5877556A (ja) | 1983-05-10 |
Family
ID=15965692
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17371081A Pending JPS5877556A (ja) | 1981-10-31 | 1981-10-31 | カムシャフトとカムフォロワの組合せ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5877556A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6138257A (ja) * | 1984-07-31 | 1986-02-24 | Mitsubishi Metal Corp | ロツカ−ア−ム |
| WO2012138649A1 (en) * | 2011-04-07 | 2012-10-11 | Harris Corporation | Compliant cam of composite materials |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5325712A (en) * | 1976-08-24 | 1978-03-09 | Kentarou Takahashi | Valve mechanism for internal combustion engine |
-
1981
- 1981-10-31 JP JP17371081A patent/JPS5877556A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5325712A (en) * | 1976-08-24 | 1978-03-09 | Kentarou Takahashi | Valve mechanism for internal combustion engine |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6138257A (ja) * | 1984-07-31 | 1986-02-24 | Mitsubishi Metal Corp | ロツカ−ア−ム |
| WO2012138649A1 (en) * | 2011-04-07 | 2012-10-11 | Harris Corporation | Compliant cam of composite materials |
| US8511203B2 (en) | 2011-04-07 | 2013-08-20 | Harris Corporation | Compliant cam of composite materials |
| US9091339B2 (en) | 2011-04-07 | 2015-07-28 | Harris Corporation | Compliant cam of composite materials |
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