JPS5896855A - Ｈ型鋼圧延ロ−ル用三層スリ−ブ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は■型銅圧砥用ロー！、特にユニバーサム墨 〜ミルの水平スタンド用スリーブロールに供されるスリ
ーブローするものである。

今日、Ｈ型鋼の圧延は生産性、品質確保の見地から、第
１図に示すように、ユニバーサルミルの使用が一般化し
ている。これを簡単に説明すると、ユニバーサルミルは
上下一対の水平ロール（１）　（１）　ト左右−宵の竪
ローＡ／（り　（２）を具備してな９、圧延材（Ｈ型鋼
）（３）はこれらロール間を通されて、高さ方向と幅方
肉から同時に圧延成形されていくのである。

ここにおｉて水平ローＡ／（１）　（１）には、そのロ
ールの形状並びに部分的な所要性質の相違に基づき、図
例のように別体のスリーブ（５）をロールアーバ（４）
に焼嵌めて組立たスリーブローｌｖを使用するのが通例
である。すなわち、この種のローμにあっては、圧延に
よってその使用層が損傷摩耗すると、そのスリーブ（旬
のみを改削あるいは新品に取替て再使用に供するのであ
る。

しかして、このようなＨ型調圧延用スリープローμに用
ｉられるスリー１（ｓ）についてみると、そム　− の圧延材（３）と接する部分即ち使用層には、耐焼付性
、耐摩耗性、耐フッツク性が要求され、他方圧延材（３
）と接しないスリーブ内面側即ち内層には、焼嵌め応力
や圧砥時の負荷応力等に耐える強靭性が要求される。す
なわち、アーμ（４）に焼嵌めて組立られるスリーブ（
５）には、更にその内外部分により相反する性質を具備
することが要求される訳である。そこで、従来よりこの
種スリープロールの用途には、その使用層と内層とを異
材質で形成しかつ両者を浴着一体化せしめて構成した複
合スリー１を利用することも多用されている。

しかし乍ら、最近の圧延材品質の確保に対する高度な要
求に伴い、上記複合スリー１の使用によっても、スリー
ブローμの性能並びに耐用性の維持向上に充分対応でき
なｉ問題点が認められつつある。これは、■型銅圧延用
水平ロールにあっては、そのスリー１（ｒｌ）の使用層
において、更に部分的に異なる性質が要求されるためで
ある。すなわち、スリー１（５）のウェブ成形部（６）
においては、圧延材（１）の熱が集中し易いため図中ム
部におｉて焼付を発生し易い問題があシ、一方そのフフ
ンジ成形部（７）においては、比較的低温の圧延材７フ
ンジ先端部と摺動するため、７フンシ先端から２０〜４
０１位置Ｋｔで至る図中Ｂ部の摩耗が激しい問題点を抱
えているが、これに対して、複合スリーブの使用層材質
にかってのような球状黒鉛鋳鉄を用いた場合では、焼付
防止には有効な反面、上記局部摩耗の進行が著しく早期
にその改削を要する欠点があり、またアダマイト材質を
用い九場合では、耐摩耗性の向上に有効な反面、上記焼
付防止の点に問題を長し、結局いずれの場合も必要ロー
〃性匍を兼備することができないためである。

そこで最近では、アダマイト材質がフフンシ成形１１（
７）　ｔ）耐摩耗性に良好であり、しかもそのＣ含有量
を高めることによって、その耐焼付性も一般に改善され
ることに着目して、複合スリーブの使用層材質として、
いわゆる高Ｃ寿のアダマイト材質を用ｉる傾向にある。

しかし乍ら、この高Ｃ％アダマイト材質にあっても、耐
事故性管確保する見地から、七のＣ含有量の増加には限
度があり、従ってウニ１成形部（６）の焼付問題を完全
に解消できないのが実情である。

本発明は上記の如ＩＨ型調圧延用スリーブロールの問題
点に鑑み、この種ロールに供される複合スリーブの使用
層について必要な耐焼付性、耐摩耗性、耐事故性の性質
を全て満足することができるものｆ搗供せんとするもの
であり、これがために本発明は、圧延材と接する使用層
を耐焼付性に優れる材質のＷｒ、１外層と耐摩耗性に優
れる材質の１ｇ２外層の二層に形成し、一方圧延材と接
しない内層を強靭性に優れる材質で形成し、かつこれら
第１外層、第２外層及び内層を溶着一体化せしめてなる
三層スリーブにおいて、その第１外層、第２外層及び内
層を各々下記に詳述するような特定化学成分を有する材
質で形成することを特徴とするものである。

すなわち、本発明に係る三層スリーブは、従来使用層と
内層の二層から構成されていたこの穏複合スリーブを、
その使用層について更に異材質からなる第１外層と第２
外層の二層に構成し、使用１ 層の各部に要求される異なる性質を同時に満足せしめる
ものである。第２図はこのような三層スリーブの構造例
を間示し、ここにおいてａは耐焼付性に優れる第１外層
、ｂは耐摩耗性に優れる第２外層、Ｃは強靭性に優れる
内層を示し、各層を形成する材質の具体例は下記に列配
される。

なお、本発明の１解のために述べると、従来からもある
種の用途Ｋｉｔ、て三層ロールおよびスリーブの製造及
び適用例が存在することが知られているが、この従来公
知の三層ローμおよびスリー１にあっては、中間層を介
在せしめるのは外層と内層の浴着健全性の向上等を企図
するものであって、勿論その中間層は使用に供されず、
使用層は二層ローμおよびスリー１と同じく外層のみで
ある。これに財して本発明に係る三層スリーブは、上記
説明からも明らかなように、第１外層と共に第２外層屯
同時に使用層として圧延Ｋｉ！接供される部分となり、
上記従来の三層ロールおよびスリーブとはその技術的趣
曾が明確に区別されるものである。ｔた、仁のような本
質的な相鷺に基づき、　　１０ 両者は各層を形成する材質及び層厚において顕著に異な
る構成を具備するものとなろう。

以下本発明に係る三層スリーブの第１外層、第２外層及
び内層を形成する材質を掲げ、各層について詳細に説明
する。

〔第１外層〕 耐焼付性に優れる外層は、Ｃ２，２〜３．０％、８１Ｏ
，２〜１．５優、Ｍｎ　０．４〜１．５　寿、ｒｏ、１
ｓ以下、８０．１％以下、Ｎ１２．５Ｓ以下、Ｏｒ　０
．５〜４．０　倦テカツｇ　１．５８ｊ　１１、Ｍｏ　
０．２〜２．０９１　を各重量爆含み、残部ｒｅおよび
通常の不純物からなる材質、又は上記成分に必要に応じ
てＴ１、Ａ／、Ｚｒの一種又は二種以上を合計量で０．
１１１量瘉以下含有せしめてなる材質から形成される。

すなわち、アダマイト材質は一般に耐フッツク性に良好
であや、強靭性、耐摩耗性にも優れているが、耐焼付性
に劣る傾向にある。しかし乍ら、共晶セメンタイト量を
増し、また合金成分範囲を適切に調整、特にＮｌ量を低
下させることにより耐焼付性は改善される傾向にある０
本発明ではこの主として耐焼付性を改１　■ 善したアダマイト材質により第１外層を形成するもので
ある。

中　化学組成ｃａｔｓ、残部Ｆｅおよび通常の不純物） Ｃ、２，２〜５．０％ Ｃは耐焼付性の改善に効果を有する共晶セメンタイト量
を決定するが、２．２％未満ではこの炭化物量が少なく
耐焼付性の効果が少ない。一方５．０優を超えると、強
靭性、耐クラツク性の低下が著しい。

８１　　：　０．２〜１．５俸 ８１は脱酸作用と共に耐焼付性を向上するが、反面材質
を脆弱にすゐ、８１０．２俸未満では遠心力鋳造によっ
てもガス欠陥を発生し易くなると共に、耐焼付性が悪化
する。一方１．５優を超えると、耐クラツク性の面で問
題を生じる。

Ｍｎ　：　０．４〜１．５　ｍ Ｍｎは８の害を除き、硬度、耐摩耗性の向上に寄与する
。０．４１１未満ではその効果がなく、一方１．５ａｔ
超えると材質が脆くなる。

ｉ　ｌ！ 特開昭５８−９６８５５　（４） Ｐ　：　０．１％以下 Ｐは溶湯の流動性を高め、耐摩耗性、耐焼付性を付与す
るが、材質を脆くするため０．１　％以下に抑える。

８：０゜１％以下 ８はｒど同様に材質を脆弱にするため０．１塔以下に抑
える。

Ｉ４　：　２．５％以下 Ｎ１は基地硬度を高めるが、組織の高温安定性を減じ、
耐肌荒性を劣化させ、同時に又耐焼付性も悪化する。Ｎ
Ｉ含有量が２．５　＊を超えると、上鮎の欠点が顕著に
現われ、第１外層の所期目的に適合しなくなるため２．
５％以下に抑える必要がある。

ｃｒ　：　０．５〜４．０　＊でかつ≧１．５８１４Ｏ
ｒはセメンタイトの強化と共に１＆地の耐摩耗性向上に
効果があり、０．５１１未満では不充分である。

しかし乍ら、Ｏｒ含有量が過多となると、セメンタイト
がネット状に晶出し易くなり材質の強靭性を劣化するた
め、４．０％以下とする。なおこの場合ｃｒの減少によ
っても黒鉛を晶出せしめることなく、ム　ｌ畠 所期のセメンタイトオンリーｔ−ｉるためには８１含有
童との相関関係でＯｒ≧１．５８１％の条件を満足する
必要がある。

Ｎｏ　：　０．２〜２．０％ ＭＯは基地硬度を高め耐摩耗性を向上させる作用がある
が、０．２％未満ではその効果が十分でない。

しかし、２．０１１を超えると相応の効果がなく、経済
的に不利である。

Ｔ１、ム１％Ｚｒの単独又は複合：合計量０．１％以下
本材質はＣ含有量が２．２〜３．０９６の範囲圧あるた
め、鋳造巣を発生しあく、上記元素を一種又は二種以上
含有せしめることにより、より健全な材質が得られる。

しかし乍ら、上記元素は全て強力な脱酸剤である九め、
過剰の添加は過酸化状ａｔ−きたし、溶湯の流動性を阻
害する。このため、それらは合計量で０．１　％以下に
抑えられる。

Ｎｂ、Ｖ：各＋１．０１１以下 Ｎｂ、Ｖは必要に応じてその一種又は二種が含有される
。すなわち、Ｎｂは鋳造組織の微細化と共に耐タフツク
性の向上に効果があり、特に１．０％以五　Ｉ４ 下でその効果が顕著である。１．０４を超えても、相応
の効果はない。ＶもＮｂと同様の目的で含有されるもの
で、その含有量はやけ、ｉ）　１．０　％以下で必要十
分である。

（１１）　　顕微鏡組織 本材質の顕微鏡組織は、セメンタイトと基地の二相から
なる。基地は耐焼付性の点からバーフィトを主体とする
ことが望ましい（ベーナイト、マルテンサイトはできる
だけ避ける）、。

ｆｆ１ｌ）　　第１外層の厚さ ウェブ成形部（６）はローμ表面かへ１０〜５０ｍであ
り、一方フフンジ先端部は通常ロール表面から１００■
程度であるから、その外面から２０〜８０ｓ１とする。

なお、鋳造にさいしては、外面取代並びに第２外層との
溶着部分を考慮して、５０〜１５０■とする。

〔第２外層〕 １１ｔＭＩ耗性に優れる第２外層は、Ｃ１，８〜３．０
優、８１０．２〜Ｌ５＊、Ｍｎ　Ｏ，４〜１．５　優、
Ｐ　０．１　％以下、８０．１　＊以下、Ｎｌ　Ｏ，５
〜３．５　寿、ｃｒ　ｏ、ｓ　〜６．０　ｍ、！１ｌｏ
Ｏ，５〜２．５優を各重量弗含み、浅部Ｆｅおよび通常
の不純物又は上記成分に必要に、応じてＴ％、ムｌ、Ｚ
ｒ　　の−櫨又は二種以上を合計量で０．１菖量優以下
、及Ｕ／又ＦＩ、Ｎｂ　ＬＯＩｌ以下、Ｖｌ、０ｓ以下
Ｏ−櫨又は二ＩＩＩｔ各重量％含有せしめてなるいわゆ
る高ＣｇＩＩアダマ゛イト材質から形成される。

中　化学組成（１１％、残部Ｆｅ及び通常の不純物）Ｃ
：１．８〜３．０％ ｃＦｉ耐摩耗性を主目的として１．８ｍ以上含有せしめ
る。１．・８％未満では、セメンタイトの量が少なく、
耐摩耗性は劣化する。しかし、３．０％を超えると、脆
くなり本材質の使用目的に適合しない。

８ｉ　：　０．２〜１．５％ 本材質では８１は脱酸を主目的としており、０．２％未
満ではその効果が不足し、一方１．５％を超えると材質
が脆くなる。

ｍｎ　：　０．４〜１．５　＊ ＭｎはＳの害を除き、硬度、耐摩耗性の増加に寄与する
。０．４優未満ではその効果がなく、一方１．５％を超
えると材質が脆くなる。

Ｐ　：　０．１優以下 Ｐは浴湯の流動性を高め、耐摩耗性、耐焼付性を付与す
るが、材質を脆くするため０．１％以下に抑える。

８　：　０．１優以下 ８はＰと同様に材質を脆弱にするため０．１優以下に抑
える。

Ｎｊ　：　０．５〜３．５　＊ Ｎ１は基地硬度を高め、耐摩耗性の向上のために０．５
％以上を含有せしめる。しかし、その含有量が多過ぎる
と、熱的に不安定なマルテン量イ）１析出し、肌荒の原
因となる丸めその上限を３．５寿以下に抑える。

ｃｒ　：　０．５〜６．０　％ Ｏｒはセメンタイトの安定と共に、セメンタイト中に含
まれてその体積を増加し、１＋−１メンタイトを硬く、
強くして耐摩耗性の向上に寄与する。

しかし、０．５％未満ではその効果が少なく、一方６．
０％を超えると脆くなる。

１１γ Ｍｅ　　：　　０．５〜２．５優 Ｍ、は基地硬度を高め、第２外層材質の必要性から０．
５％以上を含有せしめる。しかし、２．５優を超えると
、相応の効果がなく経済的に不利となる。

Ｔ！、ムｌ、Ｚｒの単独又は複合二合計量０．１％以下
これらの元素を一種又は二種以上含有せしめることによ
り、本材質における鋳造巣の発生を確実に防止でき、よ
）健全な材質が得られる。このさい、上記元素は全て強
力な脱酸剤である丸め、過剰の添加は過酸化状態をきた
し、溶湯の流動性を阻害する。この丸め、それらの合計
量は０．１％以下に抑えられる。

Ｎｂ％Ｖ：各４１．０１１以下 Ｎｂ％Ｖは必要に応じてその一種又は二種が含有される
。すなわち、Ｎｂは鋳造組織の微細化に効果があ夛、ま
たＮｂｔ含有せしめると耐摩耗性が向上する。この効果
は、Ｎｂ１．０％以下で十分である。

ＶもＮｂと同様の目的で含有されるもので、その含有量
はやはＪ）　１．０　Ｓ以下でよく、・１．０％を超え
るとＶ又はＮｂ炭化物が多くなり脆くなる。

　　１ｇ （１１）顕微鏡組織 本材質の顕微鏡組織は、セメンタイトと基地の二相から
なる。基地は通常バーフィトからなプ、またその耐摩耗
性に対する要求度に応じて、一部ベーナイト、マルテン
サイトを含ませることもできる。

（１）　　第２外層の厚さ 本スリーブローμの使用層厚さは、７ブンジ幅も含めて
通常１００〜２５０　ｓｗ＋であシ、前記第１外層の厚
さを除くと、＄２外層は２０〜２５０ｓＩＩとなる。

なお、鋳造にさいしては、内外の溶着部分を考慮して、
３０〜２４０■とする必要がある。

〔内　層〕

本ｒ１−プを第１図のように組立てて使用する場合、内
面からの割損が最も大きな問題であり、その丸め内層は
強靭性に優れ友材質で形成する必要がある。このような
目的に適合する屯のとしては、（ホ）黒鉛鋼、の）球状
黒鉛鋳鉄の二通りの材質があり、本発明ではこれらを使
用目的等に応じて遇択的に使用する。以下両材質につい
て個別に詳細に説明する。

に）黒鉛鋼 黒鉛鋼を使用する場合、内層は、Ｃ１，０〜２．０寿、
８ｉ　０．６〜３．０　ｍ、Ｍｎ　Ｏ，２〜１．０　ｍ
、Ｐ　Ｏ，ｊ　弗以下、８０．１　Ｓ以下、Ｎｉ　Ｏ，
１〜２，０１１、Ｏｒｏ、１〜３．０％、Ｍｏ　Ｏ，１
〜１．０　弗を各重量％含み、ｆｉ　ｌＩＦ＠および通
常の不純物からなる材質、又は上記成分に必要に応じて
Ｔｉ　、　ＡＩ　、　Ｚｒの一種又は二種板上を合計量
で０．１重量％以下含有せしめてなる材質から形成され
る。

（１）　　化学組成（ｌ量％、残部Ｆ、及び通常の不純
物）０：１，０〜２．０％ Ｃは基地中Ｋ１１ｌ潜すると共に黒鉛として現われる（
あるいは一部は共晶セメンタイトとなる）。

しかして、Ｃ１，０％未満で社、溶解、鋳造温度が高く
な夛、コストアップを招く不利があシ、一方２．０１１
ｔを超えると、黒鉛が球状でなくなる傾向を示し、強靭
性を低下する。

８１　：　０．６〜３．０％ ８４は黒鉛の晶出と密接な関係があり、０．６％未満で
は、黒鉛を晶出させることがほとんど困難となる。しか
し、５．０優を超えると、基地中に固溶し九８１が材質
の強靭性を劣化する傾向が著しい。

Ｍｎ　：　０．２〜１．０９６ Ｍｎは８と結合し、８の悪影響を除去するのに有効であ
る。Ｍｎ　Ｏ，２ｍ未満ではその効果がなく、一方１．
０優を超えると、材質の強靭性を劣化する。

Ｐ　：　０，１％以下 Ｐは溶湯の流動性を高めるが、材質を脆くするため０．
１優以下に抑える。

８　：　０．１優以下 ８はＰと同様に材質を脆弱にするため０．１％以下に抑
える。

Ｎｌ　：　０．１〜２．０　＊ Ｎ１は材質の変態を遅らせ、強靭性の向上に有効である
。この効果は、ＮＩｏ、１４未満では少なく、”２．０
％を超える必要もない。

（３ｒ　：　０．１〜３．０　毎 Ｏｒは強靭化とセメンタイトの安定に有効であ夛、ｉ　
意！ １Ｍ靭性を確保するためＫＯ，１％以上を含有せしめる
。しかし、Ｏｒ含有量が多過ぎるとチル化して跪くなシ
、しかも内層のｃｒ含有量は第２外層と混合して上昇す
るため、低く抑える方が望ましい、黒鉛が晶出するため
の限界としてその上限を３．０％以下とする。

勤；０．１〜１．０１１ ＭｏはＮ１と同様に、強靭性確保の点で重要な元素であ
る。この絢の含有による効果は、やはシ０．１１１ｆｔ
未満では達せられない。しかし、１．０１１を超えると
、硬くなり却って脆弱となる。

Ｔ１、ム１％Ｚｒの単独又は複合：合計量０．１％以下
これらの元素を一種又は二種以上含有せしめることによ
シ、Ｃ含有量が１．０〜２．０％と低い本材質における
鋳造巣の発生を確実に防止でき、より健全な材質が鋳造
される。このさい、上記元素は全て債力な脱酸剤である
丸め、過剰の添加は過酸化状態をきたし、溶湯の流動性
を阻害する。このため、それらの合計量は０．１％以下
に抑えられる。

（１）　　接種 ム　２冨 黒鉛化を助長するために、一般に接種によるのが好結果
をもたらすことが知られている。本材質についても、接
穂技術を応用して、その鋳込直前に０ｉ８１．　Ｆｅ８
ｉ　　等の接種剤を、８１分として０．１〜１．０寿添
加すると、強靭性の向上に一層有効である。接種量は、
上記０．１％未満で効果がなく、１．０　＊を超える必
要もない、この接種の効果はＯｒ量が上昇し光場合には
特に有効である。なお、接種後の８１含有量は、上記０
．６〜３．０１１の範囲に止まるように成分調整される
。

（ｉｌ）　　顕微鏡組織 本材質の験黴鏡組織は、黒鉛と基地の二相からなり、一
部少量の共晶セメンタイトが含まれる場合もある。基地
はパーライトが主体である０本材質はいわゆる黒鉛鋼材
質である。

Φ）球状黒鉛鋳鉄 球状黒鉛鋳鉄を使用する場合、内層は、Ｃ２，８〜３．
８ｇ６．８ｉ　Ｃ５〜５．２　＊、Ｍｎ　０．３〜ＬＯ
＊　、　ＰＯ１１部以下、８０．０３−以下、Ｎｌ　２
．０　ｍ以下、Ｏｒ５．０寿以下、ＭｏＯ，６％以下、
Ｍｇ　０．０２〜０．１優をＡ　　ｆｆ１ｌ 各東量倦含み、浅部Ｆｅおよび通常の不純物からなる材
質で形成される。

中　化学組成（Ｊｌ量％、挟部Ｆ、及び通常の不純物）
Ｃ：　２．８〜５．８％ Ｃ２，８％未満では材質のチ〃化が進行し靭性が低下す
る。一方３．８傷を超えると黒鉛化が過剰となり強度面
で不足を来たす。

８ｉ　：　１．５〜５．２　ｌＮ ８１は黒鉛化の制御を主目的として含有されるが、１．
５優未満では黒鉛化が不足し、−・方３．２％を超える
と黒鉛化が過剰となると共にフェライト中に固溶した８
％が材質を脆弱化する。

Ｍｎ　：　０．．５〜１．０　％ 職は通常・８と結合して８の悪影響を除去するのに有効
であるが、０．３％未満ではその効果がなく、一方１．
０１１を超えると材質を硬く脆くする。

Ｐ　：　０．Ｉ　Ｉｌｌ以下 Ｐは溶湯の流動性を高めるが、材質を脆くするため０．
１％以下に抑える。

８　：　０．０５優以下 １１間昭５８−９６８５５　（７） ８は黒鉛の球状化を図るために低く抑えなければならず
、０．０５　＊以下とする。

Ｎｉ：２．０藩以下 Ｎ１社黒鉛化と基地の強化に有効に作用するが、２．０
　＊　ｔ−超えるとその効果が飽和するため経済性の観
点から２．０％以下とする。

Ｃｒ　：　５．０１１以下 Ｏｒはセメンタイトの安定作用を有するが、３．０優を
超えると材質がチｙ化して脆弱となる。

Ｍｏ　：　０．６第以下 ＭＯは基地の強化作用を有するが、０．６％を超えると
その効果が飽和すると共に材質を硬くする傾向が顕著と
なる九め０．６％以下とする。

Ｍｇ　：　０．０２〜０．１％ 町は黒鉛の球状化を行わしめる九めに添加するが、０．
０２％未満ではその効果がなく、一方０．１優を超えて
添加されるとＭｇのチ〃化作用およびドロス等の鋳造欠
陥を発生し易くなる点から好ましくない。

（１１）接種 １１暴 黒鉛化の助長および組織の微細化の丸めに、一般に接種
によるのが好結果をもたらすことが知られている。本材
質について４、接種技術を利用して、その鋳込直前Ｋ（
３ａ８１、Ｆ・８１尋の接穂剤ｔ−８１分として１．０
優以下添加すると、！１靭性の向上に一層有効である。

接種量は上装置、０１１１１を超えてもそれ以上の効果
が得られな込ためであみ。なお、接種後の８４含有量は
、上記１．５〜３．２優の範囲に１壕るように成分調整
される。

（１１１１黴鏡組織 内層材質の験黴鏡組繊は、球状黒鉛、少量の共晶セメン
タイトおよび基地の三相からなるいわゆる球状黒鉛鋳鉄
材質である。

本発明の三層スリーブは、第１外層、第２外層及び内層
について各々上記のような材質を有し、これら異材質か
らなる三層を溶着せしめて一体の複合スリー１に構成さ
れる。なお、本発明の三層スリー１にあっては、鋳造後
、材質の強靭性確保及び硬度、耐摩耗性の１整向上を目
的として、通１！６ 常、オーストナイト域まで昇温する熱処理と、これに付
随する焼戻し、恒温変態、歪取りのための共析変態温度
以下の熱処理が施される。

次に本発明に係る三層スリー１の製造法について簡単に
説明する。このような三層スリーブは、遠心力鋳造法（
横型、堅調および傾斜型）ｔ−利用するととにより、容
易に製造される。例えば、第５図に示すように、回転金
Ｗ　（８）の両端内面に砂型もしくは耐熱レンガ（９）
を装設して構成された遺心力鋳造用鋳盟に、取鍋（６）
から外層１、第２外層り及び内層Ｃの各溶湯を、適宜タ
イミングで順次鋳込むことにより、冶金学的に一体結合
した所期の三層スリーブが鋳造される。なお、内層溶湯
の鋳造にさいしては、１ｇ４図に示す如く、外層及び第
２外層を鋳造した＃型を直立し、これを静置鋳造により
鋳込むこともできる（但しこの場合は、後にその芯部を
加工して穿孔する）。

このようにして鋳造された三層スリーブは、第１外層、
第２外層、内層の各層間において、互いに冶金学的に溶
着して一体結合している。なお、各層の境界部において
は、不可避にそれらの混合層が形成される。

ところで、本発明の三層ヌリープにあっても、突際の製
造に際しては各層間の溶着、合金元素の他層への溶は込
みに問題を発生する場合が起り得る。そこで、これらの
間１９１ｔ−解消すると共により良好な性能を発揮する
スリー１を製造する九めには、必要に応じては中はシ各
層間に更に中間層を介在せしめるようにすることも望ま
しい。その場合、各層間に中間ＮＩを介在せしめると、
最大五層のスリーブローμとなるが、中間層の介在有無
及びその介在位置は経演性等の諸点に勘案して総合的に
決める必要がある。なお、本スリーブロールの場合では
、中間層を第２外層と内層との間に設けるようにするの
が一般に効果が大である。

次に本発明の実施例を下記に掲げる。

〈実施例１〉 下記第１表記載の第１外層、第２外層及び内層材質を用
いて、１０６００の三層スリーブを製造した。

この三層スリーブの硬度分布を第５図に示す。

但し、第１外層厚さ　　　６０　ａｍ 第２外層厚さ　　１５０■ 内層厚さ　　　　　９０舅 第１表　化学組成Ｃａｔ優） （残部Ｆｅおよび通常の不純物） １球状黒鉛時鉄 〈実施例２〉 下記第２表６載の第１外・層、第２外層及び内層材質を
用いて、１０６０＆の三層スリーブを製造し友。

この三層スリーブの硬度分布を第５図に示す。またこの
スリーブロールの茂留応カ測定値を下記に示す。

但し、第１外層厚さ　　　６ｏ■ ム　怠― 第２外層厚さ　　１４０腸 内層厚さ　　　　　８０■ 第２表　化学組成（ｍｌ、） （残部Ｆ、および通常の不純物） ｌ１ｍ黒鉛鋼 ロー！外表面から１５０５ｗ＊　（ｉｆ　７６０）　　
　２．９０一〃内表面（０４８０）　　　　　　　＋　
９．６以上詳細に述べたように１本発明はＨ型調圧砥用
ローμ、特にユニパーサｌｖミμの水平スタンド、用ス
リーブロールに供されるスリー１について、その圧延材
と接する使用層と強靭性の要求されるム　３０ 内層とを異材質で形成すると共に、その使用層について
は、部分的に異なる性質の要求に対応すべく、これを更
に耐焼付性に優れる材質の第１外層と耐摩耗性に優れる
材質の第２外層の二層に形成し、各層に所要性質を満足
せしめて構成したものであるから、そのウェブ成形部に
おいては耐焼付性に優れ、フランジ成形部においては耐
摩耗性に優れ、内層においては強靭性を具備するものが
得られる。従って、本発明に係るスリーブロールを使用
すれば、圧延時にかける焼付のトップμを有効に防止し
、同時に局部摩耗の問題も大きく軽減され、かつ又割損
等に対する十分な耐事故性を具備して、この種圧延ロー
ルの性能、耐用性及び安全性の全ての面に優れたものが
提供される。

なお、本発明では内層材質として黒鉛鋼又は環状黒鉛鋳
鉄のいずれかを使用するものであるが、これらはいずれ
も耐割損性に優れたものである。

すなわち、黒鉛−の場合では＊靭性に優れ、その引張強
さは６０〜７０（−１伸びは１．０〜４．０１１を示す
、一方球状黒鉛鋳鉄の場合では、引張強さ５０〜６０−
１伸び０．５〜２．０優と黒鉛鋼に比し若干＊＠性に劣
るが、残留応力が低温度で解放され易い利点があシ、通
常の製造法によればその残留応力（焼嵌め面接線方向引
’ＩＩ残留応力）は黒鉛鋼の場合の約６０％である。

【図面の簡単な説明】

第１図はユニパーサｆｉ／ミルによるＨＷ鋼の圧延状況
を現わす要部断面正面図で・ある、第２図は本発明の三
層スリーブ構造例を示す断面図である。 第５図、第４図はいずれも本発明に係る三層スリーブの
製造工程を示す断面図である。第５図は本発明三層スリ
ー１の一実施例について、その径方向断面の硬度分布を
測定して示す図である。 （１）・・・水平ロール、（２）・・・竪ローμ、（３
）・・・圧砥材（Ｈ型鋼）　、（４）・・・アーμ、（
５）・・・スリーブ、（６）・・・ウェア成形部、（７
）・・・フフンが成形部、Ｓ・・・３ｇ１外層、ｂ・・
・第２外層、Ｃ・・・内層。 ］１頁の続き ＠出　願　人　久保田鉄工株式会社 大阪市浪速区敷津東−丁目２番 ４７号

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　圧砥材と接する使用層を耐焼付性に優れる材質の第
   １外層と耐摩耗性に優れる材質の第２外層の二層に形成
   し、一方圧延材と接しない内層をｍｕ性に優れる材質で
   形成し、かつこれら第１外層、第２外層及び内層を溶着
   一体化せしめてなる三層スリー１において、前記第１外
   層は、０２．２〜５．０　ＩＩｔ％８ｉ　０．２〜１．
   ５　寿、Ｍｎ０．４〜１．５も、Ｐｏ、１％以下、８０
   ．１％以下、Ｎｌ　２．５％以下、Ｏｒ　０．５〜４．
   ０　寿でかつ≧１．５８１％、Ｍｏ　０．２〜２．０　
   ＊　ｆ各友量％含み、ｆｊｌ＠Ｆｅおよび通常の不純物
   からな夛、前記第２外層は、Ｃ１，８〜３，０１１．８
   １０．２　Ｎｂ５　ｍ、Ｍｎ　Ｏ，４〜１．５優、Ｐ　
   ０．１　’Ｉ以下、５Ｏ０１優以下、Ｎｉ　Ｏ，５〜３
   ．５優、Ｏｒ　０．５〜６．０　ｍ　％Ｍｏ　０．５〜
   ２．５　寿を各重量％含み、残部Ｆｅおよび通常の不純
   物からなシ、一方前記内層は、０１．０〜２０８．８１
   Ｊｉ！ ０．６〜３．０　％、Ｍｎ　０．２〜１．０　ｍ、Ｐ　
   ０．１　Ｓ以下、８０．１１１以下、Ｎｉ　０．１〜２
   ．０　＊、Ｏｒ　０．１〜３．０％、Ｍｏ　０．１〜１
   ．０　ｍを各重量％含み、残部Ｆｅおよび通常の不純物
   からなることを特徴とするＨ波調圧延ロール用三層スリ
   ーブ。 ２　第１外層が、更にＴ１、ムｌ、Ｚｒの一種又は二種
   以上を合計量で０．１重量％以下含む特許請求の範囲第
   １項記載の三層スリー１゜ ５　第１外層が、更にＮｂ１．０優以下、Ｖ　１．０１
   １以下の一種又は二種を各重量％含む特許請求の範囲第
   １項又は第２項記載の三層スリーブ。 ４　第２外層が、更１ｃＴｉ、ｕ　、　Ｚｒ　ｃＤ　一
   種又Ｉｆ　二種以上を合計量で０．１重量％以下含む特
   許請求の範囲第１項、第２項又は第３項記載の三層スリ
   ー１゜ ５　第２外層が、更ＫＮｂ１．Ｏｍ以下、ｖＬｏ＊１ｍ
   下の一種又は二種を各重量優含む特許請求の範囲第１項
   、第２項、＠３項又は第４項記載の三層スリーブ。 ６　内層が、Ｉ！ＫＴｉ、Ｎ％Ｚｒの一種又は三種以上
   を合計量でｏ、１ｍ：ｌ　＊以下含む特許請求の範囲第
   １項、第２項、第５項、第４項又は第５項記載の三層ス
   リーブ。 ７　圧延材と接する使用層を耐焼付性に優れる材質の第
   １外層と耐摩耗性に優れる材質の第２外層の二層に形成
   し、一方圧延材と接しない内層を＊靭性に優れる材質で
   形成し、かつこれら第１外層、第２外層及び内層を浴着
   一体化せしめてなる三層スリーブにおいて、前記Ｊ１１
   外層は、（３２，２〜３．０　優、８１０．２〜１．５
   　＊、Ｍｎ０．４〜１．５優、Ｐ　０．１　＊以下、８
   ０．１優以下、Ｎ１２．５１１以下、Ｏｒ　０．５〜４
   ．０　＊　テかっ≧１．５８１優、Ｍｏ０．２〜２．０
   弗を各重量％含み、残部Ｆ、および通常の不純物からな
   ル、前記第２外層は、Ｃ１，８〜３．０俗、８１０．２
   〜Ｌ５優、Ｍｎ０．４〜Ｌ５Ｎ、Ｐ　０．１％以下、８
   ０．１　＊以下、Ｎｌ　Ｏ，５〜５．５１１ｉ、Ｏｒｏ
   、５〜６．０　＊、Ｍｏ　０．５〜２．５　Ｉｍ　　を
   各重量％含み、！！！　ｍｌ　Ｆ＠および通常の不純物
   からなシ、一方前記内層は、Ｃ２，８〜５．８％、８１
   １．５〜３．２％、動０．３〜１．０優、ＰＯ０１弗以
   下、８０．０３　＊以下、特開昭５８−９６８５５（２
   ） Ｎｉ　２．Ｏｙｓ＊以下ｃｒ　３．０　＊以下、ＭｏＯ
   ，＋６１１以下、Ｍｇ　０．０２〜０．１弗を各Ｍｉｌ
   ｔ％含み、残部Ｆ儂および通常の不純物からなることを
   特徴とする■型鋼圧延ロール用三層スリー１゜ ８　第１外層が、ｙＫ町、ム１．Ｚｒの一種又は二種以
   上を合計量で０．１重量寿以下含む特許請求の範囲ｗｉ
   ７項記載の三層スリーブ。 ９　　ｊ１１１外Ｍ１１、ｉ［Ｎｂ１．０％ＬＦ下、Ｖ
   ｌ、０ｍ以下の一種又は二種を各ｌ量優含む特許請求の
   範囲第７項又は第８項記載の三層スリーブ。 １０　　第２外層が、更にＴｌ、人ｌ、Ｚｒの一種又は
   二種以上を合計量で０．１重量優以下含む特許請求の範
   囲第７項、第８項又は第９項記載の三層スリーブ。 ＋＋　　第２外Ｎ１：＃、）２４６（Ｎｂ１．０ｓ以下
   、Ｖｌ、０倦以下の一種又は二種を各電量％含む特許請
   求の範囲第７項、第８項、第９項又は第１０項記載の三
   層スリーブ。