JPS5911650B2 - 屈曲性、耐応力腐食割れ性および加工性に優れたフレキシブルチュ−ブ用銅合金 - Google Patents
屈曲性、耐応力腐食割れ性および加工性に優れたフレキシブルチュ−ブ用銅合金Info
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- JPS5911650B2 JPS5911650B2 JP51143771A JP14377176A JPS5911650B2 JP S5911650 B2 JPS5911650 B2 JP S5911650B2 JP 51143771 A JP51143771 A JP 51143771A JP 14377176 A JP14377176 A JP 14377176A JP S5911650 B2 JPS5911650 B2 JP S5911650B2
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- stress corrosion
- plastic deformation
- bending
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- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は屈曲性（曲げ、捩りなどの繰り返し塑性変形に
対する破壊強度）、耐応力腐食割れ性および加工性に優
れたフレキンプルチューブ用銅合金に関するものである
。
対する破壊強度）、耐応力腐食割れ性および加工性に優
れたフレキンプルチューブ用銅合金に関するものである
。
従来、フレキンプルチューブは、用途上曲げ、捩りなど
の繰り返し塑性変形が加えられることから変形可能な形
状を考慮することは勿論であるが、材料自体においても
従来より曲げ、捩りなどの繰り返し塑性変形に対する破
壊強度の優れた材料が使用されている。
の繰り返し塑性変形が加えられることから変形可能な形
状を考慮することは勿論であるが、材料自体においても
従来より曲げ、捩りなどの繰り返し塑性変形に対する破
壊強度の優れた材料が使用されている。
銅合金においてはＣｕ−Ｚｎ系合金（いわゆる黄銅）が
この特性に優れており、また加工性に優れていること、
比較的安価であることから、この種の用途に最も適した
合金と考えられていた。
この特性に優れており、また加工性に優れていること、
比較的安価であることから、この種の用途に最も適した
合金と考えられていた。
しかし、一方でこのＣｕ−Ｚｎ系合金は耐応力腐食割れ
性に劣るという欠点を有しでおり、使用条件如何では（
例えばアンモニア雰囲気中）応力腐食割れを起こす可能
性が十分ある。
性に劣るという欠点を有しでおり、使用条件如何では（
例えばアンモニア雰囲気中）応力腐食割れを起こす可能
性が十分ある。
このことは、例えば各種流体配管の接続用として使用さ
れるフレキシブルチューブの材料としてＣｕ−Ｚｎ系合
金を使用した時に応力腐食割れが起り流体が漏洩してガ
ス爆発事故等の原因につながるという重大な欠点を有し
ている。
れるフレキシブルチューブの材料としてＣｕ−Ｚｎ系合
金を使用した時に応力腐食割れが起り流体が漏洩してガ
ス爆発事故等の原因につながるという重大な欠点を有し
ている。
この対策として、Ｃｕ −Ｚ ｎ系合金材料表面に塗装
（例えばＣｕ −Ｚ ｎ系合金を材料とするフレキンプ
ルチューブの表面にエポキシ系樹脂コーティングしたも
の）を施して応力腐食割れを防ぐようにしたものがある
が、これは塗膜の劣化および機械的損傷による塗膜の一
部の剥離等によりＣｕ−Ｚｎ系合金材料が応力腐食割れ
を起こす危険性を常にはらんでいる訳であり、本質的な
解決策となっていない。
（例えばＣｕ −Ｚ ｎ系合金を材料とするフレキンプ
ルチューブの表面にエポキシ系樹脂コーティングしたも
の）を施して応力腐食割れを防ぐようにしたものがある
が、これは塗膜の劣化および機械的損傷による塗膜の一
部の剥離等によりＣｕ−Ｚｎ系合金材料が応力腐食割れ
を起こす危険性を常にはらんでいる訳であり、本質的な
解決策となっていない。
また、曲げ、捩りなどの繰り返し塑性変形に対する破壊
強度に優れ、且つ耐応力腐食割れ性に優れた材料として
Ｃｕ−Ｓｉ系合金があるが、この種の合金は加工性が良
好でないことから、このＣｕ−Ｓｉ系合金材料を製品と
するための製造コストが高くなり、このためＣｕ−Ｓｉ
系合金材の製品は高価であるという欠点を有している。
強度に優れ、且つ耐応力腐食割れ性に優れた材料として
Ｃｕ−Ｓｉ系合金があるが、この種の合金は加工性が良
好でないことから、このＣｕ−Ｓｉ系合金材料を製品と
するための製造コストが高くなり、このためＣｕ−Ｓｉ
系合金材の製品は高価であるという欠点を有している。
本発明は上記の諸事情に基づいてなされたもので、Ｓ
ｉＯ，５〜３．０Ｗ ｔ ％、ＡｌＯ，５〜３．Ｏｗ
を係、残部Ｃｕおよび不純物からなり、且つＳｉとＡｌ
の含有量が２α＋１β≧２，５（但し、αはＳｉの含有
重量係、βはＡｌの含有重量％）であることを特徴とす
る屈曲性、耐応力腐食割れ性および加工性に優れたフレ
キシブルチューブ用銅合金と、Ｓ ｉ Ｏ，５〜３．０
ｗ ｔ％、ＡｌＯ，５〜３．０ｗｔ％を必須成分として
含む他、Ｆｅ、Ｎｉ。
ｉＯ，５〜３．０Ｗ ｔ ％、ＡｌＯ，５〜３．Ｏｗ
を係、残部Ｃｕおよび不純物からなり、且つＳｉとＡｌ
の含有量が２α＋１β≧２，５（但し、αはＳｉの含有
重量係、βはＡｌの含有重量％）であることを特徴とす
る屈曲性、耐応力腐食割れ性および加工性に優れたフレ
キシブルチューブ用銅合金と、Ｓ ｉ Ｏ，５〜３．０
ｗ ｔ％、ＡｌＯ，５〜３．０ｗｔ％を必須成分として
含む他、Ｆｅ、Ｎｉ。
Ｚｎ、Ｓｎ、Ｐ、Ａｓ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｃｏ。
Ａｇ、Ｃｄ、Ｍｇよりなる群から選択される成分の１種
を０．５ｗｔ％以下または２種以上を合計１ｗｔ％以下
含み、残部Ｃｕおよび不純物からなり、且つＳｉとＡｌ
の含有量が２α＋１β≧２５（但し、αはＳｉの含有重
量係、βはＡｌの含有重量係）であることを特徴とする
屈曲性、耐応力腐食割れ性および加工性に優れたフレキ
ンプルチューブ用銅合金とを提供する。
を０．５ｗｔ％以下または２種以上を合計１ｗｔ％以下
含み、残部Ｃｕおよび不純物からなり、且つＳｉとＡｌ
の含有量が２α＋１β≧２５（但し、αはＳｉの含有重
量係、βはＡｌの含有重量係）であることを特徴とする
屈曲性、耐応力腐食割れ性および加工性に優れたフレキ
ンプルチューブ用銅合金とを提供する。
次に本発明合金の各元素の添加理由ならびに限定理由を
列挙すると次の通りである。
列挙すると次の通りである。
Ｓｉの添加は曲げ、捩りなどの繰り返し塑性変形に対す
る破壊強度を向上させる効果があるが、０．５ｗｔ％以
下ではその効果は乏しく、３．０ｗｔ％以上となると加
工性が著しく劣化することにより製造コストが高くなる
ことからＳｉ０．５〜３．ＯＷ［％と限定した。
る破壊強度を向上させる効果があるが、０．５ｗｔ％以
下ではその効果は乏しく、３．０ｗｔ％以上となると加
工性が著しく劣化することにより製造コストが高くなる
ことからＳｉ０．５〜３．ＯＷ［％と限定した。
ＡｌはＳｉ程ではないが曲げ、捩りなどの繰り返し塑性
変形に対する破壊強度を向上させる効果があるが、０．
５ｗｔ％以下ではその効果は乏しく、３．０ｗｔ％以上
となるとＳｉ程ではないが加工性を劣化することにより
製造コストが高くなることがらＡｌＯ，５〜３．０ｍｍ
係と限定した。
変形に対する破壊強度を向上させる効果があるが、０．
５ｗｔ％以下ではその効果は乏しく、３．０ｗｔ％以上
となるとＳｉ程ではないが加工性を劣化することにより
製造コストが高くなることがらＡｌＯ，５〜３．０ｍｍ
係と限定した。
上記のようにＳｉもしくはＡＡの上記範囲での単独添加
でも勿論ある程度の曲げ、捩りなどの繰り返し塑性変形
に対する破壊強度を向上させる効果があるが、ＳｉとＡ
ｌの共存によりＳｉもしくはＡｌの単独添加よりも曲げ
、捩りなどの繰り返し塑性変形に対する破壊強度を格段
に向上させる効果がある。
でも勿論ある程度の曲げ、捩りなどの繰り返し塑性変形
に対する破壊強度を向上させる効果があるが、ＳｉとＡ
ｌの共存によりＳｉもしくはＡｌの単独添加よりも曲げ
、捩りなどの繰り返し塑性変形に対する破壊強度を格段
に向上させる効果がある。
従って、ＳｉとＡｌとを同時に添加することにより、Ｓ
ｉもしくはＡｌ単独の添加よりもそれぞれ低い添加量で
ＳｉもしくはＡｌ単独の添加と同等の曲り、捩りなどの
繰り返し塑性変形に対する破壊強度を得ることができる
ため、ＳｉもしくはＡｌ単独の添加よりも優れた加工性
を有するという効果もある。
ｉもしくはＡｌ単独の添加よりもそれぞれ低い添加量で
ＳｉもしくはＡｌ単独の添加と同等の曲り、捩りなどの
繰り返し塑性変形に対する破壊強度を得ることができる
ため、ＳｉもしくはＡｌ単独の添加よりも優れた加工性
を有するという効果もある。
ここで、ＳｉとＡｌとの同時添加により曲げ、捩りなど
の繰り返し塑性変形に対する破壊強度を向上させる効果
についてさらに検討した結果、ＳｌとＡｌの前記効果に
対する寄与率がＳｉ：Ａｌの比率で２：１であることと
、２α＋１β（但し、αはＳｉの含有重量係、βはＡｌ
の含有重量係）が２．５以下では前記効果が乏しく、２
５以上になると前記効果が著しく向上することにより、
２α＋１β≧２５（但し、αはＳｉの含有重量係、βは
Ａｌの含有重量％）と限定した。
の繰り返し塑性変形に対する破壊強度を向上させる効果
についてさらに検討した結果、ＳｌとＡｌの前記効果に
対する寄与率がＳｉ：Ａｌの比率で２：１であることと
、２α＋１β（但し、αはＳｉの含有重量係、βはＡｌ
の含有重量係）が２．５以下では前記効果が乏しく、２
５以上になると前記効果が著しく向上することにより、
２α＋１β≧２５（但し、αはＳｉの含有重量係、βは
Ａｌの含有重量％）と限定した。
また、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｓｎ、Ｐ。Ａ Ｓ ｓ Ｃｒ
＊ Ｔ １ ｔ Ｚ ｒ ｔ ＣＯｔ Ａ ｇ 、Ｃ
ｄ ｔＭｇよりなる群から選択される成分の１種を添加
する場合はｏ、５ｗｔ％以下、２種以上を添加する場合
は合計でｔｗｔ％以下と限定したのは、屈曲性、耐応力
腐食割れ性を損なうことなく加工性あるいは耐食性の改
善に寄与するからで、前記範囲を超えての添加は前記効
果を期待し得ないからである。
＊ Ｔ １ ｔ Ｚ ｒ ｔ ＣＯｔ Ａ ｇ 、Ｃ
ｄ ｔＭｇよりなる群から選択される成分の１種を添加
する場合はｏ、５ｗｔ％以下、２種以上を添加する場合
は合計でｔｗｔ％以下と限定したのは、屈曲性、耐応力
腐食割れ性を損なうことなく加工性あるいは耐食性の改
善に寄与するからで、前記範囲を超えての添加は前記効
果を期待し得ないからである。
上記したことを確認するため下記の試験を行なった。
まず、各種組成の合金を溶製した後、熱間圧延および冷
間圧延によって厚さ１ｍｍの板を製作し、しかる後に焼
鈍により軟質材にして、曲げの繰り返し塑性変形に対す
る破壊強度試験および耐応力腐食割れ試験の試験片とし
た。
間圧延によって厚さ１ｍｍの板を製作し、しかる後に焼
鈍により軟質材にして、曲げの繰り返し塑性変形に対す
る破壊強度試験および耐応力腐食割れ試験の試験片とし
た。
この曲げの繰り返し塑性変形に対する破壊強度試験に於
いては試験片の一端を固定して他端を左右交互に９０°
まで曲げて試験片が破壊するまでの曲げ回数により、
曲げの繰り返し塑性変形に対する破壊強度を評価した結
果と、耐応力腐食割れ試験に於いては各試験片を曲げに
よってそれぞれの耐力相当の応力を負荷し、濃アンモニ
ア水を入れたデシケータ中に第１表から試験片／１６４
、／Ｉ６５および４６のようにＳｉもしくはＡ７の単独
添加でも添加量を増す程曲げの繰り返し塑性変形に対す
る破壊強度を試験片／Ｉ６１の燐脱酸銅よりも向上させ
る効果があるが、試験片／１６７および／１６８のよう
にＳｉとＡｌとを同時に添加することによりＳｉもしく
はＡｌの単独添加の試験片／１６４、／１６５および廓
６よりも曲げの繰り返し塑性変形に対する破壊強さを格
段に向上させる効果があることが明らかである。
いては試験片の一端を固定して他端を左右交互に９０°
まで曲げて試験片が破壊するまでの曲げ回数により、
曲げの繰り返し塑性変形に対する破壊強度を評価した結
果と、耐応力腐食割れ試験に於いては各試験片を曲げに
よってそれぞれの耐力相当の応力を負荷し、濃アンモニ
ア水を入れたデシケータ中に第１表から試験片／１６４
、／Ｉ６５および４６のようにＳｉもしくはＡ７の単独
添加でも添加量を増す程曲げの繰り返し塑性変形に対す
る破壊強度を試験片／Ｉ６１の燐脱酸銅よりも向上させ
る効果があるが、試験片／１６７および／１６８のよう
にＳｉとＡｌとを同時に添加することによりＳｉもしく
はＡｌの単独添加の試験片／１６４、／１６５および廓
６よりも曲げの繰り返し塑性変形に対する破壊強さを格
段に向上させる効果があることが明らかである。
しかもこのＳｉとｌとを同時添加した試験片／Ｉ６７お
よび／Ｉ６８は他の元素を添加した試験片、詳しくはＺ
ｎを単独添加した試験片／Ｉ６２および／／６３、Ｚｎ
とＳｉとを同時添加した試験片／１６１０、ＭｎとＳｉ
とを同時添加した試験片／１６１１およびＳｎとＳｉと
を同時添加した試験片Ａｉ：１２よりも低い添加量で曲
げの繰り返し塑性変形に対する破壊強度が優れているこ
とが明らかである。
よび／Ｉ６８は他の元素を添加した試験片、詳しくはＺ
ｎを単独添加した試験片／Ｉ６２および／／６３、Ｚｎ
とＳｉとを同時添加した試験片／１６１０、ＭｎとＳｉ
とを同時添加した試験片／１６１１およびＳｎとＳｉと
を同時添加した試験片Ａｉ：１２よりも低い添加量で曲
げの繰り返し塑性変形に対する破壊強度が優れているこ
とが明らかである。
従って、ＳｉとＡｌとを同時に添加することにより、曲
げの繰り返し塑性変形に対する所望の破壊強度を得るの
に８１もしくはＡ７単独の添加よりもＳｌとＡ７とがそ
れぞれ低い添加量で良いため、ＳｉもしくはＡｌ単独の
添加よりも優れた加工性を有することは明らかである。
げの繰り返し塑性変形に対する所望の破壊強度を得るの
に８１もしくはＡ７単独の添加よりもＳｌとＡ７とがそ
れぞれ低い添加量で良いため、ＳｉもしくはＡｌ単独の
添加よりも優れた加工性を有することは明らかである。
また、第１表中のＳｉを単独添加した試験片／Ｉ６５と
試験片／１６５のＳｉ量と同程度の量のＡ７を単独添加
した試験片清４との曲げの繰り返し塑性変形に対する破
壊強度を比較すれば、ＳｌとＡｌの曲げの繰り返し塑性
変形に対する寄与率がＳｉ：Ａｌの比率で約２：１であ
ることが明らかである。
試験片／１６５のＳｉ量と同程度の量のＡ７を単独添加
した試験片清４との曲げの繰り返し塑性変形に対する破
壊強度を比較すれば、ＳｌとＡｌの曲げの繰り返し塑性
変形に対する寄与率がＳｉ：Ａｌの比率で約２：１であ
ることが明らかである。
さらに、第４表から明らかなように試験片扁２および／
１６３以外はアンモニア気相中で４８時間曝露するとい
う厳しい条件下でも応力腐食割れが発生しないことがわ
かる。
１６３以外はアンモニア気相中で４８時間曝露するとい
う厳しい条件下でも応力腐食割れが発生しないことがわ
かる。
次にＳｉとＡ６とを同時添加した組成の合金を溶製した
後、熱間圧延および冷間圧延によって１龍の板を製作し
、しかる後に焼鈍により軟質材にして、曲げの繰り返し
塑性変形に対する破壊強度試験および耐応力腐食割れ試
験の試験片とした。
後、熱間圧延および冷間圧延によって１龍の板を製作し
、しかる後に焼鈍により軟質材にして、曲げの繰り返し
塑性変形に対する破壊強度試験および耐応力腐食割れ試
験の試験片とした。
この曲げの繰り返し塑性変形に対する破壊強度試験およ
び耐応力腐食割れ試験に於いては前記の試験と同じ試験
および評価を行ない、この結果を第２表に示す。
び耐応力腐食割れ試験に於いては前記の試験と同じ試験
および評価を行ない、この結果を第２表に示す。
また、この曲げの繰り返し塑性変形に対する破壊強度試
験によって得られた第２表中の曲げの繰り返し塑性変形
に対する破壊強度（回）とＳｉとＡｌの曲げの繰り返し
塑性変形に対する破壊強度に対する寄与率がＳｉ：Ａｌ
の比率で約２：１であることから定めた２α＋１β（但
し、αはＳｉの含有重量係、βはＡ７の含有重量係）と
の関係を第１図に示す。
験によって得られた第２表中の曲げの繰り返し塑性変形
に対する破壊強度（回）とＳｉとＡｌの曲げの繰り返し
塑性変形に対する破壊強度に対する寄与率がＳｉ：Ａｌ
の比率で約２：１であることから定めた２α＋１β（但
し、αはＳｉの含有重量係、βはＡ７の含有重量係）と
の関係を第１図に示す。
但し第１図中２α十１β＝０の時の曲げの繰り返し塑性
変形に対する破壊強度（回）は第１表中の試験片／Ｉ６
１の燐脱酸銅の曲げの繰り返し塑性変形に対する破壊強
度（６０回）である。
変形に対する破壊強度（回）は第１表中の試験片／Ｉ６
１の燐脱酸銅の曲げの繰り返し塑性変形に対する破壊強
度（６０回）である。
第１図から明らかなように８１とＡ６とを同時添加する
ことにより得られる曲げの繰り返し塑性変形に対する破
壊強度は２α＋１βが２．５以下ではほとんど向上して
いす、２α＋１βが２５以上になると曲げの繰り返し塑
性変形に対する破壊強度が急激に向上していることがわ
かる。
ことにより得られる曲げの繰り返し塑性変形に対する破
壊強度は２α＋１βが２．５以下ではほとんど向上して
いす、２α＋１βが２５以上になると曲げの繰り返し塑
性変形に対する破壊強度が急激に向上していることがわ
かる。
また、第２表から明らかなように前記で限定した範囲の
本発明合金はアンモニア気相中で４８時間曝露するとい
う厳しい条件下でも応力腐食割れが発生していないこと
により、実用上応力腐食割れが問題にならないことがわ
かる。
本発明合金はアンモニア気相中で４８時間曝露するとい
う厳しい条件下でも応力腐食割れが発生していないこと
により、実用上応力腐食割れが問題にならないことがわ
かる。
次に、ＳｉとＡ［について、第２表の試験片扁１９と同
じ量添加した組成に、さらに、第３成分を所要量添加し
た組成の合金を溶製した後、熱間圧延および冷間圧延に
よって厚さ１ｍｍの板を製作し、しかる後に焼鈍により
軟質材にして、曲げの繰り返し塑性変形に対する破壊強
度試験および耐応力腐食割れ試験の試験片とした。
じ量添加した組成に、さらに、第３成分を所要量添加し
た組成の合金を溶製した後、熱間圧延および冷間圧延に
よって厚さ１ｍｍの板を製作し、しかる後に焼鈍により
軟質材にして、曲げの繰り返し塑性変形に対する破壊強
度試験および耐応力腐食割れ試験の試験片とした。
この曲げの繰返し塑性変形に対する破壊強度試験および
耐応力腐食割れ試験に於いては前記の試験と同じ試験お
よび評価を行ない、この結果を第ｉ表に示す。
耐応力腐食割れ試験に於いては前記の試験と同じ試験お
よび評価を行ない、この結果を第ｉ表に示す。
第３表から明らかなように、第３成分の添加量が、１種
の場合０．５ｗｔ％以下、２種以上の場合１ｗｔ％以下
であれば曲げの繰返し塑性変形に対する破壊強度はほと
んど第３成分を添加しない場合と変らないことが分る。
の場合０．５ｗｔ％以下、２種以上の場合１ｗｔ％以下
であれば曲げの繰返し塑性変形に対する破壊強度はほと
んど第３成分を添加しない場合と変らないことが分る。
また、耐応力腐食割れ性も同様である。
次に本発明合金をその実施例によって詳説する。
本発明合金により公知の方法で製作した呼び径１／２Ｂ
のフレキンプルチューブと呼び径１／２Ｂの既存のアド
ミラルチイ製フレキンプルチューブの合金組成を第４表
に示す。
のフレキンプルチューブと呼び径１／２Ｂの既存のアド
ミラルチイ製フレキンプルチューブの合金組成を第４表
に示す。
これらのフレキシブルチューブの一端を固定し内部に０
．２ ｋｇ／ｃｙｉｒ以上の空気圧を加えながら直径５
７龍の内棒のまわりにＵ字形になるまで巻きつける作業
を１０〜１２秒／回の速さで右巻き、左巻きを交互に行
ない、フレキシブルチューブの壁が破壊して空気が内部
から漏れるまでの曲げ回数により、曲げの繰り返し塑性
変形に対する破壊強度を評価した結果と、これらのフレ
キシブルチューブを垂直に立て、その上端を固定して下
端に１１．５ｋｇの荷重をかけた状態で内部に０．２
ｋｇ／ｃｒｉｌの空気圧を加えながら１回目を起点から
左側へ９０°捩って起点へもどし、２回目を起点から右
側へ９０°捩って起点へもどすことの繰り返しを一１０
〜１２秒／回の速さで行ない、フレキンプルチューブの
壁が破壊して空気が内部から漏れるまでの捩り回数によ
り、捩りの繰り返し塑性変形に対する破壊強度を評価し
た結果と、これらのフレキシブルチューブをＵ字形（曲
率半径：５７ｍｍ）に曲げて脱脂、乾燥したのち、内部
に０．２ｋｇ／ｉの空気圧をかけて１／２に稀釈したア
ンモニア水を入れた密閉容器中の気相部分に１８時間曝
露して、割れが発生しないフレキシブルチューブを○、
割れが発生したフレキシブルチューブを×として耐応力
腐食割れ性を評価した結果とを第５表に示す。
．２ ｋｇ／ｃｙｉｒ以上の空気圧を加えながら直径５
７龍の内棒のまわりにＵ字形になるまで巻きつける作業
を１０〜１２秒／回の速さで右巻き、左巻きを交互に行
ない、フレキシブルチューブの壁が破壊して空気が内部
から漏れるまでの曲げ回数により、曲げの繰り返し塑性
変形に対する破壊強度を評価した結果と、これらのフレ
キシブルチューブを垂直に立て、その上端を固定して下
端に１１．５ｋｇの荷重をかけた状態で内部に０．２
ｋｇ／ｃｒｉｌの空気圧を加えながら１回目を起点から
左側へ９０°捩って起点へもどし、２回目を起点から右
側へ９０°捩って起点へもどすことの繰り返しを一１０
〜１２秒／回の速さで行ない、フレキンプルチューブの
壁が破壊して空気が内部から漏れるまでの捩り回数によ
り、捩りの繰り返し塑性変形に対する破壊強度を評価し
た結果と、これらのフレキシブルチューブをＵ字形（曲
率半径：５７ｍｍ）に曲げて脱脂、乾燥したのち、内部
に０．２ｋｇ／ｉの空気圧をかけて１／２に稀釈したア
ンモニア水を入れた密閉容器中の気相部分に１８時間曝
露して、割れが発生しないフレキシブルチューブを○、
割れが発生したフレキシブルチューブを×として耐応力
腐食割れ性を評価した結果とを第５表に示す。
また、第５表には金属フレキガスコネクター協議会にお
ける合格基準も併せて示す。
ける合格基準も併せて示す。
第５表より本発明合金製フレキシブルチューブ（試料／
１６．Ｉと腐■）は金属フレキガスコネクター協議会に
おける曲げおよび捩りの繰り返し塑性変形に対する破壊
強度と耐応力腐食割れ性の合格基準を遥かに上回ってい
るばかりでなく、既在のアドミラルテイ製フレキ′／プ
ルチューブ（試料Ａ ｌｌ ）よりも前記特性が遥かに
優れていることが明らかである。
１６．Ｉと腐■）は金属フレキガスコネクター協議会に
おける曲げおよび捩りの繰り返し塑性変形に対する破壊
強度と耐応力腐食割れ性の合格基準を遥かに上回ってい
るばかりでなく、既在のアドミラルテイ製フレキ′／プ
ルチューブ（試料Ａ ｌｌ ）よりも前記特性が遥かに
優れていることが明らかである。
以上のように本発明合金は屈曲性（曲げ、捩りなどの繰
り返し塑性変形に対する破壊強度）、耐応力腐食割れ性
および加工性に優れた特性を有しているので、この特性
が要求されるフレキンプルチューブ等に好適であり、産
業上極めて有用性の高いものである。
り返し塑性変形に対する破壊強度）、耐応力腐食割れ性
および加工性に優れた特性を有しているので、この特性
が要求されるフレキンプルチューブ等に好適であり、産
業上極めて有用性の高いものである。
第１図はＳｉとＡ７とを同時添加することにより得られ
る曲げの繰り返し塑性変形に対する破壊強度（回）と２
α＋１β（但し、αはＳｉの含有重置％、βはＡｌの含
有重量係）との関係を示すグラフである。
る曲げの繰り返し塑性変形に対する破壊強度（回）と２
α＋１β（但し、αはＳｉの含有重置％、βはＡｌの含
有重量係）との関係を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｉ Ｓｉ０．５〜３．０ｗｔ％、Ａ ＩＩ Ｏ，５〜
３．０ｗ ｔ％、残部Ｃｕおよび不純物からなり、且つ
ＳｉとＡｌの含有量が２α＋１β≧２５（但し、αはＳ
ｉの含有重量係、βはＡｌの含有重量％）であることを
特徴とする屈曲性、耐応力腐食割れ性および加工性に優
れたフレキンプルチューブ用銅合金。 ２ Ｓｉ０．５〜３．０ｗｔ％、ＡｌＯ，５〜３．０
ｗｔ係を必須成分として含む他、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｚｎ。 Ｓｎ、Ｐ、Ａｓ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｃｏ、Ａｇ。 Ｃｄ、Ｍｇよりなる群から選択される成分の１種を０．
５ｗｔ％以下または２種以上を合計１ｗｔ％以下含み、
残部Ｃｕおよび不純物からなり、且つＳｌとＡｌの含有
量が２α＋１β≧２．５． （但し、αはＳｉの含有重
量係、βはＡｌの含有重量％）であることを特徴とする
屈曲性、耐応力腐食割れ性および加工性に優れたフレキ
ンプルチューブ用銅合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51143771A JPS5911650B2 (ja) | 1976-11-29 | 1976-11-29 | 屈曲性、耐応力腐食割れ性および加工性に優れたフレキシブルチュ−ブ用銅合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51143771A JPS5911650B2 (ja) | 1976-11-29 | 1976-11-29 | 屈曲性、耐応力腐食割れ性および加工性に優れたフレキシブルチュ−ブ用銅合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5367618A JPS5367618A (en) | 1978-06-16 |
| JPS5911650B2 true JPS5911650B2 (ja) | 1984-03-16 |
Family
ID=15346633
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP51143771A Expired JPS5911650B2 (ja) | 1976-11-29 | 1976-11-29 | 屈曲性、耐応力腐食割れ性および加工性に優れたフレキシブルチュ−ブ用銅合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5911650B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59185752A (ja) * | 1983-04-05 | 1984-10-22 | Mitsui Mining & Smelting Co Ltd | 耐応力腐蝕割れに優れた銅合金 |
| JPS60177150A (ja) * | 1984-02-23 | 1985-09-11 | Tanaka Kikinzoku Kogyo Kk | 装飾用黄金色系銅合金 |
| JPS60177141A (ja) * | 1984-02-23 | 1985-09-11 | Tanaka Kikinzoku Kogyo Kk | 装飾用黄金色系銅合金 |
| US4914345A (en) * | 1988-03-04 | 1990-04-03 | General Electric Company | Corrosion resistant base for electric lamps |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4923455A (ja) * | 1972-06-26 | 1974-03-01 | ||
| JPH103048A (ja) * | 1996-06-14 | 1998-01-06 | Ricoh Co Ltd | 多色画像形成装置の光走査装置 |
-
1976
- 1976-11-29 JP JP51143771A patent/JPS5911650B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5367618A (en) | 1978-06-16 |
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