JPS59187601A - パンテイストツキングまたはストツキング - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は透明性および耐久性にすぐれたパンティストッ
キングまたはストッキング（以下、両者を総称してスト
ッキングという。）套曇緋辱畢参啼÷禰に関するもので
ある。

従来、ストッキングを構成する熱可塑性合成繊維として
、ナイロン６、ナイロン６６、ポリテトラメチレンチレ
フタレ−トナどのいわゆる非弾性熱可塑性合成繊維のト
ルクタイプ又はウーリータイプの仮撚加工糸が用いられ
ている。

ストッキングの必要特性とト２で、透明性、綱面の美し
さおよび耐久性は非常に重要な特性である。

従来、透明性を向上させる方策として、フィラメント数
を少なくすることおよび全繊度を小さくすることを中心
として検討がなされてきたが、着用時の耐久性について
考慮すると、従来のストッキングにおいては、フィラメ
ント数を少なくすることおよび全繊度を小さくすること
について、自ずと限界があった。即ち、透明性と耐久性
とは相反するものであった。

本発明者らは、以上のような情勢を踏まえた上で、スト
ッキングの耐久性という面では、強力が７０２／ｙ未満
になると、着脱時あるいは長時間の連続使用中に損傷を
生じるので、ストッキング用編成糸の強力を少なくとも
７０グ／ｙ以上にすることが必須の要件であり、また、
透明性という面・ではトータルデニールが３〜１２デニ
ールであることが必須の要件でおることを見い出した。

そのため、高強力ポリアミド繊維の仮撚加工糸を開発し
、該糸をストッキング用編成糸として用いることによっ
て、透明性と耐久性を兼ね備えたストッキングを得た。

即ち本発明の重要な特徴の一つは該ストッキングを構成
する編成す÷糸に前記高強力ポリアミド繊維の仮撚加工
糸を用いることである。

上であるポリアミド合成繊維であって、全繊度が３〜１
２デニール、フィラメント数が１〜８本であり、且つ、
糸強力が７　ｏ　ｔ　７７以上である仮撚加工糸を主た
る編成糸として編成されていることを特徴とするパンテ
ィストッキングまたはストッキングである。

以下、本発明の詳細な説明する。

本発明で意図する繊維の原料たるポリアミドは２０℃、
９６％の濃硫酸溶液中で重合体濃度１０ｗｖ／ｄで測定
した相対粘度が少なくとも３．５以上、好ましくは、４
．０以上のものでたとえば、ポリ力グロラクタム、ポリ
へキサメチレンアジノ（ミド、ポリへキサメチレンセノ
くクアミド、これらのポリアミドのコポリマーおよび１
，４−シクロヘキサンビス（メチルアミン）と線状脂肪
族ジカルボン酸の縮合生成物を単材としたポリアミド類
等がある。このよう外ポリアミドには必要に応じて艶消
し剤、顔料、光安定剤、熱安定剤、酸化防止剤、帯電防
止剤、染色性向上剤或は接着性向上剤等を配合すること
ができ、配合の如何によって本発明の特性に重大な悪影
響を与えるもの以外は、全て利用できる。

本発明のストッキングに用いる編成糸の製造方法につい
て更に詳細に述べる。本発明のストッキングの少なくと
もレッグ部は、相対粘度が３．５以上であるポリアミド
系合成繊維で構成されるが、該ポリアミド系合成繊維は
、単繊維の切断強度≧１１、Ｏｆ／ｄ　　（２）で、タ
フネス〔切断強度（ｒ／ｄ）×（切断伸度（（イ）−°
〕≧４６．０　　（３）、小角Ｘ線回折による繊維長周
期≧１００λ以上　（４）、複屈折率Δｎ≧５　Ｘ　１
０　”　（５）、単繊維デニール≦１０（６）であり、
繊維断面における複屈折率が式 ６式％（１） 但し、ΔｎＡ：ｒ／Ｒ＝０．９の位置における繊維の複
屈折率 ΔｎＢ：ｒ／Ｒ＝Ｏ，Ｏの位置における繊維の５− 複屈折率 Ｒ：繊維断面の半径 ｒ：繊維断面の中心軸からの距離 を満足して得られるものであり、更に詳しくは次のよう
である。相対粘度ＲＶ≧３．５のポリアミドを下記式を
満足する条件で紡糸し、更に延伸熱処理することによ如
（１）式を満足し、タフネス〔切断強度×（切断伸度（
９６）　ｌ音〕が４６．０以上であシ、且つＲＶ≧３．
５であって、高強度、高結節強度を有する、従来のポリ
アミド繊維には無かりた全く新規な構造特性を有するポ
リアミド繊維を製造する。

Ｑ／Ｄ３≦　９８２ｒ／５ｅｃ−ｃＪ（７）Ｄ２　Ｖｗ
／Ｑ　≦　１２．８ｄ／ｆ　　（８）Ｔ２ｏ　　≧　１
００℃　　　　　　（９）未延伸糸のΔｎ≦０．０１７
°　　（ト）但し　Ｑ：ノズル単孔あたシの吐出量ＣＰ
／ｓｅｅ　）Ｄ°ノズル孔直径Ｃ，Δ〕 ｖｗ：紡糸引取速度Ｃ−／ｓ　ｅ　ｃ　）Ｔｏｏ　’ノ
ズル面より糸条吐出方向２０簡の位置にある糸条から５
−離れた ６− 位置の紡出糸条の雰囲気温度〔℃〕 未延伸糸の△ｎ：３０℃、８０％ＲＨ，２４時間放置後
の測定値 ここでいう新規な構造特性とは、従来技術では高強度化
には無理とされていた、超高ＲＶポリマーを用いて、従
来のポリアミド繊維には見られなかった繊維断面円屈折
率分布を有し、特に小角Ｘ線散乱による繊維長周期が通
常のポリアミド繊維に比し、長くなった微細構造を有し
ていることにより特徴づけられるものである。特にこの
ような構造特性は主としてポリカプロアミド又は、ポリ
ヘキサメチレンアジパミドからなるポリアミドを用いた
場合に顕著に発揮される。中でもポリカプロアミドを７
５重量係以上含有するポリアミドは最適である。尚ポリ
アミドの相対粘度ＲＶが３．５未満の伸長粘度レベルで
このような繊維断面円屈折率分布をつくることは困難で
あり、目的達成の為にはＲＶが３．５以上、より好まし
くは、４．０以上のものを使用しなければならない。更
に、小角Ｘ線散乱による繊維長周期が１００１以上の場
合、高強度特性が改良される。又単繊維デーールレベル
は６０ｄ以下である方が、（１）式を満足する構造が発
現されやすく結節強度も高い。又未延伸糸の複屈折率△
ｎが、全延伸倍率に与える影響は非常に太きく　４．５
０倍以上の全延伸倍率を確保するには、未延伸糸の△ｎ
を０．０１７以「に設定することが好ましい（ただし未
延伸糸△ｎは３０Ｃ，８０％ＲＨ・２４ｈｒ経時後の測
定値である）３本発明に係る特異な微細構造を有するポ
リアミド繊維は、従来技術ではかなり実現困難であった
、切断強度１１．（Ｈ’／ｄ以上結節強度８　、０　ｒ
／ｄ以上という強度特性を満足するものであり、この様
な切断強度向上効果は、相対粘度を高くし平均分子量を
高くしたポリマーを引き伸ばすことにより、通常の分子
量のものに比べてタイ分子の数が増加する確率を高くし
た為と考えられる。結節強度の改善効果は、繊維断面内
の複屈折率の分布が、外層の方が内層に比し、複屈折率
が高くなる傾向を有しているため、繊維に“こし″が付
与されたためと考えられる。本発明、に係るポリアミド
繊維の高タフネス、即ち１切断ｍ’）’＋度×〔切断伸
度〕）−身が大きいことは、分子量を高くすることによ
って、無理な延伸による低伸度化を起こさせず高強度が
達成できることにもとづいている。即ち本発明のポリア
ミド繊維を製造するに当っては第１に Ｑ／Ｄ３≦９８２９７ｓｅｃ−一（’？）なる要件を満
たす紡糸条件を設定することが不可欠であり、この条件
を欠く場合は紡糸時におけるノズルオリフィス出口での
ポリマー吐出挙動が不安定となり、紡糸糸切れ或いは延
伸糸切れが多発し、たとえ延伸できても高強度糸を得る
ことができない。第２に、 Ｄ２Ｖｗ／Ｑ≦１２　、８ｃｌ／ｆ　　　　　　　　（
１？）なる要件も不可欠の紡糸条件であり、この要件を
欠くと、紡糸張力が高くなり、紡出糸の走行が不安定に
なり、糸切れが多発する。又たとえ糸が切れなくとも延
伸熱処理段階における延伸倍率が低下し、十分に高強度
を発現させることができない。

これは紡糸張力が高くなることにより、紡出糸条の細化
挙動が不安定になること、および未延伸糸９− の複屈折率△ｎが高くなることに起因すると考えられる
。第３にＴ２０≧１００℃（９）なる要件を満たさない
紡糸条件でにｉＲＶ≧３．５という高伸長粘度ポリマー
を紡糸するため未延伸糸の△ｎが非常に高くなりやすく
、前記Ｏｒ）式に示したように未延伸糸のΔ１１を０　
、０１７以下に抑えないと十分に高い延伸倍率を確保す
ることが困難になり、高強度の繊維を得ることができな
い３、上記条件の中でも特に好ましいのは下記（７′）
〜（１０’）式の要件を満たす範囲で溶融紡糸すること
である。

Ｑ／Ｉ）３　　　≦５００　？　／　５ｅｃ−ｃ、ｒＡ
　　　　　　　　（７’）１）２Ｖ　ｗ／Ｑ≦５　、Ｏ
ｃＡ／　ｆ／　　　　　　　（８′）Ｔ３Ｆ１０　　２
１００℃　　　　　　　（９’）’ｒａｏｏ　　’ノズ
ル面より糸条吐出方向３００　ｍｍの位置にある糸条よ
り５鰭離れた位置の紡出糸条の雰囲気温顔〔℃〕 未延伸糸△ｎ　≦０．０１３　　　　　（１０’）これ
らの紡糸条件を設定す扛ば特にＲＶ＜４．５０のポリマ
ーの紡糸延伸を安定化させる効果が顕著に発揮される。

本発明を実施するにあたっては、ｉｏ−− 相対粘度が４．０以上のポリアミドを用いることが好ま
しい。なぜなら前記優れた強度を有するポリアミド繊維
は繊維断面内の複屈折率の分布が文〈１のがよく、その
ためにはポリマーの相対粘度を高くする方が好ましいか
らである。高速紡糸により、繊維断面内に複屈折率の分
布を大きくした場合、複屈折率△ｎが５０Ｘ１０−３以
上であるような高△ｎを達成することが不可能であり、
切断強度が小さくなる。又、低粘度の高速紡出糸を延伸
した場合、式：切断強度≧１１　、０　Ｐ／ｄに示す様
な所謂”力″の高い糸質が実現できない。また、ノズル
面より糸条吐出方向３００咽の位置の糸条より５１１１
ＷＩ離れた位置の雰囲気温度を高めることは、特に高Ｒ
Ｖ即ちＲＶ≧４．０のポリマーの△ｎを低下させるため
に有効であり、該温度は１００℃以上にすることが望ま
れる。又ノズル孔直径を０．４ｔａｎｆ３以下にすると
（７）式、（８）式から明らかなように生産性を高める
ことができる。又本発明で使用する繊維の製造における
未延伸糸の延伸は１．１０倍以下の予備伸長を与えた後
、ホットローラーあるいは室温ローラーによって第１段
延伸を行ない、あるいは２００℃′以上の高温加圧蒸気
による第１段延伸を行った後、第２段延伸では、１００
〜２００℃で熱処理を行なうのがよい。いずれの第１段
延伸手法を採用するにしても、全延伸倍率の５０％以上
の延伸を、第１段延伸で行うことが、延伸挙動を安定化
させるためには、必要であり、また全延伸倍率は高い方
が好ましく、通常は４．５倍以上特に好寸しくは５．０
以上にすることが望ましい。葦た第１段延伸における延
伸温度はローラー延伸の場合、１００℃以下にせねばな
らない。１００℃を越えると、ローラーヒで糸条が不安
定になり、全延伸倍率が低下する。

また第１段延伸に高温加圧蒸気を適用する場合糸条と蒸
気噴出孔との距離を５０ｍ以内、好ましくは２０ｇ以内
とし、蒸気噴出孔における蒸気温度を２００℃以上６０
０℃以下にする必要がある。２００℃以下であると延伸
速度を十分に上げることができず、延伸点の固定ができ
ない。又６００℃以上となると糸条の溶断が起りやすく
なり、不安定になる。糸条と蒸気噴出孔との距離が５０
ｍｍ以上離れると延伸点での糸条の温度が著しく低下し
、非常識な低速で糸条を走行させない限り、延伸点の固
定が困難である。優れた強度を有するポリアミド繊維を
製造するには、延伸熱処理工程における糸条接触部をで
きるだけ少なくすることが好捷しく、たとえば第２段延
伸熱処理工程においては、非接触タイプのヒーターが有
効である。また繊維内にボイドあるいは欠陥を発生せし
めることなく高延伸倍率の延伸を行なう方法として、３
段延伸或いは４段延伸が有効である。３段延伸において
は、第２段と第３段の延伸条件がポイントであシ、通常
のホットローラー、ビン、或いはホットプレートによる
第２段、第３段の延伸を行なう場合、実質的に第２段よ
りも第３段熱処理温度を高くすることが必要であり、第
２段延伸を１００〜２００℃、第３段延伸を１６０〜２
２０’Ｃの範囲から夫′夫選択するのが最も好ましい。

また第２段目に高温加圧噴出蒸気による延伸を行なう方
法も有効である。４段延伸においては、ホットローラ、
ピン、あるいはホットプレートによる第２段延伸が完了
１３− しだ後、高温高圧噴出蒸気による第３段延伸を行カい、
しかる後に高温熱処理を行なう４段延伸手法が特に有効
である。本発明に用いられる繊維は、以上の如き、条件
下で製造され、その特徴とするところは、高強度、高結
節強度、高タフネスであることである。このような繊維
の物性上の優位性は該繊維の微細構造と密接に関連して
おり、従来公知の製造法では実現しえない特別な微細構
造により発揮される。

以上により得られた高強力ポリアミド繊維は、通常の仮
撚条件で仮撚加工を行ない、通常のストッキング用編成
糸の製造条件と同様の条件を選ぶことができる。

以上、本発明のストッキングの編成糸である高強力ポリ
アミド繊維糸について詳述したが、本発明において、更
に重要な要件の一つは、ストッキングの編成糸の全繊度
が３〜１２デニールであって、かつ、フィラメント本数
が１〜８本であシ、糸強力が７０９７Ｙ以上である仮撚
加工糸であることである。構成フィラメント本数が１〜
３本の場１４− 合は、トルクタイプとなり、まだ、４〜８本の場合はウ
ーリータイプとなる。構成フィラメント数が１〜３本の
場合、スナール数は５０〜１０００個／〃１が好ましい
。前記した編成糸により、ストッキングを編成するが、
編成方法は、丸編であってもフルファッション編であっ
てもよい。また、本発明のストッキングは少なくともレ
ッグ部は前記１〜だ高強力ポリアミド繊維よりなる編成
糸で編成されるが、その他の部分、即ち、パンツ部、ア
ンクル部、ヒール部、ソール部、トウ部は前記した編成
糸のみで編成されてもよいし、部分により、他の糸で編
成してもよい。また、該編成糸と、他の繊維糸との交編
であってもよい。

以下、実施例により本発明の構成および作用効果を説明
するが、本発明はもとよυ下記実施例により制約を受け
るものではない。尚、実施例中、「部」及び「％」は特
記しない限り「重量部」および１Ｍ量チ」を示す。

実施例１゜ 相対粘度４．５のポリカプロアミドを原料とし、第１表
に示す条件で紡糸を行ない、同表に示す複屈折率△ｎ（
３０℃、８０％ＲＨで２４時間経過後測定）　１０．１
及び相対粘度ＲＶ　４．３の未延伸糸を得た。

実施例２゜ 相対粘度３．８のポリカプロアミドを原料とし、第１表
に示す条件で紡糸を行ない、同表に示す複屈折率△ｎ（
実施例１．と同条件で測定）６．７及び相対粘度ＲＶ３
．８の未延伸糸を得た。

実施例３゜ 相対粘度３．８のポリカプロアミドを原料とし、第１表
に示す条件で紡糸を行ない、同表に示す複屈折率△ｎ（
実施例１．と同条件で測定）６．８及び相対粘度ＲＶ３
．８の未延伸糸を得た。

実施例１．〜３．において、ノズル下の加熱帯はノズル
と冷却帯の間に配置し、また紡糸に当っては、未延伸糸
引取り前に適量の紡糸油剤を糸条表面に付着させた。

得られた各未延伸糸を第２表に示す条件で延伸し、第３
表に示す糸質の延伸糸を得た。

第　　　１　　表 １７− 第　　　２　　　表 第　　　３　　　表 次いで、実施例１〜３の延伸糸を次に示す仮撚条件でそ
れぞれ仮撚加工した。

仮撚体：ポリウレタン製フリクションディスク仮撚温度
：１８０°Ｃ 仮撚速度ニア００ｍ／分 得られた仮撚加工糸の物性を第４表に示す。

第　　　４　　　表 第４表に示す実施例１〜３の仮撚加工糸を３２ゲ一ジ編
機によってストッキングを編成し、着用テストを行なっ
た。

なお、比較例として、相対粘度ＲＶが２６５のナイロン
６Ｒ維糸を使用して編成した２種のストッキングも同時
に着用テストを行なって、耐着用日数および破れ発生率
について考察しンヘー。その結果を第５表に示す。

９８− １９− 第５表 第５表から明らかなように、本発明のストッキングであ
る実施例１〜３は、銘柄が細デニールであるにもかかわ
らず、耐着用日数が長く、破れ発生率も少なく、充分な
耐着用性を示し、しかも、着用した時の透明性は比較例
に対して圧倒的にすぐれていた。

なお、本発ＢＡを構成する繊維の構造の特定や物性の測
定に用いられる主なパラメータの測定法を次に示す。

く相対粘度の測定法〉 ９６．３±０．１重量％試薬特級濃硫酸中に重合体濃度
が１０ダ／−になるように試料を溶解させてサ２１− ＺＬＩ− ンブル溶液を調整し、２０°０−１＝０．０５°ＣＯ温
度で氷落下秒数６〜７秒のオストヮルド粘度計を用い、
溶液相対粘度を測定する。測定に際し、同一の粘度計を
用い、サンプル溶液を調整した時と同じ硫酸２０＋１１
７の落下時間Ｔｏ（秒）と、サンプル溶液２０１の落下
時間ＴＩ（秒）の比より、相対粘度ＲＶ　＝ｉ下記の式
を用いて算出する。

ＲＶ−Ｔｉ／ｊｏＱυ 〈複屈折率（△ｎ）の測定法） ニコン偏光顕微＠ＰＯＨ型ライッ社ベレックコンペンセ
ーターを用い、光源としてはスペクトル光源用起動装置
（東芝５ＬＳ−３−Ｂ型）を用いた（Ｎａ光源）。５〜
６蝉長の繊維軸に対し４５°Ｃの角度に切断した試料を
、切断面を上にして、スライドグラス上に載せる。試料
スライドグラスを回転載物台にのせ、試料が偏光子に対
して４５度になる様、回転載物台を回転させて調節し、
アナライザーを挿入し暗視界とした後、コンペンセータ
ーを３０にして縞数を数える（ｎ個）。コンペンセータ
ーを右ネジ方向にまわしで試料が最初２２− に一番暗くなる点のコンペンセーターのｉ［ａ　。

コンペンセーターを左ネジ方向にまわして試料が最初に
一番暗くなる点のコンペンセーターの目盛１〕を測定し
７た後（いずれも１／１０目盛捷で読む）、コンペンセ
ーターを３０にもどしてアナライザーをはずし、試料の
直径ｄを測定し、下記の式にもとすき複屈折率（△ｎ）
を算出する（測定数２０個の平均値）。

△ｎ−Ｔ／ｄ　（Ｔ−ｎλｏ＋ε）　　　　　　　％＜
　ｔｉ維断面内の６０分布の測定法〉透過定量型干渉顕
微鏡を使用して得られる中心屈折率（Ｎ上、Ｏ，Ｎｌ、
０）及び外層屈折￥（Ｎ上。

０．９．Ｎｌ、０．９）の値によって、本発明に用いら
れる繊維の特異な分子配向が明らかとなり、本発明に用
いられる繊維の優れた強度との関連を示すことができる
。透過定量型干渉顕微鏡（例えば東独カールツアイスイ
エナ社製干渉顕微騨、インターフアコ）を使用して得ら
れる干渉縞法によって、繊維の側面から観察した平均屈
折率の分布を測定することができる。この方法は円形断
面を有する繊維に適用することができる。繊維の屈折率
は、繊維軸の平行方向に振動している偏光に対する屈折
率（Ｎｌ）と繊維軸の垂直方向に振動している偏光に対
する屈折率（Ｎ上）にＪ：って特徴づけられる。

ここに説明する測定は全て光源としてキセノンランプを
用い、偏光下、干渉フィルター波長５４４ｍμの緑色光
線を使用して得られる屈折率（Ｎ　／およびＮ上）を用
いて実施される。以下Ｎｙの測定及びＮｌより求められ
るＮｌ、０とＮｌ、０．９について詳細に説明するが、
Ｎ上（Ｎ上、０およびＮ上、　０．９）についても同様
に測定できる。試験される繊維は光学的にフラットなス
ラ・イドグラス及びカバーグラスを使用し、０．２〜１
波長の範囲内の干渉縞のずれを与える屈折率（ＮＥ）？
ｆｌ−もつ繊維に対して不活性の封入剤中に浸漬する。

封入剤の屈折率（ＮＥ）は緑色光線（波長λ−５４４ｍ
μ）を光源としてアツベの屈折計を用いて測定した２０
°Ｃにおける値である。この封入剤はたとえば流動パラ
フィンとａ−ブロムナフタリンの混合液Ｊ：９１．４８
〜１．６５の屈折率を有するものが調整できる。この封
入剤中に１本の繊維を浸漬する。

した如く繊維の封入剤の屈折率をＮＥ、＠［ｉのＳ′−
８′　間の平均屈折率をＮｌ、Ｓ’−８’間の厚みをｔ
、使用光線の波長をλ、バックグランドの平行干渉縞の
間隔（１λに相当）をＤｎＳ繊維による干渉縞のずれを
ｄｎとすると、光路差りばで表わされる。試料の屈折２
ｉ１　ｋ　Ｎ　ｓどすると、封入液の屈折率Ｎ１および
Ｎ２は、Ｎ５（ＮＩＮｓ）Ｎ２ ０２種のもの全周いて第１図に示すような干渉縞のパタ
ーンを評価する。

Ｉ Ｌ］−１丁λ−（Ｎｌ−Ｎｌ）ｔ ２５− 従ってＱ３式にもとづいて繊維の中心から外周までの各
位置での光路差から、各位置の繊維の平均屈折率（Ｎｌ
）の分布を求めることができる。厚みｔは得られる繊維
が円型断面と仮定して計算によって求めることができる
。しかしながら製造条件の変動や製造後のアクシデント
によって、円形断面になっていない場合も考えられる。

このような不都合を除くため、測定する個所は繊維軸を
対称軸として干渉縞のずれが左右対称になっている部分
を使用することが適当である。測定は繊維の半径をＲと
する０〜０．９Ｒの間を０．１Ｒの間隔で行ない、各位
置の平均の屈折率を求めることができる。同様にしてＮ
上の分布も求められるので複屈折率分布は △ｎ　（ｒ　／Ｒ）　−Ｎｌ　、　ｒ　／Ｒ−Ｎ上、ｒ
／Ｒα→よシ求められる。Δｎ（ｒ／Ｒ）　　は少なく
とも３本２６− のフィラメント・、好適には５〜１０本のフィラメント
について測定したものを平均して得られる。

〈繊維の強伸度特性の測定法〉 東洋ボールドウィン製テンシロンを用い、試料長（ゲー
ジ長）１００鯛、伸長速度−１００チ／分記録速度５０
０闘／分、初荷重１／３０　ｇ／ｄの条件で単繊維のＳ
−８曲線を測定し切断強度（ｇ／ｄ　）　。

切断伸度（％）、ヤング率（ｇ／ｄ）ｅ算出した。ヤン
グ率は、Ｓ−Ｓ曲線の原点付近の最大勾配よシ算出した
。各特性値の算出に関し、少なくとも５本のフィラメン
ト、好適には１０〜２０本のフィラメントについての測
定したものを平均して得られる。

〈繊細の結節強度の測定法〉 東洋ボールドウィン製テンシロンを用い、試料長５０問
ループの単繊維からなる試料をテンシロン上下チャック
にはさまれたフックに取り付け、ゲージ長５０動、伸長
速度−１００％／分、記録速度５００ｍ＋／分でＳ−８
曲線を測定し、結節切断強度（ｇ／ｄ）、結節切断伸度
（％）ｆ：算出した。少なくとも５本のフィラメント、
好適に囁０〜２０本のフィラメントについて測定したも
のを平均して得られる。

〈小角Ｘ線回折による繊維長周期の測定法〉小角Ｘ線散
乱パターンの測定は、例えば理学電機社製Ｘ線発生装置
（ＲＵ−３Ｈ型）を用いて行なう。測定には管電圧４５
ＫＶ、管電流７０ｍＡ。

銅対陰極、ニッケルフィルターで単色化したＣｕＫα（
λｘ＝１．５４１８λ）を使用する。サンプルホルダー
に繊維試料を単糸どうしが互いに平行になるように取り
付ける。試料の厚さは０．５〜１．０簡位になるように
するのが適当である。この平行に配列した繊維の繊維軸
に垂直にＸ線を入射させ理学電機社製プロボーシ璽ナル
・カウンター・プローブ（Ｐｒｏｐｏｒｔｉｏｎａｌ　
Ｃｏｕｎｔｅｒｐｒｏｂｅ　：　８　Ｐ　Ｃ−２０）Ｐ
を試料Ｗと３００鋼の位置に装着したデイフラ位置ある
いはショルダー位置よシ長周期小角散乱角度２αを読み
とり、６４式に従い、繊維長周期ｄを算出する（第２図
（Ａ）　、　０３）参照）。

λＸ ｄ−□　　　　　　　　　α→ ２８１ｎα λｘ−１，５４１８Ａ

【図面の簡単な説明】

第１図（Ａｌは本発明を構成する繊維を干渉顕微鏡で横
方向から観察したときに見られる干渉縞を示す模式図、
同（Ｂ）は繊維断面の模式図、第２回内は小角Ｘ線回折
測定における試料及びフィルム面の配置を示す模式図、
同（ロ）は本発明によって得られる繊維の小角Ｘ線回折
パターンを示す模式図である。 特許出願人　東洋紡績株式会社 ２９− 第２１！Ｉ （印

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）ハンチイストッキングまたはストッキングの少な
   くともレッグ部が相対粘度が３．５以上であるポリアミ
   ド系合成繊維であって、全繊度が３〜１２デニール、フ
   ィラメント数が１〜８本であシ、且つ、糸強力が７　（
   ｌ　ｆ！　／　７以上でおる仮撚加工糸を主たる編成糸
   として編成されていることを特徴とするパンティストッ
   キングまたはストッキング。
2. （２）ポリアミド系合成繊維が単繊維の切断強度が１１
   ．０ｙ／ｄ以上で、切断強度（ｒ／ｄ）Ｘ（切断伸度（
   ％）１＋−２４６，０、小角Ｘ線回折による繊維長周期
   が１０ＯＡ以」二、複屈折率△ｎが５０Ｘ１０匂以上、
   単繊維デニールが１０デニール以下であり、繊維断面内
   における複屈折率が式： ％式％（１） 但し　△ｎＡ　：ｒ／Ｒ，＝０．９の位置における繊維
   の複屈折率 △ｎＢ　：　ｒ／Ｒ＝　０．０の位置における繊維の複
   屈折率 Ｒ：繊維断面の半径 ｒ：繊維断面の中心軸からの距離 を満足するものである特許請求の範囲第１項に記載した
   パンティストッキングまたはストッキング。