JPS59190331A - プレス成形性に優れた極低炭素，極低窒素の連続鋳造製ほうろう用鋼板の製造方法 - Google Patents
プレス成形性に優れた極低炭素，極低窒素の連続鋳造製ほうろう用鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPS59190331A JPS59190331A JP6291783A JP6291783A JPS59190331A JP S59190331 A JPS59190331 A JP S59190331A JP 6291783 A JP6291783 A JP 6291783A JP 6291783 A JP6291783 A JP 6291783A JP S59190331 A JPS59190331 A JP S59190331A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel plate
- rolled
- extralow
- cold
- enamel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、プレス成形性に優れた極低炭素、極低窒素の
連続鋳造製はうろう用鋼板に関するものである。
連続鋳造製はうろう用鋼板に関するものである。
従来、はうろう用鋼板としてはキャップド鋼又はリムド
鋼をインゴット鋳造し、熱間圧延および冷間圧延後、オ
ーブンコイル焼鈍法によシ脱炭した鋼板が汎く使用され
ていた。キャップド鋼等が使用される理由は、鋼中の酸
素含有量がキルド鋼と比べ高いため、はうろう欠陥であ
るつまとびを効果的に防止出来るからである。つまとび
とは、はうるの境成時に鋼板に吸蔵された水素が、焼成
が終了後はうろう層が固化する際、鋼板とほうろうの界
面に凝集しｔＩうろう層を破壊する現象である。鋼中酸
素伝が高いと冷間圧延時に酸化物の周囲に空隙を生じ、
水素がこの招隙にトシップされるため鋼板はうろう界面
に凝集する水素が低減し、つまとびの発生を防ぐことが
出来る。しかしながらこのように従来法は分塊圧延およ
びオーブンコイル堝鈍法によらなければならないため、
製造コストが著しく高いという欠点を有していた。
鋼をインゴット鋳造し、熱間圧延および冷間圧延後、オ
ーブンコイル焼鈍法によシ脱炭した鋼板が汎く使用され
ていた。キャップド鋼等が使用される理由は、鋼中の酸
素含有量がキルド鋼と比べ高いため、はうろう欠陥であ
るつまとびを効果的に防止出来るからである。つまとび
とは、はうるの境成時に鋼板に吸蔵された水素が、焼成
が終了後はうろう層が固化する際、鋼板とほうろうの界
面に凝集しｔＩうろう層を破壊する現象である。鋼中酸
素伝が高いと冷間圧延時に酸化物の周囲に空隙を生じ、
水素がこの招隙にトシップされるため鋼板はうろう界面
に凝集する水素が低減し、つまとびの発生を防ぐことが
出来る。しかしながらこのように従来法は分塊圧延およ
びオーブンコイル堝鈍法によらなければならないため、
製造コストが著しく高いという欠点を有していた。
そこでプレス成形用はうろう鋼板の低コスト化を図る目
的で、連続鋳造スラブ（以下、連鋳スラブと呼ぶ）によ
りほうろう用仙板を製造する方法が多く提案されている
。たとえば、特公昭５ｔｉ−３ヲｇｏｇ号や特公昭１＆
−１１ＯＡ！；３号のようにＢやＴｉを添加してつまと
びの発生を防ぐ方法、あるいは特公昭！；７−’１９０
ｇ９号などのように真空脱ガス処理を施して高酸素鋼を
連鋳により鋳造する方法などが知られている。しかし、
ＢやＴｉ等の元素を添加すれば当然コストの上昇は避け
られず、また鋼中にＢＮやＴｉＮ等の窒化物が生成する
ため、はうろう焼成中に鋼表面に存在するこれら窒化物
が酸化することにより、はうろう層中に粗大な泡を発生
し、美麗なほうろう表面が得られないという欠点を有し
ている。このような欠点を補なうため特開昭！；／−１
３３／／号によればＴＩを連鋳時にワイヤー状にして添
加し、舒・１板表面層のＴＩ含有量を低くする方法が開
示されている。この方法は表面性状の改善には役立つも
ののＴｉワイヤーを添加するため著しいコスト上昇が避
けられず、また耐つまとび性の均一性が小さいという欠
点が残る。
的で、連続鋳造スラブ（以下、連鋳スラブと呼ぶ）によ
りほうろう用仙板を製造する方法が多く提案されている
。たとえば、特公昭５ｔｉ−３ヲｇｏｇ号や特公昭１＆
−１１ＯＡ！；３号のようにＢやＴｉを添加してつまと
びの発生を防ぐ方法、あるいは特公昭！；７−’１９０
ｇ９号などのように真空脱ガス処理を施して高酸素鋼を
連鋳により鋳造する方法などが知られている。しかし、
ＢやＴｉ等の元素を添加すれば当然コストの上昇は避け
られず、また鋼中にＢＮやＴｉＮ等の窒化物が生成する
ため、はうろう焼成中に鋼表面に存在するこれら窒化物
が酸化することにより、はうろう層中に粗大な泡を発生
し、美麗なほうろう表面が得られないという欠点を有し
ている。このような欠点を補なうため特開昭！；／−１
３３／／号によればＴＩを連鋳時にワイヤー状にして添
加し、舒・１板表面層のＴＩ含有量を低くする方法が開
示されている。この方法は表面性状の改善には役立つも
ののＴｉワイヤーを添加するため著しいコスト上昇が避
けられず、また耐つまとび性の均一性が小さいという欠
点が残る。
一方、高酸素鋼を連鋳して得られる鋼板は耐つまとび性
も良好で、かつ、酸化物がほうろう焼成時に反応するこ
ともないため、表面性状も良好であシ優れたほうろう特
性を有する。しかしプレス成形性が、従来のキャップド
鋼を用いて製造される鋼板にはもちろん、Ｔｉ添加鋼や
Ｂ添加鋼と比べて著しく劣るため、プレス加工して使用
される用途には全く適用でき々いという欠点を有してい
る。
も良好で、かつ、酸化物がほうろう焼成時に反応するこ
ともないため、表面性状も良好であシ優れたほうろう特
性を有する。しかしプレス成形性が、従来のキャップド
鋼を用いて製造される鋼板にはもちろん、Ｔｉ添加鋼や
Ｂ添加鋼と比べて著しく劣るため、プレス加工して使用
される用途には全く適用でき々いという欠点を有してい
る。
本発明は、上述した従来のほうろう用鋼板の欠点ならび
に前記諸先行技術によるほうろう用鋼板の欠点を克服し
た連鋳製スラブよシのプレス成形性が侵れ、かつ耐つま
とび性、はうろう密着性の優れた安価なほうろう用鋼板
を提供することを目的とするものであって、特許請求の
範囲記載の鋼板を提供することにより本発明の目的を達
成することができる。
に前記諸先行技術によるほうろう用鋼板の欠点を克服し
た連鋳製スラブよシのプレス成形性が侵れ、かつ耐つま
とび性、はうろう密着性の優れた安価なほうろう用鋼板
を提供することを目的とするものであって、特許請求の
範囲記載の鋼板を提供することにより本発明の目的を達
成することができる。
本発明者らは、上述のような従来の銅板がもっている諸
欠点の克服のためには、高酸素鋼中のＣおよびＮを極低
量に制御するととによって目的に到達し得ることに想到
し、種々試作研究の結果、本発明を完成したものである
。
欠点の克服のためには、高酸素鋼中のＣおよびＮを極低
量に制御するととによって目的に到達し得ることに想到
し、種々試作研究の結果、本発明を完成したものである
。
本発明のほうろう用鋼板は、転炉によシ溶製し、真空処
理した後のＣ＜、？０ｐｐｒｎ、 ’ Ｃ＋ Ｎ ＜、
？Ｏｐｐｍ。
理した後のＣ＜、？０ｐｐｒｎ、 ’ Ｃ＋ Ｎ ＜、
？Ｏｐｐｍ。
３００ｐｐｍ〈酸素〈りｏｏｐｐｍ、残部鉄及び不可避
的不純物の成分組成を有する連続鋳造製スラブを熱間圧
延し、冷延圧下率Ａθ％以上、好１しくはり５〜９５％
の範囲内で冷間圧延した後、そのまま、もしくは冷延鋼
板表面に０．／〜コ、Ｏり／ｒｒＬ２のＮｉめつきを施
し、次いで再結晶温度〜ＡＣ３変態点湿度の範囲内で焼
鈍し、さらに調質圧延を施してなるプレス成形性に優れ
た極低炭素、極低窒素の連続鋳造よシなる鋼板に関する
ものである。
的不純物の成分組成を有する連続鋳造製スラブを熱間圧
延し、冷延圧下率Ａθ％以上、好１しくはり５〜９５％
の範囲内で冷間圧延した後、そのまま、もしくは冷延鋼
板表面に０．／〜コ、Ｏり／ｒｒＬ２のＮｉめつきを施
し、次いで再結晶温度〜ＡＣ３変態点湿度の範囲内で焼
鈍し、さらに調質圧延を施してなるプレス成形性に優れ
た極低炭素、極低窒素の連続鋳造よシなる鋼板に関する
ものである。
次に本発明鋼板の成分および熱間圧延、冷間圧延等の加
工条件を限定する理由を詳細に説明する。
工条件を限定する理由を詳細に説明する。
Ｃ： 高酸素鋼を連鋳するに当ってＣは溶鋼中に存在す
る酸素と反応しＣＯ或いはＣＯ２ガスを発生しスラブ欠
陥の原因となる。また鋼中酸素量□はほぼＣｍと反比例
の関係にあるため、酸素量を制御するためにもＣ量の制
御は重要である。
る酸素と反応しＣＯ或いはＣＯ２ガスを発生しスラブ欠
陥の原因となる。また鋼中酸素量□はほぼＣｍと反比例
の関係にあるため、酸素量を制御するためにもＣ量の制
御は重要である。
一方、はうろう性の観点から鋼中のＣ量は焼成歪、泡等
はうろう欠陥の原因となるため、低ければ低い程好まし
い。したがってＣ量は３０ｐｐ’ｒｒＶ以下とする。
はうろう欠陥の原因となるため、低ければ低い程好まし
い。したがってＣ量は３０ｐｐ’ｒｒＶ以下とする。
Ｃ十Ｎ：’Ｃ量は上述のように連鋳スラブ欠陥防止のた
めに制限されるが、一方プレス成形性の点からはＣとＮ
の合計を３θｐｐｍ未満とすることが必要である。Ｃ十
Ｎがｇｏｐｐｍ以下、酸素含有量が３０θ〜左θＯｐｐ
ｍの連鋳て製造した極低炭素。
めに制限されるが、一方プレス成形性の点からはＣとＮ
の合計を３θｐｐｍ未満とすることが必要である。Ｃ十
Ｎがｇｏｐｐｍ以下、酸素含有量が３０θ〜左θＯｐｐ
ｍの連鋳て製造した極低炭素。
極低窒素のスラブを通常の方法で熱間圧延し、３、ｌｆ
ｖｕｎの熱延コイルとし、その後酸洗し、０．７間に
冷間圧廷後、ｇＩＯＣＸ ４０秒の連続焼鈍を施した後
０．５％の調質圧延を行い、機械的性質を調査した。第
１図、第２図、第３図は、それぞれＣ＋Ｎ量とＥｔの関
係、Ｃ＋Ｎ量とｒの関係。
ｖｕｎの熱延コイルとし、その後酸洗し、０．７間に
冷間圧廷後、ｇＩＯＣＸ ４０秒の連続焼鈍を施した後
０．５％の調質圧延を行い、機械的性質を調査した。第
１図、第２図、第３図は、それぞれＣ＋Ｎ量とＥｔの関
係、Ｃ＋Ｎ量とｒの関係。
Ｃ＋Ｎ ｆ（とＡＩの関係を示すグラフである。第７図
〜第３図に示すように、Ｃ＋Ｎ量が、？ｏｐｐｍを超え
ると、Ｅｔ、ｒ値が劣化し、ＡＩも高くなシ、常温（３
０〜ｓｏ Ｃ）で時間の経過とともに機械的性質が著し
く劣化するので、Ｃ十Ｎ ＜ ｊｏｐｐｍとする必要が
ある。
〜第３図に示すように、Ｃ＋Ｎ量が、？ｏｐｐｍを超え
ると、Ｅｔ、ｒ値が劣化し、ＡＩも高くなシ、常温（３
０〜ｓｏ Ｃ）で時間の経過とともに機械的性質が著し
く劣化するので、Ｃ十Ｎ ＜ ｊｏｐｐｍとする必要が
ある。
酸素： 酸素含有量が３００ ｐｐｍを超えなければな
らない理由は、つまとびの発生防止と肌荒れ発生防止の
２つの理由による。即ち、酸素＜３００ｐｐｍでは、は
うろう焼成中に鋼板内に拡散してきた水素の吸蔵能が小
さくなり、つ捷とびが発生する。
らない理由は、つまとびの発生防止と肌荒れ発生防止の
２つの理由による。即ち、酸素＜３００ｐｐｍでは、は
うろう焼成中に鋼板内に拡散してきた水素の吸蔵能が小
さくなり、つ捷とびが発生する。
壕だ、本発明鋼のような極低炭、極低窒素鋼では焼鈍中
の粒成長性があ貰シに大きすぎるので、酸素が３００９
ｐｒｎ以下では粒界移動を阻害するものがないため異常
に結晶粒径が大きくなりすぎて肌荒れが発生する。これ
を防止するため酸素） 、？ＯＯｐｐｍにしなければな
らない。
の粒成長性があ貰シに大きすぎるので、酸素が３００９
ｐｒｎ以下では粒界移動を阻害するものがないため異常
に結晶粒径が大きくなりすぎて肌荒れが発生する。これ
を防止するため酸素） 、？ＯＯｐｐｍにしなければな
らない。
一方酸素が７００ｐｐｍ以上になると鋼中に粗大酸化物
が生成し、プレス成形時に介在物に起因する割れが多く
なったシ、またコツパーヘッドなどのほうろう欠陥の原
因となるので、酸素含有量は３００ｐｐｍを超え、７０
０ｐｐｍ未満に規定する必要がある。
が生成し、プレス成形時に介在物に起因する割れが多く
なったシ、またコツパーヘッドなどのほうろう欠陥の原
因となるので、酸素含有量は３００ｐｐｍを超え、７０
０ｐｐｍ未満に規定する必要がある。
熱間圧延条件： この成分の銅は、極低炭素鋼のためＡ
ｒＢ変態点が高くα＋γ域が非常にせ１く、かつｌ’−
ＡＮの析出がないので、種々の熱間圧延方法に適してい
る。たとえば、連鋳スラブをスラブ加熱炉を通過させる
ことなく直接熱間圧延する方法（ＣＣ−ＤＲ法）や、ス
ラブ加熱時デＯＯＣ〜ｔ／ｓｏＣに加熱し、通常よυ低
温でスラブ加熱する方法や、通常の／２θθ〜／３００
Ｃ程度の加熱方法など、種々の熱間圧延方法に適して
いる。
ｒＢ変態点が高くα＋γ域が非常にせ１く、かつｌ’−
ＡＮの析出がないので、種々の熱間圧延方法に適してい
る。たとえば、連鋳スラブをスラブ加熱炉を通過させる
ことなく直接熱間圧延する方法（ＣＣ−ＤＲ法）や、ス
ラブ加熱時デＯＯＣ〜ｔ／ｓｏＣに加熱し、通常よυ低
温でスラブ加熱する方法や、通常の／２θθ〜／３００
Ｃ程度の加熱方法など、種々の熱間圧延方法に適して
いる。
冷間圧延条件： 冷間圧延率を６０〜９５％の範囲内に
する必要があり、この理由は熱延仕上温度と同様に良好
なプレス成形性を得るためである。
する必要があり、この理由は熱延仕上温度と同様に良好
なプレス成形性を得るためである。
しかし、延性とランクフォード値の面内異方性を小さく
するためには冷延圧下率をり左％以上とすることが好ま
しい。
するためには冷延圧下率をり左％以上とすることが好ま
しい。
すなわち、冷延圧下率が６０％以下では圧延方向（Ｌ方
向）、圧延直角方向（Ｃ方向）および圧延方向とダ３°
の方向（０方向）の伸びおよびランクフォード値が小さ
く良好なプレス成形性が得られず、冷延圧下率が６０％
〜り左％の範囲内ではり、Ｃ方向の延性ランクフォード
値が改善され、その平均値は上昇するもののＤ方向の延
性ランクフォード値は改善されない。このためプレス時
のブランキングの方向に制約を設ける必要が生じる。Ｄ
方向の延性およびランクフォード値を改善し、等方的に
良好なプレス成形性を得るためには冷延圧下率を７Ｓ％
以上とすることが好ましい。″また冷延圧下率が９ｊ％
を超えるとランクフォード値は再び低下する。
向）、圧延直角方向（Ｃ方向）および圧延方向とダ３°
の方向（０方向）の伸びおよびランクフォード値が小さ
く良好なプレス成形性が得られず、冷延圧下率が６０％
〜り左％の範囲内ではり、Ｃ方向の延性ランクフォード
値が改善され、その平均値は上昇するもののＤ方向の延
性ランクフォード値は改善されない。このためプレス時
のブランキングの方向に制約を設ける必要が生じる。Ｄ
方向の延性およびランクフォード値を改善し、等方的に
良好なプレス成形性を得るためには冷延圧下率を７Ｓ％
以上とすることが好ましい。″また冷延圧下率が９ｊ％
を超えるとランクフォード値は再び低下する。
燐鉱条件： 焼鈍は再結晶温度〜Ａｃ３変態点温度の温
度範囲内で再結晶焼鈍すればよく、連続焼鈍方法２箱郷
鈍方法、オープン焼鈍方法のいずれでもよい。
度範囲内で再結晶焼鈍すればよく、連続焼鈍方法２箱郷
鈍方法、オープン焼鈍方法のいずれでもよい。
なお、上記連続燐鉱に先立ち、予め冷延板に金属Ｎｉを
その表面に０． ／ ９／ｍ２〜ｓ 、 ｏ ９７ｍ２
厚さにめっきすると、酸洗、Ｎｉディップ、などのほう
ろう前処理をしなくても密着性の良好なほうろう製品を
得るととができる。この点、従来のほうろう用鋼板は、
はうろうかけする前に脱脂−酸洗−水洗−Ｎｉフラッシ
ュなどの前処理が必要であった。要するに、酸洗は銅板
表面を活性化させ、はうろう層と鋼板の密着性を向上さ
せるために行い、またＮｉフラッシュは密着性向上とほ
うろう焼成時のＨ２侵入防止の目的で行なわれるもので
ある。
その表面に０． ／ ９／ｍ２〜ｓ 、 ｏ ９７ｍ２
厚さにめっきすると、酸洗、Ｎｉディップ、などのほう
ろう前処理をしなくても密着性の良好なほうろう製品を
得るととができる。この点、従来のほうろう用鋼板は、
はうろうかけする前に脱脂−酸洗−水洗−Ｎｉフラッシ
ュなどの前処理が必要であった。要するに、酸洗は銅板
表面を活性化させ、はうろう層と鋼板の密着性を向上さ
せるために行い、またＮｉフラッシュは密着性向上とほ
うろう焼成時のＨ２侵入防止の目的で行なわれるもので
ある。
ところが、本発明のように鋼板表面に焼鈍に当シあらか
じめＮ１めつきを施しておくと、このような前処理を行
なわなくても、はうろうかけ段階では単に空焼き程度で
良好な密着性が得られることを知見した。とくに脱脂を
目的とし、冷延板をグｏｏ −ｓｏｏ Ｃの温度に加熱
し、鋼板表面に付着した油脂分を燃焼させるとともに薄
いスケールを生成させると、きわめて優れた密着性が得
られる。そのＮｉめつき景は、０．１９７ｍ””未満で
はその効果が得られないし、また２、０９７ｍ２以上の
めつき量は連続焼鈍炉の入側に大きなめつき設備の設置
が必要となり、経済的でない。以上の理由で、焼鈍時に
予めＮ１めっきする量は、ｏ、ｉ−２，Ｏｇ／ｍ２とし
た。
じめＮ１めつきを施しておくと、このような前処理を行
なわなくても、はうろうかけ段階では単に空焼き程度で
良好な密着性が得られることを知見した。とくに脱脂を
目的とし、冷延板をグｏｏ −ｓｏｏ Ｃの温度に加熱
し、鋼板表面に付着した油脂分を燃焼させるとともに薄
いスケールを生成させると、きわめて優れた密着性が得
られる。そのＮｉめつき景は、０．１９７ｍ””未満で
はその効果が得られないし、また２、０９７ｍ２以上の
めつき量は連続焼鈍炉の入側に大きなめつき設備の設置
が必要となり、経済的でない。以上の理由で、焼鈍時に
予めＮ１めっきする量は、ｏ、ｉ−２，Ｏｇ／ｍ２とし
た。
次に本発明を実施例について説明する。
実施例Ｉ
第１表に示すような本発明用範囲内の成分組成にし７た
溶鋼を連鋳スラブとし、９．０間とハ乙弱厚に熱間圧延
し、熱延巻取温度ｇｇｏ Ｃで巻取った。
溶鋼を連鋳スラブとし、９．０間とハ乙弱厚に熱間圧延
し、熱延巻取温度ｇｇｏ Ｃで巻取った。
その後θ、ｇｔｎｍに冷間圧延し、次いでｇｌｏ （：
’ Ｘ ＩＩＯ秒の連続焼鈍を施した。焼鈍後０．７％
のスキンバス圧延を行った。機械的性質の調査は圧延方
向に対してＯ’（Ｌ）、ｌ／、ｔ°（Ｄ）、ｑ（７°（
Ｃ）の３方向についてＪＩＳ 、５−号試験片を作成し
て、降伏強さ、引張強第２表中に示した。また時効性の
試験としては、Ｌ方向のＪＩＳ ＆号試験片について、
７．３％予歪後の応力（σＷ）と、その後／θＯＣＸ
３０分の時効処理を施こした後の下降状点（“Ａ）を測
定し、（ＦＡ −６ｗをＡＩ （Ａｇｉｎｇ Ｉｎｄｅ
ｘ）として測定した。
’ Ｘ ＩＩＯ秒の連続焼鈍を施した。焼鈍後０．７％
のスキンバス圧延を行った。機械的性質の調査は圧延方
向に対してＯ’（Ｌ）、ｌ／、ｔ°（Ｄ）、ｑ（７°（
Ｃ）の３方向についてＪＩＳ 、５−号試験片を作成し
て、降伏強さ、引張強第２表中に示した。また時効性の
試験としては、Ｌ方向のＪＩＳ ＆号試験片について、
７．３％予歪後の応力（σＷ）と、その後／θＯＣＸ
３０分の時効処理を施こした後の下降状点（“Ａ）を測
定し、（ＦＡ −６ｗをＡＩ （Ａｇｉｎｇ Ｉｎｄｅ
ｘ）として測定した。
才たつ繁とび試験はそれぞれの試料について、■脱脂、
０９％Ｈ２ＳＯ４・７０Ｃに２０秒酸洗、（■はうろう
がけ、０ｇ３０ ＣＸ ＋Ｊ−分焼成、■／／、ＯＣＸ
／ｘｈｒつまとび促進処理を行い、つまとび発生の有
無を調査した。×印はつまとびの発生したサンプル、◎
はつまとびの発生しなかったサンプルを示す。
０９％Ｈ２ＳＯ４・７０Ｃに２０秒酸洗、（■はうろう
がけ、０ｇ３０ ＣＸ ＋Ｊ−分焼成、■／／、ＯＣＸ
／ｘｈｒつまとび促進処理を行い、つまとび発生の有
無を調査した。×印はつまとびの発生したサンプル、◎
はつまとびの発生しなかったサンプルを示す。
また肌あれ試験はエリクセン試験を行い、肌あれ性の良
好なサンプルを○、肌あれ性の不良サンプ・ルをＸ印と
して評価した。
好なサンプルを○、肌あれ性の不良サンプ・ルをＸ印と
して評価した。
実施例■
第１表の本発明鋼Ａの冷延コイルをＱ、ｇｅｍに冷間圧
延しついで、連続焼鈍の前に鋼板の表面に０、ダク／ｍ
２のＮｉめつきを施し、ｇダＯＣｘダθ秒の再結晶焼鈍
を行ったコイルと、Ｎｉめつきを行わなかったコイルを
作シ、はうろう前処理を行わず、グＯＯＣ〜ｔ、ｏｏ
Ｃで７分間の空焼きを行い、直接はうろうかけ後、ｇ３
０ ＣＸ ’１．ｊ分の飾成を行い、その後ＰＥＩ試験
機で密着指数（Ｐ、Ｅ、Ｉ ）を調べた。
延しついで、連続焼鈍の前に鋼板の表面に０、ダク／ｍ
２のＮｉめつきを施し、ｇダＯＣｘダθ秒の再結晶焼鈍
を行ったコイルと、Ｎｉめつきを行わなかったコイルを
作シ、はうろう前処理を行わず、グＯＯＣ〜ｔ、ｏｏ
Ｃで７分間の空焼きを行い、直接はうろうかけ後、ｇ３
０ ＣＸ ’１．ｊ分の飾成を行い、その後ＰＥＩ試験
機で密着指数（Ｐ、Ｅ、Ｉ ）を調べた。
その結果を第３表に示す。
第３表
以上説明したように、本発明のほうろう用鋼板は連鋳ス
ラブを圧延しているので、製造コストは至って経済的で
あシ、品質的には耐つまとび性。
ラブを圧延しているので、製造コストは至って経済的で
あシ、品質的には耐つまとび性。
はうろう密着性および深絞り性に優れた性能を具備して
いる。
いる。
第１図はＣ＋Ｎｋｋと伸びの関係を示すグラフ、第、２
図はＣ＋ＮＲとＴ値の関係を示すグラフ、第３図はＣ十
Ｎｇと時効指数の関係を示すグラフを示す。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 代 理 人 弁理士 村 １）政 治 第１図 百 （Ｌ、Ｃ，Ｄ、暫り
図はＣ＋ＮＲとＴ値の関係を示すグラフ、第３図はＣ十
Ｎｇと時効指数の関係を示すグラフを示す。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 代 理 人 弁理士 村 １）政 治 第１図 百 （Ｌ、Ｃ，Ｄ、暫り
Claims (1)
- １、転炉により溶製し、真空脱炭処理した後のＣ＜３０
ｐｐｍ、Ｃ十Ｎ＜３０ｐｐｍ、３００ｐｐｍ＜酸素＜７
０θｐｐｍ＋残部鉄及び不可避的不純物の成分組成を有
する連続＠造製スラブを熱間圧延し、冷延圧下率ＡＯ％
以上、好ましくは７３〜９５％の範囲内で冷間圧延した
後、その１ま、もしくは冷延鋼板表面に０．／−ユ、０
９／ｍ２のＮｉめつきを施し、次いで再結晶温度〜Ａｃ
３変態点温度の範囲内で焼鈍し、さらに調質圧延を施し
てなるプレス成形性に優れた極低炭素、極低窒素の連続
鋳造製はうろう用銅板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6291783A JPS59190331A (ja) | 1983-04-12 | 1983-04-12 | プレス成形性に優れた極低炭素，極低窒素の連続鋳造製ほうろう用鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6291783A JPS59190331A (ja) | 1983-04-12 | 1983-04-12 | プレス成形性に優れた極低炭素，極低窒素の連続鋳造製ほうろう用鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59190331A true JPS59190331A (ja) | 1984-10-29 |
| JPS631375B2 JPS631375B2 (ja) | 1988-01-12 |
Family
ID=13214079
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6291783A Granted JPS59190331A (ja) | 1983-04-12 | 1983-04-12 | プレス成形性に優れた極低炭素，極低窒素の連続鋳造製ほうろう用鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59190331A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6263619A (ja) * | 1985-09-17 | 1987-03-20 | Kawasaki Steel Corp | 軟質な非時効性薄鋼板の製造方法 |
| US6544355B1 (en) | 1999-07-13 | 2003-04-08 | Nippon Steel Corporation | Continuous casting steel plate for porcelain enameling excellent in formability resistance to occurrence of bubble or black point, and adhesion with porcelain enamel |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5046526A (ja) * | 1972-11-21 | 1975-04-25 | ||
| JPS5641312A (en) * | 1979-09-13 | 1981-04-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of cast steel slab for enamel |
-
1983
- 1983-04-12 JP JP6291783A patent/JPS59190331A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5046526A (ja) * | 1972-11-21 | 1975-04-25 | ||
| JPS5641312A (en) * | 1979-09-13 | 1981-04-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of cast steel slab for enamel |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6263619A (ja) * | 1985-09-17 | 1987-03-20 | Kawasaki Steel Corp | 軟質な非時効性薄鋼板の製造方法 |
| US6544355B1 (en) | 1999-07-13 | 2003-04-08 | Nippon Steel Corporation | Continuous casting steel plate for porcelain enameling excellent in formability resistance to occurrence of bubble or black point, and adhesion with porcelain enamel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS631375B2 (ja) | 1988-01-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5304966B1 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| EP0041354B1 (en) | Method for producing cold rolled steel sheets having a noticeably excellent formability | |
| JPH10130782A (ja) | 超高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
| US3239390A (en) | Method of producing non-ageing special low carbon iron sheets | |
| JPS6116323B2 (ja) | ||
| JP4177478B2 (ja) | 成形性、パネル形状性、耐デント性に優れた冷延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板及びそれらの製造方法 | |
| CN115958059A (zh) | 一种锌基合金镀层热冲压成形钢的制备方法 | |
| JP2661409B2 (ja) | 深絞り用冷延鋼板とその亜鉛めっき製品およびそれらの製造方法 | |
| JPH0543982A (ja) | 深絞り用冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPS6043431A (ja) | 連続焼鈍による耐フル−チイング性のすぐれた軟質表面処理用鋼板の製造法 | |
| JPH06192727A (ja) | ほうろう用アルミニウムキルド冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS59190331A (ja) | プレス成形性に優れた極低炭素，極低窒素の連続鋳造製ほうろう用鋼板の製造方法 | |
| JP2002146475A (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JPS6048571B2 (ja) | 深絞り用合金化亜鉛メツキ鋼板の製造法 | |
| JP4023123B2 (ja) | ほうろう用鋼板とその製造方法 | |
| JP2006097095A (ja) | 低温酸化被膜形成処理用軟磁性鋼板および軟磁性鋼板、ならびにそれらの製造方法 | |
| JPH09310165A (ja) | 疲労特性に優れた加工用薄鋼板およびその製造方法 | |
| JPH01275736A (ja) | 加工性に優れた連続鋳造製ほうろう用鋼板およびその製造法 | |
| JPH06279864A (ja) | ほうろう用アルミニウムキルド冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH02282421A (ja) | 連続鋳造一連続焼鈍製非時効性ほうろう用鋼板の製造法 | |
| JPS59182923A (ja) | 深絞り性の優れたＴｉ添加ほうろう用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0477049B2 (ja) | ||
| JPS60110845A (ja) | ほうろう用冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0633187A (ja) | ほうろう焼成後高強度化するほうろう用冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPS5935631A (ja) | ほうろう用鋼板の製造方法 |