JPS5920772B2 - トクシユカサダカシ オヨビ ソノセイゾウホウホウ - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は流体乱流処理により熱可塑性マルチフィラメン
ト糸にループや絡みを形成させた嵩高糸および鎖糸を製
造する方法の改良に関するものである。

従来からの体の乱流域における攪乱作用によりループや
絡みを与え、糸を嵩高化する方法は種々試みられてきた
。

そしてループや絡みを有する嵩高糸の嵩高性を増加させ
、最終製品である布帛の嵩高性や柔軟性を向上させるこ
とも試みられており、この技術に関連して特開昭５０−
８９６５９号公報の方法がある。

該方法は、マルチフィラメント糸を低張力下で加熱体に
接触させると共に、全フィラメントに熱が均一に伝わら
ないようにした後、実質的に緊張を与えないで流体乱流
処理を施す方法で、熱処理により大きな嵩高性を発現す
る紡績糸様フィラメント加工糸の製造法である。

この方法により得られる嵩高糸は、単にマルチフィラメ
ント糸を流体乱流処理したものに比べると向上した嵩高
性を有する。

しかしながら該方法では低張力下で加熱体に接触させた
ときに発生した巻縮やループを流体乱流域で交絡させる
ものであって得られた嵩高糸におけるループの数は多く
ても５００コ／Ｍ以下であり紡績の風合と外観を呈する
と言うには少なすぎるものであり、ループの絡み強さは
後述する本発明で規定する測定方法で測定した場合、せ
いぜい０．４ｇ／ｄ以下程度であり、製編、製織工程な
どで受ける張力に対抗するためには著しく低（−更に最
終製品の布帛として要求される嵩高性はまだ不十分であ
るという欠点がある。

本発明者らは、前記した特開昭５０−８９６５９号公報
の方法を検討し、ループの絡み強さおよび熱処理後の嵩
高度が更に一層向上した嵩高糸を得ることを目的として
検討を行ない本発明に到達した。

すなわち本発明の第一の発明は、流体乱流によりループ
や絡みが生成された熱可塑性マルチフィラメント糸であ
って、鎖糸を構成する同一フィラメントの長さ方向の熱
収縮率および鎖糸の同−断面内の各フィラメント間の熱
収縮率がそれぞれ不均一であり、かつ該熱収縮率が少な
くとも２つのピークを有する分布を示すと共に、２００
℃±２℃のふんい気中に５分間無荷重の状態で熱処理し
た後の嵩高度力月９ＣＣ１９以上で熱処理により５ｃｃ
／ ９以上嵩高度が増加し、ループの絡み強さが０．
１／ａ以上である特殊嵩高糸である。

〔ただし、ループの絡み強さはＳ−８曲線において、そ
の位置での張力に対して１０％以上の張力の瞬間的低下
を示す最低の点を降伏点とし；該降伏点の応力（，９／
ａ）で表わしたものである。

〕本発明になる嵩高糸は、鎖糸を構成する同一フィラメ
ントの長さ方向の熱収縮率および鎖糸の同−断面内の各
フィラメント間の熱収縮率がそれぞれ不均一であり、ま
た以下に規定した測定法に従って得られる熱収縮率に少
なくとも２つのピークを有する分布を示す。

すなわち巨視的に見れば少なくとも２種の熱収縮率を有
する糸であって、微視的に見れば個々のフィラメントに
沿って熱収縮差があり、かつ熱収縮率に少な（とも２つ
のピークを有する分布を示す糸である。

このようにすることによって、単に１種のマルチフィラ
メント糸の熱収縮差を利用するだけの糸に比べ、複数の
ヤルチフィラメント糸の熱収縮差を利用するため熱処理
により一層大きな嵩高性が発現し、以下に規定する嵩高
度の値が２００℃±２℃のふんい気中に５分間無荷重の
状態での熱処理により、少なくとも５ ｃｃ／ ９以上
増加し、１９ｃｃ ／ ９以上の値を示すものである。

本発明になる嵩高糸の熱処理前の嵩高度は１５ｃｃ７９
以下とすることが好ましい。

すなわち嵩高度を１５Ｃｅ／Ｐより大きくするためには
大きなループを数多（形成しなければならず、このよう
に大きなループを数多く有する嵩高糸はパッケージから
の解舒性が不良になりやすく、製編工程、製織工程でガ
イドなどにひっかかりやすい欠点を有するためである。

前記熱処理後の嵩高度が１９Ｃｅ／、９未満のもの、熱
処理による嵩高度の増加が５ｃｃ／、９未満のものは、
本発明が目的としている嵩高糸としての効果は発揮でき
ない。

さらに本発明になる嵩高糸はフィラメント相互に絡み合
っている比較釣糸長手方向に平行なフィラメント束表面
に微小なループが存在する形態を有している。

これらのループや絡みは流体乱流処理を施すことによっ
て生成させるものであり、以下に規定するループの絡み
強さの値が０．１／ａ以上であり、１．０，９／ａ以上
が好ましい。

絡み強さが０．８９／ａ以上のものはパッケージからの
解舒工程、製織工程、製編工程で負荷される最大張力（
約１ｇ／ｄ）のため絡みが解けることがないかあっても
ごくわずかで実用上問題ない。

なお、本発明になる嵩高糸は流体乱流域においてループ
や絡みが生成されたものであって嵩高糸表面に存在する
ループの数は紡績糸様の外観と風合を十分発揮するため
に少なくとも２０００コ／Ｍ以上あることが好ましく、
３０００コ／Ｍ以上であることがより好ましい。

本発明の第２の発明は前記した第１の発明になる嵩高糸
を得るための好ましい製造方法であって、排水収縮率が
３％以上異なる少なくとも２種の熱可塑性マルチフィラ
メント糸を、各マルチフィラメントごとにオーバーフィ
ード率を４〜１５係で給糸の排水収縮率％）低張力下で
加熱体に接触させ、ループを発生することなく該加熱体
からの熱が全フィラメントに均一に伝わらないように接
触走行させた後、少なくとも１種のマルチフィラメント
に水分を付与してから流体乱流域に同一または異なる過
剰供給条件で供給し該流体乱流域においてループや絡み
を生成させて巻取る方法である。

また本発明の第３の発明は、前記第１の発明になる嵩高
糸を得るための他の好ましい製造方法であって、排水収
縮率が３％以上異なる少なくとも２種の熱可塑性マルチ
フィラメント糸を、オーバーフィード率を４〜１５チで
かつ％Ｂ〜（％Ｂ＋８）係としくただし、Ｂは供給系中
の低収縮糸の潜水収縮車量）同時に低張力下で加熱体に
接触させ、談加熱体からの熱が全フィラメントに均一に
伝わらないように接触走行させた後、水分を付与してか
ら流体乱流域に過剰供給条件で供給し該流体乱流域にお
いてループや絡みを生成させて巻取る方法である。

本発明では排水収縮率が３チ以上異なる少なくとも２種
の熱可塑性マルチフィラメント糸を使用する必要があり
、排水収縮率が５係以上異なるものを使用することがよ
り好ましい。

すなわち３種以上のマルチフィラメント糸を使用する場
合は、排水収縮率の最高のものと最低のものとの差が３
係以上あることが必要である。

使用する熱可塑性マルチフィラメント糸の潜水収縮率差
が３％未満の場合は得られた糸の熱処理後の嵩高度が低
下し本発明の効果は発揮できない。

本発明に用いることのできる熱可塑性マルチフィラメン
ト糸は、ポリアミド、ポリエステル、ポリアクリル、ポ
リオレフィンなどのホモポリマまたはコポリマの熱可塑
性ポリマから成るものであり、潜水収縮率差が３裂以上
あればどのような組合せでもよい。

いずれの組合せの場合でも最低のものの排水収縮率は３
係以上、好ましくは５％以上とすることが加熱体での接
触走行性を高め、嵩高糸の熱処理後の嵩高度を大きくす
ることから好ましい。

また本発明の効果を妨げない範囲で該マルチフィラメン
ト糸中に公知の顔料、制電剤、難燃剤、染着座成分など
の改質剤を添加しておいてもよい。

談フィラメントの断面形状は、丸断面、異形断面、また
は両者のミックスなどいずれでもよく、細デニール、多
フイラメント数の方がループの絡み強さが向上するため
、フィラメントデニールは３．２ｄ以下が好ましく、２
．１ｄ以下が特に好ましく、デニールミックス糸であっ
てもよい。

さらに総フィラメント数は２０本以上が好ましく、２４
本以上が特に好ましい。

高収縮成分フィラメントの総フィラメント数に占める割
合は３５〜６５係が好ましい。

以下に本発明になる嵩高糸の製造方法を図面によって説
明する。

第１図は本発明の第２の発明の好ましい工程を示ス概略
図で、マルチフィラメント糸１０を解舒張力の変動を抑
制するテンサー１２を介してローラー１３に供給した後
、ローラー１３とローラー１５の間でオーバーフィード
条件下、５〜６０ｍ９／ｄの低張力状態で加熱ピン１４
に接触させて、ループを発生させることなく該加熱ピン
からの熱が全フィラメントに均一に伝わらないように走
行させる。

一方、マルチフィラメント糸１０と排水収縮率が３φ以
上異なるマルチフィラメント糸１１を、前記と同様にテ
ンサー１８を介してローラー１９に供給した後、ローラ
ー１９とローラー２１の間でオーバーフィード条件下、
５”〜６０ｍ９／ｄの低張力状態で加熱ピン２０に接触
走行させる。

ローラー１５および２１を出た糸を、それぞれローラー
２３との間で水分付与装置１６および２２で水分を付与
し、オーバーフィード条件下で流体乱流ノズル１７によ
り流体処理し、マルチフィラメント糸１０および１１を
混然一体としつつループや絡みを生成させた後ワインダ
−２４にて巻取る。

加熱ピン１４および２０の温度は、それぞれの供給系の
二次転移点以上、融点以下であることが必要であるが、
供給系の熱１収縮も力が最大となる温度以上がより好ま
しい。

また両顎熱ピンの温度は同一でも、異なってもよく、糸
の融点や走行安定性に応じて設定できる。

低張力下で加熱ピンに接触走行させる際に、両供給系の
オーバーフィード率は４〜１５％でかつ（ただしＡは各
供給系の潜水収縮車量。

）該オーバーフィード率が４係未満、％Ａ％未満の場合
は個々のフィラメントに沿って大きさや周期のランダム
な、熱収縮差、糸長差を与える効果が不十分となり、こ
のため得られる嵩高糸の嵩高度、特に熱処理後の嵩高度
が低下する。

オーバーフィード率を１５％より大きくした場ループの
発生が認められるようになり、個々のフィラメントに伝
わる熱の不均一性が増加し、熱収縮差が大きくなり、潜
在ケン縮発現能は増加するが、加熱ピンに接触走行させ
る除光の走行性が悪化し、糸切れが多発するので、従っ
て１５％、（％Ａ＋８）％以下にする必要がある。

流体乱流処理を行なう場合の両供給系のオーバーフィー
ド率は同一でも異なっていてもよいが、同一にする場合
のオーバーフィード率は（２０−Ｘ）〜（６０−Ｘ）％
とするのが好ましい（ただしＸは加熱ピンに接触走行さ
せる場合の大きい方のオーバーフィード率である。

）また異なるオーバーフィード率とする場合は、得られ
る嵩高糸の嵩高度およびループの絡み強さを向上させる
点から、一方のオーバーフィード率を５〜２５係とし、
他方のオーバーフィード率を２０％以上でかつ一方の値
より１０係μ上大きくすることが好ましく、この場合ル
ープの絡み強さ１．２．９／ｄ以上の嵩高糸が得られる
。

第２図は本発明の第３の発明の好ましい工程を示す概略
図である。

排水収縮率が３係以上異なるマルチフィラメント糸２５
および２６をテンサー２７を介してローラー２８に給糸
する。

なお排水収縮率が３％以上異なる２種のマルチフィラメ
ント糸がすでに混繊されている場合、または引揃えられ
ている場合には該混繊マルチフィラメント糸をそのまま
給糸すればよい。

２９は加熱ピンで、前記の糸をローラー２８と３０の間
でオーバーフィード条件下５〜６０ｍｇ／ｄの低張力下
でループを発生させることなく該加熱ピンからの熱が全
フィラメントに均一に伝わらないように接触走行させる
。

次いでローラー３０と３３の間で水分付与装置３１で水
分を付与し、オ・−バーフィード条件下で流体乱流ノズ
ル３２より流体処理し、ループや絡みを生成させた後ワ
インダー３４で巻取る。

加熱ピン２９の温度は高収縮糸の二次転移点以上融点以
下であることが必要であるが、高収縮糸の熱収縮応力が
最大となる温度以上がより好ましい。

低張力下で加熱ピンに接触走行させる際、ローラー２８
と３０の間でのオーバーフィード率は、、４が必要であ
る。

（ただし、Ｂは供給系中の低収縮糸の排水収縮率％）。

該オーバーフィード率が４高糸の嵩高度、特に熱処理後
の嵩高度が低下する。

またオーバーフィード率が１５係を越えた場合、生が認
められるようになり、個々のフィラメントに伝わる熱の
不均一性が増加し、熱収縮差が大きくなり、潜在ケン縮
発現能は増加するが、加熱ピンに接触走行させる際の糸
の走行性が悪化し糸切れが多発する。

流体処理を行なう場合のローラー３０と３３の間でのオ
ーバーフィード率は（２Ｑ−Ｘ’）〜（６〇−Ｘ’）
％とするのが好ましい（ただしＸ′は加熱ピンに接触走
行させる場合のオーバーフィード率である）。

なお第１図および第２図において流体乱流ノズルで処理
する前に、水分付与装置１６，２２゜３１にて糸に水分
を付与すると、流体乱流処理の効果が向上しループの絡
み強さが増加するとともに長さ方向のループ、絡みの均
一性が向上するので必要なことであるが、第１図のごと
く異なる過剰供給条件下で流体乱流域に供給する場合に
は少なくとも１種のマルチフィラメントに水分を付与す
ればよい。

流体乱流ノズルとしては特公昭３８−２８２８号公報、
特開昭５０−１１６７４５号公報あるいは米国特許第３
５４５０５７号明細書などに示されるようないわゆるパ
タスラン″ノズルが好ましＧ）。

°゛タスラン″ノズル用いて糸にループや絡みを生成さ
せる際にはノズルへ供給するローラーとノズル間で実質
的に張力がかからないとノズルへ供給するローラーへ糸
条が巻付き加工できない。

ノズルへ供給するローラーへの糸の巻付を防止し操業性
を向上させるため張力は２０■／ｄ以上、好ましくは３
０ダ／ｄ以上とするのが良い。

また良好な紡績糸様風合と外観を与え、かつループの絡
み強さを大きくするためｌこ流体乱流ノズルに供給する
流体の圧力は３．０ ｋｇ／ＣａＧ１以上が好ましく、
３、５ｋｇ／ ＝（ａ以上でかつ（流体圧力（Ｋｇ／ｃ
ｒｉｔ ） （Ｇｌ ）／（流体乱流ノズルへの給糸速
度（ｍ／ｍ１ｎ）の平方根）が０．２３Ｌｌ上であるこ
とがさらに好ましＧ）。

第１図、第２図は本発明の第２、第３の発明の好ましい
例を示すものでこれに限定されるものでなく、例えば未
延伸糸を延伸して連１読してローラー１３，１９．２８
に供給すること、加熱ピンで処理した糸を一度巻上げた
ものを流体乱流ノズルで処理すること、また低張カニ加
熱ピンに接触走行させる際加熱ピン入側と出側の糸速度
を一体の段付ローラーの周速度によって定めること、な
どの手段を採用することも可能である。

本発明で得られる嵩高糸は、その同一フィラメントの長
さ方向および同−断面内の各フィラメント間の熱収縮率
がそれぞれ不均一で、かつ全構成フィラメントの熱収縮
率を度数分布で示した場合少なくとも２つのピークを有
する分布を示すと共に、流体乱流により強い絡みが付与
されているため、従来のものに比較し、優れた嵩高性と
交絡性を兼備し編織物用として優れた糸条である。

以下に実施例をあげて本発明を詳述する。

なお絡み強さ、嵩高度（熱処理後のもの、熱処理なし）
、オーバーフィード率、潜水収縮率、および嵩高糸の熱
収縮率の分布の各測定法は次のとおりである。

（ループの絡み強さ） 試料のＳ−８曲線において、その位置での張力に対して
１０％以上の張力の瞬間的低下を示す最低の点を降伏点
とし、該降伏点の応力（９／ｄ）を絡み強さとして表わ
す。

すなわち、第３図は降伏点応力が１．７５．９／ｄのも
ののＳ−８曲線であり、図中Ｙ点が降伏点である。

Ｙ点より前に２個所の凹凸が見られるが、これは１０係
未満の瞬間的張力の低下であり、前述した降伏点の定義
により降伏点とは見なされないものである。

当然のことながら降伏点は高い程望ましいものであり、
最も好ましいものとしてはＳ −８曲線が実質的になめ
らかなものと言うことが出来るが、このような場合は降
伏点は破断点に一致する。

なお、Ｓ−８曲線の測定はインストロン型の測定器を用
い、試料長２０ｃＩｒＬ１引張速度１０ｃｒｎ／分で測
定を行ない、適当な記録用紙に記録する。

この際繰り返して測定を３回行ない、平均値で表わす。

また降伏応力を算出するために用いるデニールは、嵩高
加工後の糸では嵩高性があるためその程度により値が変
動するので、嵩高加工流体ノズルに入る直前の糸の表示
デニールを用いる。

（熱処理後の嵩高度） 第４図に嵩高度測定装置の見取図を、第５図に該測定装
置による測定方法を説明するための見取図を示した。

試料台１の上面に２本の切り込み６を設け、その外側縁
部間の間隔７を６ｍｒｎとし、この切り込み６に幅２．
５ｃｒｆ１．の柔軟な薄布テープ２を掛は渡し、その下
端（こ指針付き金具３および荷重４を結合する。

金具３の指針は、試料を装置しない場合に目盛５の０位
を示すようにセットする。

試料は周長１ｍのかせ取機で８０回巻きのものを１かせ
とし、表示繊度に応じ２〜１０かせ用意し、このかせを
別々に２００±２℃のふんい気中に５分間無荷重の状態
でつるして熱処理を行い、熱処理後のかせを、表示繊度
が４８，０００デニールになるように（たとえば、３０
デ゛ニールの糸条ならば、３０Ｘ８０Ｘ２二４，８００
．４８，０００÷４．８００＝１０で１０かせ、７５デ
ニールの糸条ならば、７５Ｘ８０Ｘ２＝１２，０００，
４８，０００÷１２，０００＝４で４かせ）平行にそろ
える。

次いでこの引きそろえたかせを、第５図Ａに示すように
４つ折りにして試料８を形成し、これを第５図Ｂの正面
図およびＣの断面図に示すように、薄布テープ２と試料
台１との間にさし入れる。

荷重４は、指針付き金具と合計して５Ｍになるようにし
、指針の示す値りに）を読みとる。

測定試料８は、位置を移動させて合計３回測定し、平均
値Ｌ （ｃｉ）を求める。

嵩高度Ｍは、次式から算出する。

ここで、Ｄは熱処理前の試料糸の繊度（デニール）、Ｐ
はテープ中に平行に入っている糸本数である。

またＳＨは乾熱処理時の収縮率であり、嵩高測定に用い
るかぜを熱処理前および熱処理後に、４′Ｉｒｌｌ１／
ｄに相当する荷重で測定して求め百分率で表示した値で
ある。

（熱処理をしない嵩高度） 前記熱処理後の嵩高度測定法において、２００℃での熱
処理操作を省略すること、算出式中の５Ｈ＝Ｏとするこ
と、以外は同じ操作、算出を行なう。

（オーバーフィード率） 過剰供給状態で糸を走行させる際、給糸ローラーの表面
速度を■い取出しローラーの表面速度をＶ２としたとき
次式から算出する。

（潜水収縮率） 試料原糸を１巻１ｍの１０巻したかせに、２Ｄｇ（Ｄは
原糸デニール）の荷重をかけたときの原長をＬｌとする
。

次に無荷重下排水中で１５分間処理した後、２Ｄｇの荷
重をかけたときの長さをＬ２とすると次式で示される。

（嵩高糸の熱収縮率分布） 試料嵩高糸を任意の５ケ所で約５ＣｒｒＬに切断し、で
きるだけ張力をかけないようにして全部フィラメントに
分離し、試料嵩高糸のフィラメント数の５倍の数のフィ
ラメントを用意する。

このフィラメント全部についてそれぞれ一端をピンクリ
ップ、他端を０．１ｇ／ｄの荷重で固定し、０．１ｇ／
ｄの荷重下でカセットメーターによりピンクリップと０
．１ｇ／ｄ荷重間のフィラメントの長さＬ３を読みとる
。

この場合Ｌ３は４．０〜４．５ＣｒｒＬになるようにす
る。次いでピンクリップと０．１ｇ／ｄの荷重間の距離
をフィラメントが潜水処理により十分収縮できるように
たるませた状態で１５分間沸水処理し、０．１ｇ／ｄの
荷重下でカセットメーターによりピンクリップと０．１
ｇ／ｄ荷重間のフィラメントの長さＬ４を読みとる。

フィラメントの潜水収縮率は次式より求められる。

得られた各フィラメント全部の潜水収縮率の度数分布図
（潜水収縮率の１条間ごとの頻度で示す）を作成し、試
料嵩高糸の熱収縮率分布とする。

実施例 １ 延伸速度、延伸熱板温度を変更することにより得られた
潜水収縮率の異なる７５Ｄ−３６Ｆのポリエチレンテレ
フタレートフィラメント系を、表１のような組合せで第
２図に示す装置を用い、次の条件で加工を行なった。

なお流体乱流ノズルには米国特許第 ３５４５０５７号明細書第４図に示されるものを使用し
、ローラー３０とノズル３２の間の張力はＳＯ＝グ／ｄ
であった。

得られた嵩高糸の嵩高度（熱処理前、熱処理後）を表１
に示した。

表１中実験４４ 、５ 、６はいずれも本発明の効果を
明確にするための比較例である。

このことから使用した２種のポリエチレンテレフタレー
トフィラメント間の潜水収縮率差が３％未満では、本発
明が目的としている嵩高性を有する糸が得られないこと
がわかる。

このことをさらに明確にするために実験層２、実験層５
、実験層６で得られた嵩高糸について求めた熱収縮率（
潜水収縮率）分布図を第６図に示した。

第６図中Ｂは実験／１６５の嵩高糸、Ｃは実験４６の嵩
高糸の熱収縮率分布であり、いずれも１つのピークの熱
収縮率の分布を有するものである。

これに対し、潜水収縮率７％と１５％の原糸を使用する
本発明の方法で得られた実験層２の嵩高糸の潜水収縮率
の分布はＡで示されるもので、２つのピークの熱収縮率
の分布を有し、このため優れた嵩高性が発揮されるので
ある。

実施例 ２ 常法に従い製造したポリエチレンテレフタレートポリマ
（融点は２６０°Ｃ）と、これとは別に重合時にテレフ
タル酸に対し１０モル係のイソフタル酸を共重合したコ
ポリマ（融点は２３８℃）とを用い、特公昭４２−１５
８１５号公報で示されている通常の複合紡糸装置により
、それぞれの成分糸を２４本ずつ含んでいる混繊未延伸
糸を紡糸したのち延伸して１５０Ｄ−４８Ｆの混繊延伸
糸とした。

別に前記ホモポリマ、コポリマを個別に同一紡糸、延伸
条件で延伸糸を作った結果、ホモポリマから成る延伸糸
、コポリマから成る延伸糸の潜水収縮率はそれぞれ８％
、１５係であった。

前記１５０Ｄ−４８Ｆの混繊延伸糸を第２図の２６とし
、２５の原糸は用いずに実施例１と同じ条件で加工した
ところ得られた嵩高糸の熱処理前高高度は１２．５ ｃ
ｃ／ ｇ、熱処理後の嵩高度は２３．８ＣＣ／ｇであり
、ループの絡み強さは０．９３ｇ／ｄであった。

実施例 ３ 潜水収縮率が７％と１５％である７５Ｄ−３６Ｆ’のポ
リエチレンテレフタレートフィラメント糸を表２の組合
わせで第１図に示した装置を用い加工した。

原糸１０は潜水収縮率７％のもので、原糸１１は１５％
のものである。

ローラー１３と１５の間のオーバーフィード率を８％、
ローラー１９と２１の間のオーバーフィード率を１０％
、加熱ピン１４．２０の温度は２２０℃とし、流体乱流
ノズルは実施例１と同じものを使用し、８．ＯＫ９／ｃ
ｍ’、１３ Ｎｍ’／６ｒの圧空を送り込んだ。

また水付与装置１６．２２からはそれぞれ５ ＣＣ，／
７１１１７ｉの水分を付与し、ローラー２３の周速度を
３２０ｍ／ｍｉとし巻取張力を２０ｇとした。

ローラー１３，１５，１９，２１の周速度、ローラー１
５と２３間、２１と２３間の各オーバーフィード率を得
られた嵩高糸の熱処理前の嵩高度、熱処理後の嵩高度、
ループの絡み強さと共に表２に示した。

実施例 ４ 潜水収縮率９係の７５Ｄ−３６Ｆのポリエチレンテレフ
タレートフィラメント糸と、潜水収縮率１５％の７０Ｄ
＝３４Ｆのナイロン−６フイラメント糸を第１図の装置
を用いて加工した。

すなわち原糸１０としてナイロン−６フイラメント糸、
原糸１１としてポリエチレンテレフタレートフィラメン
ト糸を用い、加熱ピン１４の温度を１８０°Ｃとした以
外実施例３の実験／１６９と同一条件で加工した。

得られた嵩高糸の熱処理前の嵩高度は１２．８ＣＣ／ｇ
、熱処理後の嵩高度は２１．５ｃｃ、７ｇであり、ルー
プの絡み強さは０．９０ｇ／ｄであった。

【図面の簡単な説明】

第１図、第２図は本発明の好ましい実施態様を示す工程
概略図、第３図はループの絡み強さを説明するためのＳ
−８曲線図、第４図は嵩高度測定装置の概略図、第５図
は該嵩高度の測定方法を説明するための概略図、第６図
は嵩高糸の熱収縮率の分布を説明するためのグラフであ
る。 １０．１１，２５，２６：熱可塑性マルチフィラメント
、１３，１５，１９，２１．２３，２８゜３０．３３：
ローラー、１４，２０，２９二加熱ピン、１６，２２，
３１：水分付与装置、１７゜３２：流体乱流ノズル、２
４，３４：ワインダー。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 流体乱流によりループや絡みが生成された熱可塑性
   マルチフィラメント糸であって、鎖糸を構成する同一フ
   ィラメントの長さ方向の熱収縮率および鎖糸の同−断面
   内の各フィラメント間の熱収縮率がそれぞれ不均一であ
   り、かつ該熱収縮率が少なくとも２つのピークを有する
   分布を示すと共に、２００℃±２℃のふんい気中に５分
   間無荷重の状態で熱処理した後の嵩高度が１９ＣＣ／９
   以上で熱処理により５ｃｃ／、９以上嵩高度が増加し、
   ループの絡み強さが０．８ 、！９／ｄ以上である特殊
   嵩高糸。 〔ただし、ループの絡み強ささＳ−８曲線において、そ
   の位置での張力に対して１０係以上の張力の瞬間的低下
   を示す最低の点を降伏点とし、該降伏点の応力（ｇ／ｄ
   ）で表わしたものである。 〕２ 導水収縮率が３多以上異なる少なくとも２種の熱
   可塑性マルチフィラメント糸を、各マルチフィラメント
   ごとにオーバーフィード率を４〜１５チでかつ％Ａ〜（
   ３ＡＡ ＋ ８ ）％とじ（ただしＡは各供給系の潜水
   収縮車量）低張力下で加熱体に接触させループを発生さ
   せることなく該加熱体からの熱が全フィラメントに均一
   に伝わらないように接触走行させた後、少なくとも１種
   のマルチフィラメントに水分を付与してから流体乱流域
   に同一または異なる過剰供給条件で供給し該流体乱流域
   においてループや絡みを生成させて巻取ることを特徴と
   する特殊嵩高糸の製造方法。 ３ 導水収縮率が３％以上異なる少なくとも２種の熱可
   塑性マルチフィラメント糸を、オーバーフィード率を４
   〜１５チでかつ％Ｂ−（％Ｂ＋８）係としくただしＢは
   供給系中の低収縮糸の潜水収縮車量）同時に低張力下で
   加熱体に接触させ、ループを発生させることなく該加熱
   体からの熱が全フィラメントに均一に伝わらないように
   接触走行させた後、水分を付与してから流体乱流域に過
   剰供給条件で供給し該流体乱流域においてループや絡み
   を生成させて巻取ることを特徴とする特殊嵩高糸の製造
   方法。