JPS59219407A - 絞り加工性の優れた冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
絞り加工性の優れた冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS59219407A JPS59219407A JP58093274A JP9327483A JPS59219407A JP S59219407 A JPS59219407 A JP S59219407A JP 58093274 A JP58093274 A JP 58093274A JP 9327483 A JP9327483 A JP 9327483A JP S59219407 A JPS59219407 A JP S59219407A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は連続鋳造法と連続焼鈍法を適用して絞シ加工性
の良い冷延鋼板を製造する方法に関する。
の良い冷延鋼板を製造する方法に関する。
一般的に連続鋳造法によシ鋳片を製造する場合、ピンホ
ール等の欠陥のない性状の良好な鋳片を得るためには、
注入溶鋼をキルド化することが必要である。このために
、通常Ａｔ、Ｓｉの如き脱酸剤を多量に添加する必要が
ある。しかし、この方法では介在物が増加し、鋳片の界
面特性を劣化させたり、従来の箱焼鈍に比し焼鈍時間の
短い連続焼鈍においては、ＡｔやＳｌの析出物や酸化物
の存在によって結晶粒の成長が阻害され、絞シ加工性の
優れた冷延鋼板を得ることは離しかった。
ール等の欠陥のない性状の良好な鋳片を得るためには、
注入溶鋼をキルド化することが必要である。このために
、通常Ａｔ、Ｓｉの如き脱酸剤を多量に添加する必要が
ある。しかし、この方法では介在物が増加し、鋳片の界
面特性を劣化させたり、従来の箱焼鈍に比し焼鈍時間の
短い連続焼鈍においては、ＡｔやＳｌの析出物や酸化物
の存在によって結晶粒の成長が阻害され、絞シ加工性の
優れた冷延鋼板を得ることは離しかった。
本発明は連続熱延にｉける通常温度での捲取および短時
間の連続焼鈍によシ絞シ加工性の優れた冷延銀板を得る
ために溶鋼の成分組成、連続鋳造技術について種々の検
討を重ねた結果、生まれたものである。
間の連続焼鈍によシ絞シ加工性の優れた冷延銀板を得る
ために溶鋼の成分組成、連続鋳造技術について種々の検
討を重ねた結果、生まれたものである。
従来から、脱酸剤を使用せずに溶鋼を連続鋳造する試み
はいろいろと行なわれているが、実操業上において安定
した技術は殆んどない。
はいろいろと行なわれているが、実操業上において安定
した技術は殆んどない。
本発明ではこのような現状に鑑み、各種の研究を瓜ねた
結果、次に述べる製造条件によシ成功させたものである
。
結果、次に述べる製造条件によシ成功させたものである
。
本発明による階の成分限定理由は下記の通シである。
Ｃ−鼠が０．０２５％を超える範囲において優れた材質
を得るためには、連続熱間圧延における６３０℃超の高
温捲取シが不可欠である。これに対ｌ−で本発明では、
Ｃ量の上限を０．０２５％と限定することにより通常の
６３０℃以下の低温捲取りでも、絞シ加工性の優れた？
＠ ｌｉ、ｇｌ板を得ることができる。
を得るためには、連続熱間圧延における６３０℃超の高
温捲取シが不可欠である。これに対ｌ−で本発明では、
Ｃ量の上限を０．０２５％と限定することにより通常の
６３０℃以下の低温捲取りでも、絞シ加工性の優れた？
＠ ｌｉ、ｇｌ板を得ることができる。
なお、Ｃ量を０．０１．２％以下とすれは高温捲取シは
全く不要となり脱スケール性に優れた鋼板を得ることが
できる。−力、Ｃ量が０．００６％より低い場合、連続
焼鈍時に過時効処理を施しても十分に固溶Ｃが低減せず
に時効劣化を起す範囲がある。
全く不要となり脱スケール性に優れた鋼板を得ることが
できる。−力、Ｃ量が０．００６％より低い場合、連続
焼鈍時に過時効処理を施しても十分に固溶Ｃが低減せず
に時効劣化を起す範囲がある。
第１図は本発明者等が固溶Ｃと時効指数との関係を調査
したもので０．００６％（６０ｐｐｍ ）以下に減少す
ると時効指数５．５ ｋｇ／ｒｕｍ２以上となυ時効劣
化が犬となる。通常時効指数が５．５ ｋｌ？乙−以下
ならば実用上絞シ加工性の用途に十分適用できる。
したもので０．００６％（６０ｐｐｍ ）以下に減少す
ると時効指数５．５ ｋｇ／ｒｕｍ２以上となυ時効劣
化が犬となる。通常時効指数が５．５ ｋｌ？乙−以下
ならば実用上絞シ加工性の用途に十分適用できる。
よって、Ｃ量の下限を０．００６％とする。以上の理由
によシ、Ｃ量は０．００６〜０．０２５％に限定する。
によシ、Ｃ量は０．００６〜０．０２５％に限定する。
なお、Ｃ量が０．０２５％以下の場合、低温捲取でもよ
い理由は下記の如くである。冷延硬板の材質を向上させ
る上でセメンタイトの存在形態は重要であシ、量的には
少なく粗に分散した状態が好ましい。Ｃ量が０．０２５
９１以下の場合、生成するセメンタイトの絶対Δ、が少
ないため低温捲取でもよい。Ｃ量が０．０２５％を超え
る場合においては、生成するセメンタイトの量が多いた
め、高温捲取によシ凝集・粗大化を図る必要がある。
い理由は下記の如くである。冷延硬板の材質を向上させ
る上でセメンタイトの存在形態は重要であシ、量的には
少なく粗に分散した状態が好ましい。Ｃ量が０．０２５
９１以下の場合、生成するセメンタイトの絶対Δ、が少
ないため低温捲取でもよい。Ｃ量が０．０２５％を超え
る場合においては、生成するセメンタイトの量が多いた
め、高温捲取によシ凝集・粗大化を図る必要がある。
Ａ、ｔ 、 ＳＬについては、各々ｓｏｌ Ａｔ＜ ０
．００７ ％、Ｓ１≦０．０３％に限定した。こｔＬけ
５ｏｔＡ７ 、８１ 量とも各含有量が上限を超えると
、前記した如くｈｔ 、 ｓｔの析出物や酸化物の存在
によって結晶粒の成長が阻害され、短時間の連続焼鈍で
は充分な材質が確保されにくいからである。
．００７ ％、Ｓ１≦０．０３％に限定した。こｔＬけ
５ｏｔＡ７ 、８１ 量とも各含有量が上限を超えると
、前記した如くｈｔ 、 ｓｔの析出物や酸化物の存在
によって結晶粒の成長が阻害され、短時間の連続焼鈍で
は充分な材質が確保されにくいからである。
Ｐ＋Ｓ：ｌについては各含有量が少ない程軟質化し、含
有量が増えると硬質化するため、各元素の上限値を設定
し、Ｐ≦０．０２５％、Ｓ＜０．０２５係とした。
有量が増えると硬質化するため、各元素の上限値を設定
し、Ｐ≦０．０２５％、Ｓ＜０．０２５係とした。
Ｍｎは再結晶に大きな影響を与える元素で、含有量は少
な過ぎると、焼鈍時緩慢再結晶をし、焼鈍節度の高温化
、長時間焼釘・、といった問題を起すので、Ｍｎ量の下
限ｆ１＾を０．０６％に限定した。逆にＭｎ量がおまシ
多くなると、材質が硬化するので、上限値を０．３０％
とした。
な過ぎると、焼鈍時緩慢再結晶をし、焼鈍節度の高温化
、長時間焼釘・、といった問題を起すので、Ｍｎ量の下
限ｆ１＾を０．０６％に限定した。逆にＭｎ量がおまシ
多くなると、材質が硬化するので、上限値を０．３０％
とした。
Ｎ量については、時効劣化を防止するだめには少ない程
よく、上限値を０．００３０％とした。
よく、上限値を０．００３０％とした。
溶鍋の自由酸素量の上限は、９０ ｐｐｍに限定した。
即ち、自由酸素量が９０ ｐＰｍよシ多くなると、成品
において悪影響を及ぼす程度のピンホールが発生するか
らである。
において悪影響を及ぼす程度のピンホールが発生するか
らである。
なお、鋳型に注入された溶鋼に対して、電磁流動を付与
することによ、す、溶鋼内に適度の環流を生成させ凝固
界面での元素の濃化を防ぐ方法を採用する場合において
は、溶鋼の自由酸素量の上限を２５０ ｐｐｍとするこ
とでピンホールの発生を防止できる。
することによ、す、溶鋼内に適度の環流を生成させ凝固
界面での元素の濃化を防ぐ方法を採用する場合において
は、溶鋼の自由酸素量の上限を２５０ ｐｐｍとするこ
とでピンホールの発生を防止できる。
この様に本発明によって得た連鋳片は、Ａｚ、 ｓ ｉ
等の脱酸剤を実質的に含治しておらず、ピンホールのな
い性状の優れたものであり、連続焼鈍による短時間処理
に適した素材である。かくして得られた連鋳片は、湛鋳
片又は冷鋳片にし７て再加熱後連続熱延するか、又は高
温鋳片を直接連続熱間圧延してホットコイルとする。
等の脱酸剤を実質的に含治しておらず、ピンホールのな
い性状の優れたものであり、連続焼鈍による短時間処理
に適した素材である。かくして得られた連鋳片は、湛鋳
片又は冷鋳片にし７て再加熱後連続熱延するか、又は高
温鋳片を直接連続熱間圧延してホットコイルとする。
このホットコイルは引き続き酸洗及び冷間圧延を経て冷
延板とさ′：Ｊｔ、連続焼鈍及び調質圧延工程を終えて
成品とされる。上記の連続焼鈍の均熱条件として結晶粒
の粒成長・助長の意味から、８度は再結晶温度以上でＡ
、ｃ ｓ温度以下と１べきであシ、時間は１０秒以上が
好ましい。均熱後の工程は通常の連続焼鈍条件をそのま
ま適用できるが、均熱後の一次冷却は直接又は２０ ’
Ｃ／ ｓｅｃ以下の徐冷却を介在させて、気水冷却、ロ
ール冷却、水冷等の方法によシ、５０℃／１Ｉｅｃ以上
の急速冷却を行なうのが好址しい。これは−次冷却速度
を５０ ℃／ ｓｅｃ以上の急速冷却とすることにより
、後の過時効処理での固溶Ｃの析出をよシ効果的に行な
うことができるからである。
延板とさ′：Ｊｔ、連続焼鈍及び調質圧延工程を終えて
成品とされる。上記の連続焼鈍の均熱条件として結晶粒
の粒成長・助長の意味から、８度は再結晶温度以上でＡ
、ｃ ｓ温度以下と１べきであシ、時間は１０秒以上が
好ましい。均熱後の工程は通常の連続焼鈍条件をそのま
ま適用できるが、均熱後の一次冷却は直接又は２０ ’
Ｃ／ ｓｅｃ以下の徐冷却を介在させて、気水冷却、ロ
ール冷却、水冷等の方法によシ、５０℃／１Ｉｅｃ以上
の急速冷却を行なうのが好址しい。これは−次冷却速度
を５０ ℃／ ｓｅｃ以上の急速冷却とすることにより
、後の過時効処理での固溶Ｃの析出をよシ効果的に行な
うことができるからである。
一次冷却後は、再加熱をするか、又は再加熱せずに３０
０〜５００℃のｉ都度範囲で過時効処理を行々い、必要
に応じて酸洗を行なう。
０〜５００℃のｉ都度範囲で過時効処理を行々い、必要
に応じて酸洗を行なう。
以下、本発明を実施例に基いて説明する。
実施例
第２図は連続’ａ； ｔｔｉｉのヒートサイクルの一例
を示している。第１表の本発明鋼（１〜５）ｌ−１：、
Ｃ量、自由酸素量のレベルを変えた溶鋼を溶製し、所定
の連続鋳造を経てスラブとしたものである。
を示している。第１表の本発明鋼（１〜５）ｌ−１：、
Ｃ量、自由酸素量のレベルを変えた溶鋼を溶製し、所定
の連続鋳造を経てスラブとしたものである。
かくして得られたスラブのうち、ピンホールの々い健全
なスラブを加熱後、連続熱延し、捲取温度は５８０〜６
２５℃で２．５ ｍ＋ｎ板厚の熱延鋼帯を作った。次い
で、酸洗後０，８鰭まで冷間圧延し、再結晶温度以上で
連続焼鈍し、その後ｉ、 ｏ％のスキンｉＪ？ス圧延を
施した。
なスラブを加熱後、連続熱延し、捲取温度は５８０〜６
２５℃で２．５ ｍ＋ｎ板厚の熱延鋼帯を作った。次い
で、酸洗後０，８鰭まで冷間圧延し、再結晶温度以上で
連続焼鈍し、その後ｉ、 ｏ％のスキンｉＪ？ス圧延を
施した。
連続焼鈍時に採用しだ熱サイクルを第１図にＡ。
Ｂとして示す。Ａは７３０℃の均熱温度まで６０秒で加
熱し、７３０℃Ｘ４０秒の均熱後、４００℃まで１０℃
／ｓｅａの冷却速度で冷却後、４００℃で３分間の過時
効処理を施しだもの、Ｂは均熱終了まではＡと同じで均
熱温度から７００１：まで】０℃／ｓｅｅで徐冷し、７
ｏｏ℃から４００℃まで１００℃／ｓｅｃで急冷し、そ
の後４ｏｏ℃で２分間の過時効処理を施したものである
。
熱し、７３０℃Ｘ４０秒の均熱後、４００℃まで１０℃
／ｓｅａの冷却速度で冷却後、４００℃で３分間の過時
効処理を施しだもの、Ｂは均熱終了まではＡと同じで均
熱温度から７００１：まで】０℃／ｓｅｅで徐冷し、７
ｏｏ℃から４００℃まで１００℃／ｓｅｃで急冷し、そ
の後４ｏｏ℃で２分間の過時効処理を施したものである
。
比較鋼（６）は、溶鋼中の自由酸素量以外は全て本発明
鋼の製造条件内に入っているものである。従来鋼（７〜
１０）としてはＡｔ−キルド鋼連鋳材を示している。
鋼の製造条件内に入っているものである。従来鋼（７〜
１０）としてはＡｔ−キルド鋼連鋳材を示している。
第１表は、上記誌鋼種の実施結果を示しだものである。
材質は、調質圧延直後の値を示し、ている。
第１表から明らかな如く、溶伶中の自由酸素量を９０
ｐｐｍ以上に制御し２だ本発明銀（４，５）および電磁
流動を採用するマ゛１台は、溶（陣中の自由ｎ′２累■
が２５０ ｐｐｍ以下の本発明鉗（１〜３）等でに、ピ
ンポールのない性状の良いスラブが得うれた。Ｌ７かも
、本号■）明伴１（１〜５）は、Ｃ，Ｓｉ、 Ａ、を等
を低く抑えているので、材質の従来鋼（７〜１０）に出
動・１〜で降伏点、伸ひ、ｒ値等は良好な値を示してい
る。！ｒ）に、ｒ値は１．５以上の良好な値である。な
お、比Ｖ仔（６）は溶俤］中の自由酸素セ１が２５０
ｐｐｍ超であり、πＩ俤流動を採用したが、スラブ表面
にピンホールが多発し成品にならなかった。
ｐｐｍ以上に制御し２だ本発明銀（４，５）および電磁
流動を採用するマ゛１台は、溶（陣中の自由ｎ′２累■
が２５０ ｐｐｍ以下の本発明鉗（１〜３）等でに、ピ
ンポールのない性状の良いスラブが得うれた。Ｌ７かも
、本号■）明伴１（１〜５）は、Ｃ，Ｓｉ、 Ａ、を等
を低く抑えているので、材質の従来鋼（７〜１０）に出
動・１〜で降伏点、伸ひ、ｒ値等は良好な値を示してい
る。！ｒ）に、ｒ値は１．５以上の良好な値である。な
お、比Ｖ仔（６）は溶俤］中の自由酸素セ１が２５０
ｐｐｍ超であり、πＩ俤流動を採用したが、スラブ表面
にピンホールが多発し成品にならなかった。
以上の如く本発明によれｅ」絞り加工性の優れた冷延銀
板を経済的に製造できるので、産菜上稗益するところが
極めて犬である。
板を経済的に製造できるので、産菜上稗益するところが
極めて犬である。
第１図１ｄ： Ｃ景と時効指数との関係を示す図、第２
図は実施例に使用した連続焼鈍のヒートサイクルを示す
図である。 第１面 Ｃ（ＰＰＩｒＬ） 第２図 助 聞 （分） 手続補正書（自発） 昭和５８年６月１日 特許庁長官若杉和夫殿 ■、 事件の表示 絞り加工性の優れた冷延鋼板の製造方法３、補市をする
者 事件との関係 特許出願人 代表者 武 １） 豊 ６、補正の対象 特許請求の範囲を下記のとおり補正するＯｒ（ｇ Ｃ
：０．００６〜００２５％、Ｓｌ：＜０．０３チ、Ｍｎ
： ０．０６〜０．３０％、Ｐ ： −＜ ０．０２
５％、Ｓ：ｐｏ、０２５％、ｓｏｌ Ａｌ ＜０．００
７ ％、Ｎ：く０、００３０係、残部Ｆｅ及び小口」付
的不純物を含有し、かつ自由Ｗ ”７５ ：ｔ；４をり
Ｏｐｐｍ以下とするように調整した溶鋼を連続１−勺
造し、得られたＱ′、、１片を連続熱間圧延し、次いで
酸洗および冷間圧延を経た後、再結晶温度以上Ａ、ｃ
５１＋＋〜ｊ隻以丁の均熱？Ｃ含む血続焼鈍を行なうこ
とを髄徴とする放り加工性の冴れた冷延鋼板の製造方法
。
図は実施例に使用した連続焼鈍のヒートサイクルを示す
図である。 第１面 Ｃ（ＰＰＩｒＬ） 第２図 助 聞 （分） 手続補正書（自発） 昭和５８年６月１日 特許庁長官若杉和夫殿 ■、 事件の表示 絞り加工性の優れた冷延鋼板の製造方法３、補市をする
者 事件との関係 特許出願人 代表者 武 １） 豊 ６、補正の対象 特許請求の範囲を下記のとおり補正するＯｒ（ｇ Ｃ
：０．００６〜００２５％、Ｓｌ：＜０．０３チ、Ｍｎ
： ０．０６〜０．３０％、Ｐ ： −＜ ０．０２
５％、Ｓ：ｐｏ、０２５％、ｓｏｌ Ａｌ ＜０．００
７ ％、Ｎ：く０、００３０係、残部Ｆｅ及び小口」付
的不純物を含有し、かつ自由Ｗ ”７５ ：ｔ；４をり
Ｏｐｐｍ以下とするように調整した溶鋼を連続１−勺
造し、得られたＱ′、、１片を連続熱間圧延し、次いで
酸洗および冷間圧延を経た後、再結晶温度以上Ａ、ｃ
５１＋＋〜ｊ隻以丁の均熱？Ｃ含む血続焼鈍を行なうこ
とを髄徴とする放り加工性の冴れた冷延鋼板の製造方法
。
Claims (2)
- （１）Ｃ：０．００６〜０．０２５係、Ｓｔ：＜０．０
３係、Ｍｎ ： ０．０６〜０．３０％、Ｐ：≦０．０
２５％、Ｓ：≦０．０２５％、ｓｏｌ Ａｔ＜ ０．０
０７ ％、Ｎ：く０．００３０％、残部Ｆｅ及び不可避
的不純物を含有し７、かつ自由酸素量を９０ ｐｐｍ以
下とするように調整ｊ〜た溶錯を連続鋳造し、得られた
鋳片を連続熱間圧延し、次いで酸洗および冷間圧延を経
た後、再結晶温度以上Ａｃ３渦度以下の均熱を含む連続
焼鈍を行なうことを特徴とする絞シ加工性の優れた冷延
鋼板の製造方法。 - （２） Ｃ： ０．００６〜００２５係、Ｓｌ：≦０
０３％、Ｍｎ ： ０．０６〜０．３０％、Ｐ：≦０．
０２５％、Ｓ：ｐｏ、０２５％、ＢｏｌＡ／：≦０．０
０８％、Ｎ：≦０．００３０％、残部Ｆｅ及び不可避的
不純物を含有し、かつ自由酸素量を２５０ ｐｐｍ以下
とするように調整した溶鋼を連続鋳造するに際し、連鋳
鋳型内湯面近傍に電磁流動を与えつつ連続鋳造し、得ら
れた鋳片を連続熱間圧延し、次いで酸洗および冷間圧延
を経た後、再結晶温度以上Ａｃ３＠度以下の均熱を含む
連続焼鈍を行なうことを特徴とする絞勺加工性の優れた
冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58093274A JPS59219407A (ja) | 1983-05-26 | 1983-05-26 | 絞り加工性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58093274A JPS59219407A (ja) | 1983-05-26 | 1983-05-26 | 絞り加工性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59219407A true JPS59219407A (ja) | 1984-12-10 |
| JPH0312132B2 JPH0312132B2 (ja) | 1991-02-19 |
Family
ID=14077861
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58093274A Granted JPS59219407A (ja) | 1983-05-26 | 1983-05-26 | 絞り加工性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59219407A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61272347A (ja) * | 1985-05-28 | 1986-12-02 | Nippon Steel Corp | プレス成形性および焼付け硬化性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
| JPS6296649A (ja) * | 1985-10-23 | 1987-05-06 | Kawasaki Steel Corp | イ−ジ−オ−プン蓋およびその製造方法 |
| JPS63186849A (ja) * | 1987-01-29 | 1988-08-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ステイ−ルペ−パ−素材とその製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5677331A (en) * | 1979-11-27 | 1981-06-25 | Nippon Steel Corp | Production of cold-rolled steel plate of good workability by adaptation of continuous casting and continuous annealing |
-
1983
- 1983-05-26 JP JP58093274A patent/JPS59219407A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5677331A (en) * | 1979-11-27 | 1981-06-25 | Nippon Steel Corp | Production of cold-rolled steel plate of good workability by adaptation of continuous casting and continuous annealing |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS6296649A (ja) * | 1985-10-23 | 1987-05-06 | Kawasaki Steel Corp | イ−ジ−オ−プン蓋およびその製造方法 |
| JPS63186849A (ja) * | 1987-01-29 | 1988-08-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ステイ−ルペ−パ−素材とその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0312132B2 (ja) | 1991-02-19 |
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