JPS59228404A - 増幅回路 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔技術分野〕 本発明は、各種オーディオ機器に用いて好適な増幅回路
に関する。

〔背景技術〕

オーディオ用の増幅回路において１例えばスピーカが接
続される出力端は、電源電圧の十に設定する必要がある
。この電圧レベルは中点電圧ともいわれ、最大出力（理
想出力）を得るために、電源電圧の高低にかかわらず、
常に電源電圧の１に設定し得ることが望ましい。

本発明者等は、増幅回路における中点電圧の安定化につ
き、以下に述べるような回路技術を開発した。

すなわち、バイアス回路を設け、そのバイアス電圧によ
って上記中点電圧を電源電圧の了に設定するというもの
である。

しかし、かかる技術においては、電源電圧の変動により
バイアス電圧が変動し、これにともない中点電圧も変動
してしまうことが１本発明者等の検討により明らかＫさ
れた。

〔発明の目的〕

本発明の目的とするところは、電源電圧の変動に対応し
て、中点電圧を常に所定の電圧レベルに設定し、良好な
増幅動作を行ない得る増幅回路を提供することにある。

本発明の前記ならびにそのほかの目的と新規な特徴は１
本明細書の記述および添付図面から明らかになるであろ
う。

〔発明の概要〕

本願において開示される発明の概要を簡単に説明すれば
、下記のとおりである。

すなわち、増幅回路のバイアス電圧を設定するカーレン
トミラー回路の入力側と出力側とに、電源電圧の変動に
対応して変化する電流と上記変動に無関係な電流とを供
給し、バイアス電圧にもとづいて設定される出力段の中
点電圧が、電源電圧の変動に対応して所定電圧レベル、
例えばｔ源電圧の■に設定されるようになし、良好な増
幅動作を行うという目的を達成するものである。

〔実施例〕

以下、第１図〜第３図を参照して本発明を適用した増幅
回路の一実施例を述べる。なお、第１図は増幅回路の回
路構成を示す回路図であり、半導体集積回路（以下にお
いてＩＣという）化されているものとする。

外部接続端子である１番端子には、入力信号（オーディ
オ信％）ｖｉｎが供給される。また２番団 端子には電源電圧子ｖｃｃが供給され、３番端子には昇
圧用のブートストラップコンデンサＣ３が接続される。

４番端子は出力端子であり、この端子ｃｃ の直流電圧Ｔ　が中点電圧である。そして、４番端子か
ら中点電圧に重畳した交流の出力信号ｖｏｕｔが得られ
る。５番端子は、接地用端子である。

ラインｐ、に電源電圧子ｖｃｃが供給されると。

抵抗Ｒ７，定電圧ツェナーダイオードＺＤによって、ト
ランジスタＱ＋のベース・エミッタ間電圧Ｖ　Ｂ　Ｅ　
１が決定される。トランジスタＱ１を流れる電流Ｉ、は
、抵抗Ｒ２を介してライン！、に流れる。この際、電源
電圧子ｖｃｃが変動しても、上記ペース・エミッタ間電
圧ｖＢｌｌ　がほぼ一定に保たれるので、電流量、も変
化しない。従って、ライン右の電圧レベル＋ｖｃｃ１　
　もほぼ一定に保たれる。

抵抗Ｒ８，ダイオードＤ、？抵抗Ｒ４は、トランジスタ
Ｑｔ　　−Ｑｓ　　−Ｑ４の各ペース・工はツタ間電圧
ＶＢ□”ＢＨ３１ｖＢＩ４を決定する。従って。

抵抗Ｒ３，トランジスタＱ３は定電流回路として動作す
ることになり、以下同様に抵抗Ｒ６とトランジスタＱ４
１抵抗Ｒ７とトランジスタＱ、とが定電流回路として動
作することになる。

ここで、説明の便宜のため抵抗Ｒ３、トランジスタＱ、
で構成された定電流回路がない場合、言い換えれば電流
量、！が流れない場合の回路動作を述べる。

＋Ｖ、。電源から抵抗Ｒ，，，）ランジスタＱ＋ｓ＋抵
抗Ｒ１ｌアースラインに電流Ｉｌｌが流れる。この電流
Ｉ１１の電流量は、トランジスタＱｏ＋Ｑｕのペース・
エミッタ間電圧および抵抗Ｒ，，，Ｒ，，＋ＲＩ。

の抵抗値によって決定される。また、その電流量は、　
＋Ｖｃｃｔ源の電圧レベルの変動に対応して変化する。

電流Ｉ１１が流れることにより、トランジスタＱＩ！に
ベース電流が供給され、これが活性領域で動作する。そ
して、ライン！３から抵抗Ｒ１４を介してトランジスタ
ＱＣｓに順方向バイアスがかかり、トランジスタＱ＋ｓ
＋Ｑ＋ｚ、抵抗ＲＩｔｐＲ１３の電流径路が構成される
。

トランジスタＱ＋ｔ＋　Ｑ＋ｔ＊　Ｑ１０　は、カレン
トミラー回路を構成し、トランジスタＱ＋＋ｅＱ＋ｔは
入力回路として動作する。アースラインからみ゛たトラ
ンジスタＱｕのベース電圧は、抵抗Ｒ１Ｇの電圧降下分
にベース・エミッタ間電圧ＶＢＰ、ＩＩを加算した電圧
レベルになる。そして、トランジスタＱ１４のベース電
圧も、上記トランジスタＱ＋ｔのベース電圧によって決
定される。トランジスタＱ１４を流れる電流をＩ０′と
すると、■。′の電流量はｙＩ。

になされる如く抵抗Ｒ，ｏ、Ｒ，７の抵抗値が設定され
ている。

ここで、Ａ点の電圧レベルについてみると、電流■。′
の電流量によって変化する。電流Ｉ　、１は、電流Ｉ。

によって変化する上に、電流ＩＮ　’　＊　Ｉ　ｌ！’
によっても変化する。このうち、電流量。、Ｉ、、’＋
！、＋■ｃｃ電源の電圧変動に影響されるが、電流量□
′は影響されない。従って、Ａ点の電圧レベルは。

＋ｖ１！源の電圧変動に影響される要素とされなＣ い要素とによって決定される。

・一方、上述の如く電流１１ｆｆｉを供給しない場合は
、トランジスタＱｏに流れる電流Ｉｏは、＋Ｖ、ｏ電源
の電圧変動にまともに対応して変化する。従って、電流
Ｉ。と工。′とは、＋■ｃｃ電源の電圧変動に対応する
が、その対応する電流量が異なることになる。

ところで、中点電圧Ｖ、は、上記Ａ点の電圧レベルに抵
抗Ｒ２１の電圧降下分を加算した電圧となる。

そして、Ａ点の電圧レベルが、上述の如く電流量３．′
によって、必らずしも＋ｖｃｃ電源の電圧変動に対応し
ないのであるから、これを基準にした中点電圧Ｖ　も＋
ＶＣＣ電源の電圧変化に正確に対応しないことになる。

なお、前記Ａ点の電圧レベルについては、トランジスタ
Ｑ　＋ａ　ＩＱ　ｌ？　Ｉ　Ｑ　＋ｓ等の回路動作とと
もに、後に詳述する。更に、中点電圧Ｖ。

の電圧レベルについても１回路動作とともに後に詳述す
る。

前述の如く、十ｖｃｏ電源の電圧変化と中点電圧Ｖ、の
電圧レベルの変化とが一致しない場合、出力信号Ｖ。ｕ
ｔの交流成分に歪が表われる。

このため、本発明を適用した増幅回路では、＋Ｖｏｃ電
源と中点電圧Ｖ、のレベル変化とが正確に一致し得るよ
うになされている。

次Ｋ、抵抗Ｒ，，）ランジスタＱ、で構成された定電流
回路を設け、電流■、２をトランジスタＱＩＩに供給し
た場合の回路動作を述べる。

電流■。は、を流Ｉ　ＩＩ　＋　Ｉ　Ｉｔの和の電流で
ある。

このうち、電流量１１は＋ＶＣＣ電源の電圧変動に対応
して変化するが、を流１１２はほとんど変化しない。な
お、電流Ｉ１１に対し上記電流ＩｌｌはＴの電流値であ
り、電流■１．′は上記電流Ｌｔの丁の電流値になされ
るように抵抗Ｒ，，Ｒ，の抵抗値が設定されている。

上記電流Ｉ１１を供給することにより、電流Ｉ。

は＋Ｖ。Ｃ電源の電圧変動に対応する要素と対応しない
要素とを有するようになる。

ところで、１番端子に入力信号ｖ１ｎが供給されると、
トランジスタＱ＋ａ＋ＱＩ？を介してトランジスタＱ工
のベースに供給される。

初段増幅トランジスタＱ＋ａには低雑音特性が要求され
るとともＫそのベース・バイアス回路を単純化すること
が望しいので、この二つの目的から初段増幅トランジス
タＱＩｌｌはＮＰＮではなくＰＮＰトランジスタによっ
て構成されている。

従って、このトランジスタＱ　＋ａのベースは抵抗Ｒ２
ｌを介して接地されることにより、そのベース電位はほ
ぼ接地電位点に維持されている。

さらに、このトランジスタＱ＋ｅは電圧増幅動作を殆ん
ど行わず電流増幅のみ行い、トランジスタＱ＋７はレベ
ルシフト動作を行う。エミッタ接地トランジスタＱｚａ
は電圧増幅動作を行ない、その出力信号は第１駆動トラ
ンジスタＱ＋ｏのベースに供給される。この際、抵抗Ｒ
１，はトランジスタＱ＋ｓの相互コンダクタンス１ｍを
設定し、抵抗Ｒ７６、コンデンサ”ｎｏ更に後述する抵
抗Ｒｔ１によって増幅利得が設定される。

トランジスタＱ１９は、抵抗Ｒ１，によってエミッタ接
地に構成されている。そして、トランジスタＱ＋ｏの出
力信号は、そのコレクタ及びエミッタから、トランジス
タＱ！＋ｔＱａの各ベースに供給される。なお、トラン
ジスタＱ！、は第２駆動トランジスタでありコンデンサ
Ｃ４は位相補償用であり。

トランジスタＱ！ｌはトランジスタＱｔｓｔＱｔｔの各
ベース間におけるレベルシフト用である。

いま仮りに、入力信号ｖ団が正極性であれば。

トランジスタＱ＋ｅのベース・エミッタ間電圧ｖＢＥ１
６が低下し、トランジスタＱｓａ＊Ｑｌ？を流れる電流
が減少する。抵抗Ｒ６、トランジスタＱ４で構成された
定電流回路の出力電流Ｉｔは、トランジスタＱｌ！＋の
ベースに多量に流れるようになる。トランジスタＱＩ８
からアースラインへ流れる電流が増大し、これに反比例
して第１駆動トランジスタＱｏ＋のペース電流が減少す
る。この結果、第２駆動トランジスタＱｎを流れる電流
が減少する。従って、定電流負荷トランジスタＱＩＩｌ
の出力電流量、は。

出力トランジスタＱｔ３のベース電流として供給される
。なお、電流量、は、上記トランジスタＱ＋ｓによって
所定の電流量に制御されている。

出力トランジスタＱｔｓ＊Ｑｔ４は、ダーリントン接続
され、プッシュプル出力回路の電源側出力トランジスタ
として動作する。トランジスタＱｔ、のペース電流が増
大することにより、トランジスタＱ！Ｉのベース電流も
増大する。従って、＋Ｖｃｃ電源から、トランジスタＱ
！、を介して４番端子４に流れる電流が増大し、その電
流に対応して４番端子の電圧レベルが上昇する。上記４
番端子の電圧レベルの上昇は、入力信号■ｉｎに対応し
た交流分である。

そして、出力コンデンサＣ７によって直流分がカットさ
れ、上記交流分のみが出力信号■。ｕｔとしてスピーカ
Ｓｐに供給される。なお、コンデンサＣ１は、十ｖｃｃ
電源が供給されると同時に、抵抗Ｒ１゜を介して充電さ
れる。従って、４番端子の電圧レベルが上昇すると、コ
ンデンサｑ１に充電された電圧の基準電圧が上昇するこ
とになり、ラインに３の電圧レベルも上昇する。この結
果、トランジスタＱ、３から、トランジスタＱ！４に供
給されるペース電流が増大し、トランジスタＱ、４が効
率よく駆動されることになる。

一方、入力信号■、ｎが負極性になると、エミッタ接地
トランジスタＱ４のベース電流が減少し。

その減少分に反比例してトランジスタＱｓｏのベース電
流が増大する。この結果、トランジスタＱｎのベース電
流も増大し、そのコレクタ電圧が低下する。従って、出
力トランジスタＱｔｓのペース電圧が低下することにな
り、これがオフ状態になる。

これに対し、他の出力トランジスタＱｓｓＫペース電圧
が供給されることになり、この出力トランジスタＱｎを
介して接地側出力トランジスタＱｔｓにベース電流が供
給される。

そして、４番端子の電圧レベルが低下し、出力コンデン
サＣ４に充電されていた電荷がトランジスタＱｔａを介
して放電される。故に、出力信号ｖｏｕｔの電圧レベル
は負極性になり、スピーカｓｐからこれに対応した音声
出力が得られる。

上述の如くにして、入力信号ｖＩｎに対応した出に安定
化される。

すなわち、抵抗Ｒ□、Ｒ３６の中点Ａにおけるバイアス
電圧を前述の如りｖＡとすると、４番端子の中点ｔ　圧
（直流電圧）　Ｖｔａｋｔ−％＝ｖＡ＋Ｉ　ｔｔ’　・
Ｒ！１　”’Ｑ　決定される。なお、バイアス電圧Ｖ、
は、　トランジスタＱ　ｓｏ　＊　Ｑｔｙ　ｓ　Ｑｔａ
　の各ベース・工はツタ間電圧をＶ　　　ｓＶ　　　ｓ
Ｖ　　　トスルト、　ｖＢ１１６　＋ｖＢＥ１７Ｂ１１
６　　　Ｂ１１１７　　　ＢＥ１８−Ｖ□１８で決定さ
れ号、はぼ−個のトランジスタのベース・エミッタ間電
圧Ｖ、となる。

ところで、カレントミラー回路ＱｏｅＱ１４のトランジ
スタＱｕに流れる電流工。をトランジスタＱ＋ａＫ流れ
る電流工。゛の２倍とするためには、トランジスタＱ０
のエミッタ面積ＡＩＱＩＩはトランジスタＱ１４のエミ
ッタ面積Ａ。、１４の２倍に設定され、抵抗Ｒ１゜の抵
抗は抵抗Ｒ１，の抵抗の半分に設定されているが、この
抵抗Ｒ８゜、Ｒ１ｆｆ１は省略することができる。同様
に、カレントミラー回路Ｄｓ＝ＱｓのダイオードＤ、に
流れる電流とトランジスタＱｍ　Ｋ流れる電流Ｉ□とを
等しくするため、ダイオードＤ、のＰＮ接合面積とトラ
ンジスタＱ３のエミッタ面積Ａ　ＶＱＢとは等しく設定
され、抵抗Ｒ５−Ｒａは互いに等しい値に設定され、こ
の抵抗Ｒｓ＝Ｒｓは省略することができる。トランジス
／Ｑ４に流れる電流Ｉ！を所定の値に設定するため、ト
ランジスタＱ４のエミッタ面積ＡｆｆｉＱ４と抵抗Ｒ６
の抵抗値とは適切な値に設定されている。

トランジスタＱ、に流れる電流Ｉ１．′をトランジスタ
Ｑ、に流れる電流■１の半分とするために。

トランジスタＱ、のエミッタ面積ＡＩＱ５はトランジス
タＱ、のエミッタ面積Ａ□Ｑ３０半分に設定され。

抵抗Ｒ，は抵抗Ｒｓの半分の抵抗値に設定されている。

さらにバイアス抵抗Ｒ，，，Ｒ，。の和Ｒｕ　＋Ｒ、。

は負帰還抵抗Ｒ□の抵抗値と等しく設定されている。

そして、トランジスタＱｉＩを流れる電流は。

Ｉ　、、　＋　Ｉ□＝Ｉ、となる。トランジスタＱｏｅ
Ｑ１４はカレントミラー回路を構成している。しかも。

電流Ｉｏｅ１１雪に対し電流Ｉ　１１’＊　Ｉ　ｔｔが
上述の如き関係にあるから、トランジスタＱＩ４を流れ
る電流Ｉ０′はｓ　Ｉ　１１十工１！協■。′＝台工◎
になる。

この状態で、十ｖｃｃ電源の電圧が例えば上昇したとす
る。この場合、電流Ｉｏのうち電流Ｉｌｌが増大し、ト
ランジスタＱ　ｓａを流れる電流Ｉ　、　ｔのうち電流
１１１′が増大する。なぜならば、電流１．のうち電流
工１．はほとんど変化せず、電流工０′のうち電流１１
．′もほとんど変化しないためである。

また、十ｖｃｃ電源の電源電圧が低下すると、電流工。

のうち電流Ｉ１．が減少し、電流１．１のうち電流Ｉ　
１１’が減少する。そして、電流１１２＋Ｉ＋ｔ’はと
もに変化しない。

すでに説明したように、抵抗Ｒ１ｓの両端間の電圧降下
を無視すればＡ点の電圧ｖＡはＶＢＫとなるため、次式
となる。

ｖＡ　＝　ＶＢＫ、・−（１） 一方、抵抗Ｒ１，の電圧降下を無視すれば抵抗Ｒ１１に
流れる電流Ｉ、ｉは１次式で求められる。

同様に、）ランジスタＱ、に流れる電流Ｌｔも次式で与
えられる。

従って、トランジスタＱｕに流入する電流Ｉ。

は次のように求められる。

■。＝Ｔ　１１　＋Ｔ　１！ 一方、すでに説明したようにトランジスタＱ。

に流れる電流Ｔ　Ｉ！’はＩ　Ｉｔ／　２に設定され、
トランジスタＱ　ｓａに流れる電流工。′は工。／２　
Ｋ設定されており、負帰還抵抗Ｒ□に流れる電流■５．
′と工、Ｊとの和は■。′と等しくなる。

従って、電流Ｉ、１は、次式のように求められる。

Ｔｌ１＝Ｔｏ　　　ｌ１ｌ 一方、　Ｒｚｔ　＋　Ｒｔｏ　＝　Ｒ＊＋の状態に抵抗
Ｒ、、、Ｒ１，。

Ｒ，が設定されているため、中点電圧Ｖ、は次のように
設定される。

Ｖ、＝ＶＡｊＲ１Ｉ　＠　ＩＩＩ’ Ｒ，鵞 ＝ｖ０＋□　・（ｖｃｃ−２ｖ□） ２（Ｒｔｔ＋Ｒｔ。） ＝二ｖｃｃ　　　　　　　　　　　、−１−０，−（６
１このように、トランジスタＱＩ＋はエミッタ接地トラ
ンジスタＱｓｓのコレクタ定電流負荷として動作すると
ともに、トランジスタＱ、に流れる電流Ｔｌｔは定電圧
ツェナーダイオードＺＤのツェナー電圧Ｖ、によって安
定化され、電源電圧Ｖ。Ｃの変動によってもｌ１ｌは変
化しない。従って、電源電圧ＶＣＣ上昇があっても、定
電流トランジスタＱ。

の消費電力は上昇することはない。

一方、Ａ点の電圧はトランジスタＱｔａｐＱｔ？＊Ｑ＋
ａによりｖＢＫの電位に維持されているのに対し、との
ような電源電圧Ｖ。Ｃに対しても中点電圧Ｖ、をＴｖｃ
ｃとするようにカレントミラー回路Ｑｏ＊Ｑ＋４の出力
トランジスタＱ１４は負帰還抵抗Ｒ１１の両端間の電圧
降下を決定する電流１１；を電源電圧ｖｃｃ変動に応じ
て調整する。エミッタ接地トランジスタＱ工のコレクタ
・エミッタ径路を介して定電流負荷トランジスタＱ、よ
り電源電圧ｖｃｃの変動に無関係の一定の電流Ｉ□′が
出力トランジスタＱ１４のコレクタに供給される。この
一定電流ＴＩｔの中点電圧Ｖ、への影響を補償するため
、同様に電源電圧ＶＣＣの変動に無関係の一定の電流■
１．がカレントミラー回路ＱｏｅＱｔａの入力トランジ
スタＱｕのコレクタに供給されている。従って、中点電
圧■、は、　＋Ｖｃ、電源の電圧変化に対応し、第２図
ＣＣ Ｋ実線で示す如くほぼＴで変化することになる。

この結果、＋ｖｃｃ電源が第２図に示す＋Δｖｃｃまで
上昇し、中点電圧Ｖ、がｖｌ、Ａｔで上昇したとしても
、出力信号Ｖ。Ｕ、は第３図に実線で示すように波形歪
が表われない。

因みに、電流Ｉ０に電流Ｉｌｌが供給されず、言い換え
れば電流Ｉ、、Ｉｃよって電流ＴＪが制御される場合は
１両者の電流変化が電流■□′分だけ異る。

故に、中点電圧ｖＱは、第２図に仮想線で示すように変
化し、実線の場合に比較し△ｖ、Ａだけ上昇する。従っ
て、出力信号Ｖ。Ｕ、は、中点電圧Δ”ＱＡを中心に振
幅するととＫなる。そして、出力信号ｖｏｕｔには、第
３図に仮想線で示す如く、正極性の半波に波形歪が表わ
れ【しまう。

また、十ｖ。Ｃ電源が−ΔＶＣＣまで低下したときは、
中点電圧Ｖ、がＶ、Ｂ　まで低下し、ＶＱＢを中心にし
た出力信号■。ｕｔが得られる。この場合は、第３図か
ら明らかなように波形歪は表われない。ところが、を流
Ｉ０に電流Ｌｔが供給されない場合は、上記■、Ｂが−
ΔＶ、　ＢＫ低下することになる。

故に、出力信号Ｖ。ｕｔは、第３図に仮想線で示す如く
、負極性の半波忙波形歪が表われることになる。

上述の実施例によれば−”ｖｃｃ電源の利用範囲が、第
２図に示す士△■だけ広くなったことを意味する。セし
て−十Ｖｃｃ電源に電源変動があっても、低歪率の最大
出力が得られるようになる。

〔効　果〕

（り、増幅回路の出力段の中点電圧を電源電圧の変動に
対応して丁に設定し得る。

（２）、上記効果により、電源電圧が変動しても低歪率
の最大出力が得られ、電源電圧の利用範囲が広（なる。

以上本発明者によってなされた発明を実施例にもとづき
具体的に説明したが、本発明は上記実施例に限定される
ものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々変更可
能であることはいうまでもない。

例えば＋ＶＣＣ電源は商用電源を整流した電源であって
よく、電池等の電源であってもよい。また、電ｉｔ圧の
極性は、正極性、負極性の二極性を有するものでもよい
。更に増幅回路は一人力信号を増幅するものであるが、
ステレオアンプにも適用することができる。

（利用分野〕 本発明を適用した増幅回路は、通常のオーディオ増幅回
路として利用できるのみではない。例えば、電源電圧の
利用範囲が広いことから、特に良好な減電圧特性が要求
されるボータプルテープレコーダ等、電池を電源とする
各種電子機器の増幅回路に好適である。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明を適用した増幅回路の一実施例を示す回
路図、 第２図は電源電圧と中点電圧との関係を示す電圧特性図
。 第３図は中点電圧の変化にともなう出力信号の波形変化
を示す波形図である。 Ｉ　Ｉｔｓ　ＩＩ！＋　ＴＨｚ　ＩＩ！’ｐ　Ｉ６　＃
　　ＴＯ−電流、■・２　　　　　　　　　　　　Ｉｎ ・・・入力信号、Ｖｏｕｔ・・・出力信号、＋Ｖｃｃ、
ｖ、ｃ１・・・電源電圧、　ｖ、　−・・中点電圧＊　
ＱｓｔＱｓ　ｐＱ旧Ｑ１４　ｐＱ＋ａ　ｅ　Ｑ＋＠・・
・トランジスタ％Ｃ，，Ｃ１・・・コンデンサ５Ｒｕ　
Ｒｌｅ　ｔ　Ｒｌｅ　＋　Ｒｌｅ　＊　Ｒ１丁−抵抗ｓ
　４　Ｉｅ　−ｅ＠　　ｅ２、・・・電源ライン、ＩＣ
・・・半導体集積回路、±Δ’ｃｃ・・・電源電圧変動
分、ｖＱ　Ａ　ｌ　ｖＱ　Ｂ・・・中点電圧■、の変′
化電圧。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、バイアス電圧を設定するためのカレントミラー回路
   の入力側に、電源電圧の変動に対応して変化する電流と
   電源電圧の変動にほとんど対応しない電流とを供給し、
   上記カレントミラー回路の出力側を流れる電流により出
   力段の中点電圧が。 上記電源電圧の変動に対応した所定電圧値になるように
   構成したことを特徴とする増幅回路。