JPS5924192B2 - 塩水電解槽 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は塩水の無隔膜電解により次亜塩素酸ソーダを
製造するフイルタープレス型電解槽、とくに１０．００
０ＰＰｍ以上の高濃度有効塩素含有塩水を高電流効率で
得るのに好適な塩水電解槽に関する。

従来、上、下水道の滅菌、廃液の酸化処理などに塩素処
理が広く行なわれ、有効塩素源として液体塩素、次亜塩
素酸ソーダ溶液が用いられてきた。

しかし、これらの塩素源は取扱い、経済囲、安全囲など
に問題があり、近年、使用現場において海水程度の希薄
塩水を電解して、次亜塩素酸ソーダを得る方法が普及し
ている。希薄塩水を電解して次亜塩素酸ソーダを製造す
る場合には、原料食塩の利用率を上げるために、なるべ
く高い濃度の次亜塩素酸ソーダ溶液を効率よく得なけれ
ばならない。

本出願人は、先に食塩の利用率を上げるために希薄塩水
を電解液として使用し、有効塩素濃度１０．０００ＰＰ
ｍ以上において、高い電流効率を奏する次亜塩素酸塩電
解製造用の電極として「チタンおよびチタン合金上に、
白金３〜４２重量％、酸化パラジウム３〜３４重量％、
二酸化ルテニウム４２〜９４重量％の組成を有する白金
一酸化・マラジウムニ酸化ルテニウムの白金族金属三元
混合物と、前記混合物に対して２０〜４０重量％の二酸
化チタニウムとから成る混合物の被覆を施した電極」を
提案した（特公昭５５−３５４７３号）。この電極を陽
極として、３０１）程度の希薄塩水を電解したとき、有
効塩素濃度約１０．０００ＰＰｍの次亜塩素酸塩を約８
０％の高い電流効率で製造することが出来た。本発明者
等は、該電極を用いてより電流効率を高めるために、電
解槽の構造の面からさらに鋭意研究を続けた。

従来は経済囲を考慮し有効塩素濃度として約８，０００
ＰＰｍが採られている。

これは電解液中の次亜塩素酸塩濃度が高くなると、次亜
塩素酸イオンの陽極放電、陰極還元などの副反応が増え
電流効率が低下するためである。この効率の低下は電解
液温度の上昇あるいは低下によつて、さらに助長される
。電解液温度が３５℃以上、とくに、４０℃を越すと電
流効率は１０数％以上低下するようになる。また、１５
℃以下、とくに、１０℃以下になると、次亜塩素酸イオ
ンを生成する塩素の加水分解反応がきわめておそくなり
、同様に効率が低下し、かつ陽極の寿命を著しく短かく
するので、電解液の温度は１５〜３５℃の範囲に保つ必
要がある，しかし、通常、食塩溶解槽から供給される希
薄塩水は２〜３０℃であり、また、夏期には電解液温度
が５０℃を越えるなど、前記温度範囲外の電解も避けら
れないのが現伏で、加熱手段を有するものはなく、冷却
手段は回分式の場合タンク内に設置し、その他は電解槽
外へ冷却装置を設けるなどするが、それに伴なう配管な
ど大型化、複雑化は免れない。さらに、電解液中の電解
発生ガス（主として水素）は、連続式の場合、液流路の
方向に対して電解の進行とともに含有量がふえ、電解液
の流れを妨害し、極端な場合、電解不能となる。

従つて電流効率低下の原因となり、また、ガス抵抗が増
加して摺電圧を上昇させ、消費電力が増大するので、ガ
ス含有量をあまり大とせずに、円滑に分離させることが
肝要である。装置的には設置面積が小さくコンパクト化
し、構造簡単で保守が容易なことが望まれるが、塩水を
連続的に供給し、有効塩素として約８，０００ＰＰｍの
電解液を循環しながら電解し、その一部を排出させる循
環タンク式は、常時、高濃度電解となるため不利で、も
つばら、回分式あるいは一過注連続式が行なわれる。

前者の回分式は装置が大型化するので適当でなく、だい
たい、後者の方が小型化できる。一過曲連続式の場合も
、電解液中の次亜塩素酸塩濃度を上げる必要から、滞留
時間を考慮し流路を長く採らなければならない。従つて
、小型化のために種々の工夫がなされている。特公昭５
２−２８１０４号によれば、水平網伏の陰陽両極対から
なる多数の電解室を多段に上下方向に積み、塩水を下か
ら上へ直列に通過させながら電解する方法であるが、電
解液流路の形成、電極の支持法など構造が複雑となつて
いる。また、特開昭５５−５０４７６号では箱型槽体両
側より対向して陽極と陰極の組立体を挿入して流路を形
成しているが、両側より多数の電極板をかみ合せる構造
には無理があり、かつ、電気接続も両側にわたるため、
わずられしい。いずれにしても、液温度が上昇するので
冷却手段が必要となるが、電解槽内に組み入れることは
構造上不可能で、槽外に設けることとなり大型化し、電
解液、冷却水配管など複雑化は免かれない。これら種々
の問題点を改善した装置として、塩水流通可能な貫通孔
を有する電極板と、中央部をくり抜いたパツキングを介
して交互に多数重ねたフイルタープレス型の電解槽が提
供されている。

この型式は小型コンパクトにしやすく、かつ、構造を簡
単化できる利点がある。この例として、特開昭５２−７
８６７５号があるが、電解液の流れが上下蛇行型である
ため、電解が進み次亜塩素酸塩濃度が上昇するにつれ、
液中の電解発生ガス（おもに水素）の含有率がふえ、液
の流れが著しく妨害され、電解に支障を生じる。また、
特公昭５５−３８４３１号でも電解液中のガス含有量の
増加が考慮されていないので、あまり高い次亜塩素酸塩
濃度は望めず、かつ、電極の形伏に問題があり、構造が
複雑化する。本発明者らは上述の問題点および条件を解
決し、満足させるべく種々検討を重ねた結果、前記、提
案した電極を陽極とし、有効塩素濃度として１０，００
０ＰＰｍ以上の次亜塩素酸ソーダ含有塩水が連続的に高
電流効率で得られ、かつ、きわめて小型で、構造簡単な
塩水電解槽を開発したものである。

本発明に係る塩水電解槽は、特許請求の範囲に記載の通
りの構成よりなるものである。

図面によつて本発明塩水電解槽の具体例を説明する。

しかし、第１〜３、５、６図は参考図面である。第１、
２図に示す塩水流通孔１を片側の上、下端部分に設けた
２枚の中間複極電極２、片側下端に塩水流通孔１および
端子１４を備えた末端陽極３、片側上下端部に塩水流通
孔１および端子１４を設けた末端陰極７と、３枚の甲央
部分を切り抜いた額縁伏絶縁パツキング４を交互に重ね
たものを、片側下端に塩水流入配管１２を取付けた絶縁
配管板５と片側の上下端部に塩水流出配管１３を取付け
た絶縁配管板５との間にはさみ、３室の電解室６を構成
させ、さらに通しボルト用孔１０および片側下端部に塩
水配管用孔１１を設けた端板８と、片側上、下端部分に
塩水配管用孔１１および通しボルト用孔１０を有する端
板８を両端に当て、通しボルト９により一括締め合せて
塩水電解槽を構成する。約３重量％の希薄塩水は塩水流
入配管１２より供給され、ＪＷＡ次に各電解室６を水平
蛇行して通過する間に電解され、電解発生ガスをほとん
ど含まない電解液は下方の塩水流通孔１を、電解液中を
上昇分離した発生ガスを多く含んだ電解液は上方の塩水
通孔１を通り、塩水流出配管１３より次亜塩素酸ソーダ
含有塩水として排出される。第３図は参考の塩水電解槽
に熱交換手段を組み入れた例である。

末端陽極３，末端陰極７，中間複極電極２および中間末
端陽極１５，中間末端陰極１６と絶縁パツキング４に熱
交水流通孔１７をあけ、電解室６の間、すなわち、片側
上、下端部分に塩水流出配管１３および片側に熱交水流
入配管１９を取付けた絶縁配管板５と末端陰極７、およ
び中間末端陽極１５と中間末端陰極１６の間に、それぞ
れ計２枚の熱交換枠２０を挿入し、熱交換室２１を２室
構成する。塩水配管用孔１１，熱交水配管用孔２６，通
しボルト用孔１０を設えた２個の端板を、通しボルト９
により一括締め合せて塩水電解槽を構成する。中間末端
陰極１６と中間末端陰極１５を極間ブスバ一２５で連結
する。希薄塩水の流れは第１，２図で示したのと同様で
ある。熱交換水（冷却水）は電解液と向流させるために
熱交水流入配管１９を経て絶縁配管板５にあけた熱交水
流通孔１７より流出し、熱交換室２１を通過する際に末
端陰極７の裏面において電解室６の電解液を冷却し、自
らは暖められて熱交換し、中間複極電極、絶縁パツキン
グ、各熱交水流通孔１７を順次通過し、最後は、絶縁配
管板５に取付けた熱交水流出配管１８を経て排出する。
この際末端陰極の裏面および中間末端陽極、中間末端陰
極の裏面が熱交面として利用される。さらに冷却面積を
増す場合には、チタン製の熱交換板（図示せず）を挿入
すればよい。この温熱交換水は冬期など電解温度が低い
場合には、食塩溶解槽からの飽和塩水を希釈して希薄塩
水を造る際の希釈水として用いられ、塩水電解槽へ温希
薄塩水を供給することができるので、とくに、塩水流入
口付近１〜１３室の電解室における低温電解液による電
流効率、陽極寿命の低下などの障害は生じない。また、
夏季に冷却水量が希釈水量を越えた場合の余剰分はその
まま放流される。第４図は本発明塩水電解槽に挿入した
熱交換枠２０の説明図である。

たとえば、熱交水流入配管１９より熱交水流通孔１７を
通過した熱交換水は、熱交換枠２０にあけた熱交水流入
口１７′より入り、水平方向に移動して熱交換室２１を
通過する際に末端陰極７の裏面を介して熱交換され、熱
交水流出口１Ｐを経て末端陰極７の熱交水流通孔１７へ
流出する。熱交換水は暖められると同時に電解液を冷却
する。熱交換枠は通常、電解室間３〜７室毎に挿入され
る。２室以下では中間末端陰・陽極の割合が多くなつて
、電気接続が繁雑となり、８室以上では冷却が不十分と
なる。

なお、熱交換面積を増す場合には、チタン製で片側上下
端部分に塩水流通孔、および熱交水流通孔を設けた熱交
換板（図示せず）を用い、その両面を熱交換面として働
かせる。この場合、片面は熱交換面として働かせる。こ
の場合、片面は熱交換枠、一方の面には片側上下端部に
塩水流通孔、および熱交水流通孔とガス抜き管２３を取
付けたガス抜き枠（図示せず）を用いる。第５図は、塩
水と熱交水のフローを示す平面略図である。

破線矢印は熱交換水の流れを示し、実線矢印は電解液の
流れを示す。塩水流入配管１２に供給される希薄塩水は
、熱交水流出配管１８より排出された温水を希薄水とし
て用いて調製する。第６図は参考の塩水電解槽にガス抜
き手段を組み入れた例で、中間末端陽極１５．１１５中
間末端陰極１６の間、片側下端に塩水流出配管１３を取
付けた絶縁配管板５と末端陰極７の間に計２枚の、ガス
抜き管２３を取付けたガス抜きプロツタ２２を挿入した
場合である。希薄塩水の流れは第１，２，３図で示した
のと同様である。電解により発生したガス（主に水素）
は電解室中の上部にｌ〜２ｍｍの気泡層を形成し、それ
ぞれの塩水流通孔１を通り、ガス抜きプロツク２２のガ
ス流通孔２４を経てガス抜き管２３より排気される。ガ
ス抜き管２３はガス排気に同伴して電解液が外に漏れな
いようにした気液分離装置である。ガス抜きプロツクは
普通、電解室間３〜７室毎に挿入される。２室以下では
熱交換枠と同様に、電気接続が繁雑と８室以上ではガス
含有率が７０％（容積比）を越えるので好ましくない。

ガス抜きプロツクはガスによる圧力損失の増加あるいは
電流効率の低下摺電圧の上昇などの障害を防止する。な
お、前述のように、熱交換板を用いるときはガス抜き枠
を用いる。第７図は、ガス抜きプロツク２２を説明する
図である。

ガス抜きプロツク２２は次亜塩素酸塩に耐久姓のあるプ
ラスチツク成型板から成り、例えば硬質塩ビの肉厚板が
使用される。該ガス抜きプロツクの片側の上、下端にガ
ス流通孔２４と塩水流通孔１をそれぞれ設け、ガス流通
孔２４の上部に鉛直に上昇孔２４′を交差して備える。
さらに、上昇孔２４′はガス抜き管２３と接続させる。
ガス抜き管２３は逆上弁方式等の通常用いる気液分離手
段を備える。電解により発生したガスを多く含む電解液
がガス抜きプロツク２２のガス流通孔２４を通過する際
、発生ガスは上昇孔２４′より上昇してガス抜き管２３
で気液分離される。発生ガスが分離士昇し易くするため
ガス流通孔２４の内径は塩水流通孔１のそれよりも大き
い。第８図は本発明塩水電解槽に熱交換手段と、ガス抜
き手段の両方を組み入れた例で、中間末端陰極１６とガ
ス抜きプロツク２２、中間末端陽極１５とガス抜きプロ
ツク２２および末端陰極７とガス抜きプロツク２２の間
に熱交換枠２０を計３個、また、ガス抜きプロツク２２
を計２枚挿入したものである。

希薄塩水、熱交換水の流れ、および発生ガスの排気は前
記同様である。このように熱交換手段およびガス抜き手
段の組み合せにより、電解液温度の上昇、低下を防ぎ、
また、ガス抜きによつて円滑に電解液を流すことができ
る。

本発明塩水電解槽の陽極被覆はつぎのようにして調製さ
れる。

チタン表面を脱脂後、フツ酸あるいはシユウ酸処理をし
、その上に塗布液を塗布または浸漬により付着せしめる
。塗布液は白金一酸化パラジウムー[ヮ_化ルテニウムの
比率が本発Ｊの範囲に人るように四塩化白金，二塩化パ
ラジウム，三塩化ルテニウムを採り少量の塩酸を加え、
さらにノルマル・ブチルアルコールを加えて完全に溶解
させる。これに、所定量のブチル・チタネートを加えて
調整する。乾燥後、空気中４５０〜６００℃の加熱温度
で１０〜３０分加熱する。塗布、加熱を複数回くり返し
、所望の厚みの被覆を得る。本発明塩水電解槽の極間距
離は２〜６７ｎｍである。

電解室間に熱交換枠、ガス抜きプロツクなどが設置され
た場合は中間末端陰．陽極を用い、極間ブ：＝；二呻―
種−ニτ赫種当である。

従つて、本願発明の塩水電解槽は横長型となる。

縦長では電極面上の気泡含有率が上方へ行くほど増加し
、また、通過する液の流速がおそくなつてガスの滞留、
液抵抗の増加、あるいは掃除を必要とする陰極スケール
の付着を捉進させる。横長の場合には液流速が大となり
、陰極スケールの付着が減少するので保守も容易となり
、かつ、電解発生ガスの分離が円滑となる。しかし、あ
まり長くなると気液分離の効果が減少し、かつ、設置面
積が大となり不利である。本発明の塩水電解槽は４〜５
０室の電解室で１槽が構成されるが、４室以下だと設備
費の割合が増し、５０室以上では両端電圧が高くなり過
ぎ危険である。

普通６〜４０室が適当である。熱交換枠は３〜７室毎に
挿入されるが、季節的な電解液温度の変化により増減さ
せる。また、ガス抜きプロツクも３〜７室毎に挿入され
るが、電解液中のガス含有率が７００／）（容積比）を
越えないように加減する。本発明の塩水電解槽は海水も
同様に電解することができる。

この場合、海水供給流量が大となるので、温度上昇、ガ
ス含有率の増加などの問題はなく、熱交換枠及び／又は
ガス抜きプロツクは不要となることがあるので、それぞ
れ必要に応じて省略でき、端板、絶縁配管板、電極およ
び絶縁パツキングで電解槽を構成することもできる。ま
た、電極の陽極面には白金被覆も用いられる。本発明の
塩水電解槽は、接液しない鉄製の端板、およびチタン製
の各電極のほかは、塩化ビニールなどのプラスチツク材
料で構成されるので腐食の問題がなく、保守上きわめて
有利である。

本発明塩水電解槽は熱交換手段を電解室間に組み込み、
電解液を交流で冷却することによつて電解液温度の上昇
を抑え、かつ、得られた温水を利用した温希薄塩水を塩
水電解槽へ供給して、低温による電極の劣化、電流効率
の低下などの障害をなくした。

また、横長の電解室内において円滑な電解発生ガスの分
離を行ない、適宜ガス抜き手段を設置して電解液中のガ
ス滞留を防ぎ、電流効率の低下、摺電圧の上昇などを防
止している。従つて従来その達成が極めて困難であつた
。８００１）を越え、約９０％の高電流効率の下１０，
０００ＰＰｍ以上の有効塩素濃度の排出液が容易に得ら
れる。

また、装置的にも熱交換手段とガス抜き手段をコンパク
トに組込んだフイルタプレス型を採用して小型化をはか
り、構造も簡単で、かつ、陰極スケールが付きにくく保
守が容易であり、また、溶接部がないので製作も手間が
かからず、材質的にも腐食の心配がない。以上の利点に
より実用的価値はきわめて大である。実施例 １ 第８図に示すように６枚の軟質塩化ビニールシートの絶
縁パツキングと、厚さ２ｍ７１１のチタン板からなる電
極の陽極面に、白金２５重量％、酸化パラジウム２０重
量％、二酸化ルテニウム５５重量％の混合物に対し、３
０重量％の二酸化チタニウムを加えた混合物の被覆を施
した１枚の末端陽極、１枚の中間末端陽極および４枚の
中間複極電極と、被覆を施さない中間末端陰極、末端陰
極各１枚とで３個の電解室を２組設け、さらに熱交換室
３個、ガス抜きプロツク２個を絶縁配管板および端板で
はさみ、有効塩素発生量４００９／ｈの塩水電解槽を構
成させた。

外形寸法は横６６０×巾２００×縦２３０ｍ７７！であ
つた。熱交水流入配管より１５℃の熱交換水（点線矢印
）を送り、熱交水流出配管より排出した２４゜Ｃの水全
量を飽和塩水の希釈用として用い、得られた３％（重量
）、２３゜Ｃの希薄塩水を４０１／ｈの流量で塩水流入
配管を経て塩水電解槽へ供給した（実線矢印）。６０Ａ
，約２７の直流を通じて連続電解した結果、２８℃、有
効塩素濃度１０，５００〜１１，１００ＰＰｍの次亜塩
素酸ソーダを含む希薄塩水が得られた。

発生ガスは２本のガス抜き管より気液分離されて排気さ
れ、液の流れに対する妨害や摺電圧上昇などの障害は生
じなかつた。定常値として電流効率は９１％、所要電力
は有効塩素１ｋｇ当り３．７Ｋｗｈ１食塩利用率は３０
％であつた。約３ケ月後に酸洗するまで問題なく順調に
運転された。実施例 ２〜３ 実施例１の構成に準じた塩水電解槽において、有効塩素
発生量が異なる電解槽、すなわち電解室数、熱交換室数
および負荷する電解電流の容量、供給する希薄塩水の流
量などを変えて運転した。

使用した電解槽の仕様と得られた結果を第１表に示す。
実施例２は、夏季運転の場合で、熱交換室に導入された
冷却水の概略５０〜６０％分を希釈水（４０〜５０％は
余剰分）として使用し、実施例３は、冬季運転の場合で
ある。また、 参考例 １ 第１図に示す構成のように、厚さ２ｍｍのチタン板を用
い、陽極面に白金を被覆した末端陽極１枚および１９枚
の中間複極電極と、１枚の被覆のない末端陰極、および
、２０枚の額縁伏の軟質塩化ビニール・パツキングを交
互に重ね合せて２０個の電解室を構成し、さらに、絶縁
配管板２枚を両端に置き、さらに２枚の端板ではさみ、
有効塩素発生量２．５ｋｇ／ｈの海水電解槽を組立てた
。

外形寸法は横６５０Ｘ巾２７０×縦４５０ｍｕであつた
。海水を６０１／Ｍｌｎの流量で塩水流入配管より電解
槽へ供給し、整流器より１２５Ａ，約１１０の直流を通
電して連続電解した。その結果、有効塩素を７００〜７
４０ＰＰｍ含有する海水が連続して得られ、定常値にお
ける電流効率は約７８％、所要電力は約５．３ＫｗｈＡ
ｇ−Ｃｌ２であつた。この際、海水の電解による温度上
昇は概略１℃でほとんど問題なく、また、発生ガスによ
る液の流れあるいは摺電圧に及ぼす悪影響も現われず順
調に運転された。比較例 １ 代表的な市販塩水電解槽と本発明塩水電解槽の仕様を第
２表に示した。

【図面の簡単な説明】

第１図は参考の塩水電解槽の分解斜視図であり、第２図
は第１図のＡ−Ｎ線の横断面図である。 第３図は熱交換枠を組み込んだ参考の塩水電解槽の分解
斜視図であり、第４図は熱交換枠の正面および平面図で
あり、第５図は、第３図の塩水と熱交水のフローを示す
平面図である。第６図はガス抜きプロツクを組み込んだ
参考の塩水電解槽分解斜視図であり、第７図はガス抜き
プロツクの正面および平面図である。第８図は熱交換枠
とガス抜きプロツクを組み込んだ本発明の塩水電解槽の
分解斜視図である。１：塩水流通孔、２：中間複極電極
、３：末端陽極、４：絶縁パツキング、５：絶縁配管板
、６：電解室、７：末端陰極、８：端板、９：通しボル
ト、１０：通しボルト用孔、１１：塩水配管用孔、１２
：塩水流入配管、１３：塩水流出配管、１４：端子、１
５：中間末端陽極、１６：中間末端陰極、１７：熱交水
流通孔、１７′：熱交水流入口、１７″：熱交水流出口
、１８：熱交水流出配管１９：熱交水流入配管、２０：
熱交換枠、２１：熱交換室、２２：ガス抜きプロツク、
２３：ガス抜き管、２４：ガス流通孔、２４′：上昇孔
、２５：極間ブスバ一 ２６：熱交水配管用孔。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ （Ａ）塩水流入配管用、通しボルト用、並びに熱交
   水流出配管用の孔を有する一方の端板；（Ｂ）片側の下
   端部分に塩水流入配管、並びに片側に熱交水流出配管を
   取付けた、前記端板に隣接する一方の絶縁配管板；（Ｃ
   ）電解液に接する面に被覆を施こし、片側の下端部分に
   塩水流通孔、片側に熱交水流通孔、並びに上端部に端子
   を設けた、前記絶縁配管板に隣接する末端陽極、該陽極
   はチタンまたはチタン合金上に、白金３〜４２重量％、
   酸化パラジウム３〜３４重量％、二酸化ルテニウム４２
   〜９４重量％の組成を有する白金−酸化パラジウム−二
   酸化ルテニウムの白金族金属三元混合物と、前記混合物
   に対して２０〜４０％重量％の二酸化チタニウムとから
   なる混合物の被覆を施したものである。 （Ｄ）中央部分を切り抜いた額縁状の、並びに片側に熱
   交水流通孔を設けた、前記末端陽極に隣接する絶縁パッ
   キング；（Ｅ）片側の上、下端部分に塩水流通孔、並び
   に片側に熱交水流通孔を設けた、両側に絶縁パッキング
   を備える中間複極電極、その陽極面は前記末端陽極と同
   じ被覆を有する、（Ｆ）少なくとも１個の前記絶縁パッ
   キングと少なくとも１個の前記中間複極電極とで構成さ
   れる複数の電解室の３〜７室毎にそれに隣接して設けた
   熱交換枠、該熱交換枠は片側の上、下端部分に塩水流通
   孔を有する；（Ｇ）前記電解室の３〜７室毎に前記熱交
   換枠に隣接して設けたガス抜きブロック、該ガス抜きブ
   ロックは片側の上、下端部分にガス流通孔と塩水流通孔
   を有し、並びに片側に熱交水流通孔を備え、塩水流通孔
   より大きい内径を有するガス流通孔は上昇孔と交差して
   おり、上昇孔はガス抜き管と接続しており、ガス抜き管
   で通常の手段により気液分離させる；（Ｈ）前記電解室
   の３〜７室毎に設けた２個の熱交換枠をはさんで設けた
   中間末端陰極及び中間末端陽極、該中間末端陰極及び中
   間末端陽極の片側の上、下端部分に塩水流通孔、並びに
   片側に熱交水流通孔を有する。 （Ｉ）片側の上、下端部分の塩水流通孔、片側に熱交水
   流通孔、並びに端子を設けた末端陰極；該陰極はチタン
   またはチタン合金からなる；（Ｊ）片側の上、下端部分
   に塩水流出配管、並びに片側に熱交水流入配管を取付け
   た他方の絶縁配管板；および（Ｋ）片側の上、下端部分
   に塩水流出配管用、片側に熱交水流入配管用並びに通し
   ボルト用の孔を有する、前記絶縁配管板に隣接した他方
   の端板；から成り、塩水と熱交水とを向流、水平蛇行状
   態に配置し、前記絶縁配管板、電極、絶縁パッキング、
   熱交換枠およびガス抜きブロックを水平方向に鉛直状に
   設置し、それぞれの外形寸法の縦と横の比が１：１．１
   〜１０である、塩水の無隔膜電解による次亜塩素酸ソー
   ダ製造用フィルタープレス型電解槽。