JPS5935816A - 組立式ロ−ル - Google Patents
組立式ロ−ルInfo
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- JPS5935816A JPS5935816A JP14603382A JP14603382A JPS5935816A JP S5935816 A JPS5935816 A JP S5935816A JP 14603382 A JP14603382 A JP 14603382A JP 14603382 A JP14603382 A JP 14603382A JP S5935816 A JPS5935816 A JP S5935816A
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- roll
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Links
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- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 abstract description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 4
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/02—Shape or construction of rolls
- B21B27/03—Sleeved rolls
- B21B27/035—Rolls for bars, rods, rounds, tubes, wire or the like
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Geometry (AREA)
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は超高合金製硬質リングまたは超硬合金製リング
を用いる組立式ロールに関するものである。
を用いる組立式ロールに関するものである。
従来、この種の圧延ロールは、圧延材に接触する部分の
みを硬質リングとするため、同硬質リングをロール軸に
所要の手段により接合する構造となっている。この硬質
リング接合，装着の手段としては、下記のようなものが
行なわれる。
みを硬質リングとするため、同硬質リングをロール軸に
所要の手段により接合する構造となっている。この硬質
リング接合，装着の手段としては、下記のようなものが
行なわれる。
（１）硬質リングをロール軸に焼ばめずるか、又ｋｌ、
楔状リングを硬質リングと１−１−ル軸間に圧入して固
定する方法。
楔状リングを硬質リングと１−１−ル軸間に圧入して固
定する方法。
（２）接着剤を硬質リングとロール軸間に塗４１シ７て
固定ずる方法。
固定ずる方法。
（３）喫または油圧ユニットを用い、硬質リングの軸方
向に側圧を負荷し、ロール軸両端に設ａＪられるフラン
ジ間で締付は固定する方法。（側圧締付は法。） 以上のものにおいて、（１）の方法では、焼ばめによる
焼ばめ応力または楔により硬質リングを半径方向に張り
割ろうとする応力が作用している。この応力に圧延時に
発生する応力が重畳すると硬質リングが破壊しやすくな
るという欠点がある。（２）の方法では、接着剤の熱又
は疲労により劣化が生じ、使用中に接着部がはく離して
圧延作業に耐用できない恐れがある。（３）の方法は、
側圧が適切なものであれば圧延時に硬質リングに生ずる
曲げ又はスラスト応力の緩和に有効であり、ロール組立
方式としては合理的ではある。しかし喫を用いる場合、
この楔を押し込むためのボルト用の１［［［ネジ孔をロ
ール軸に形成しておく必要があり、この雌ネジ孔による
切欠のためにロール軸の強度が低下する。ロール軸には
スリーブに加わる側圧の反力が作用し、常に引張り応力
が働いており、上記のようにロール軸強度が低下した状
態にあるごと４考慮すれば、硬質リングを強固に支持で
きる程度の大きな側圧を負荷できず、実用−に問題があ
る。
向に側圧を負荷し、ロール軸両端に設ａＪられるフラン
ジ間で締付は固定する方法。（側圧締付は法。） 以上のものにおいて、（１）の方法では、焼ばめによる
焼ばめ応力または楔により硬質リングを半径方向に張り
割ろうとする応力が作用している。この応力に圧延時に
発生する応力が重畳すると硬質リングが破壊しやすくな
るという欠点がある。（２）の方法では、接着剤の熱又
は疲労により劣化が生じ、使用中に接着部がはく離して
圧延作業に耐用できない恐れがある。（３）の方法は、
側圧が適切なものであれば圧延時に硬質リングに生ずる
曲げ又はスラスト応力の緩和に有効であり、ロール組立
方式としては合理的ではある。しかし喫を用いる場合、
この楔を押し込むためのボルト用の１［［［ネジ孔をロ
ール軸に形成しておく必要があり、この雌ネジ孔による
切欠のためにロール軸の強度が低下する。ロール軸には
スリーブに加わる側圧の反力が作用し、常に引張り応力
が働いており、上記のようにロール軸強度が低下した状
態にあるごと４考慮すれば、硬質リングを強固に支持で
きる程度の大きな側圧を負荷できず、実用−に問題があ
る。
一方、（３）の方法で油圧ユニソ１〜を用いるものでは
、ロール自体が大型のものになると４０Ｑｔｏｎ〜５０
０ｔｏｎもの力を発生する油圧ユニットを必要とし、同
油圧ユニソ１への油圧を伝達する剛性の高い取付治具を
必要とするとともにロールの大きさ形状に応じて治具を
用意しなければならないので、設備費が高価となり不経
済であった。
、ロール自体が大型のものになると４０Ｑｔｏｎ〜５０
０ｔｏｎもの力を発生する油圧ユニットを必要とし、同
油圧ユニソ１への油圧を伝達する剛性の高い取付治具を
必要とするとともにロールの大きさ形状に応じて治具を
用意しなければならないので、設備費が高価となり不経
済であった。
本発明は、以上のような問題を解消しようとするもので
、熱膨張係数の差に基（収縮量の大小を有効に利用する
ことにより、硬質ロールリングに側圧を負荷して硬質ロ
ールリングを容易にロール軸に固着できるように構成し
た組立式ロールを提供することを目的とするものである
。
、熱膨張係数の差に基（収縮量の大小を有効に利用する
ことにより、硬質ロールリングに側圧を負荷して硬質ロ
ールリングを容易にロール軸に固着できるように構成し
た組立式ロールを提供することを目的とするものである
。
ツ、下、第１図と第２図に示す実施例に基いて本発明を
説明する。
説明する。
第１図において、（１１は例えば通常用いられる鋳鋼等
により形成されるロール軸で、ロール胴（１ａ）の−側
端部には、環状のフランジ部（１ｂ）が一体向に形成さ
れ、他側端部には、雄螺子（ＩＣ）を有する。（２）は
ロール胴（１ａ）に外挿され一側端部がフランジ部（１
ｂ）に当接する硬質ロールリング、（３）は同様にロー
ル胴（１ａ）に外挿されるセパレートリングで、同セバ
レーＩ・リング（３）は５００″Ｃ以下において、熱膨
張係数がロール軸（］）より小さい材質を用い、本実施
例では例えば３６Ｎ＋−Ｆｅ合金を用いる。さらに（４
）は、ロール軸（１）の雄螺子（ＩＣ）に螺合される締
付り式フランジをなすナツトリングであり、その材質と
しては例えばロール軸（１）と同類のものを使用する。
により形成されるロール軸で、ロール胴（１ａ）の−側
端部には、環状のフランジ部（１ｂ）が一体向に形成さ
れ、他側端部には、雄螺子（ＩＣ）を有する。（２）は
ロール胴（１ａ）に外挿され一側端部がフランジ部（１
ｂ）に当接する硬質ロールリング、（３）は同様にロー
ル胴（１ａ）に外挿されるセパレートリングで、同セバ
レーＩ・リング（３）は５００″Ｃ以下において、熱膨
張係数がロール軸（］）より小さい材質を用い、本実施
例では例えば３６Ｎ＋−Ｆｅ合金を用いる。さらに（４
）は、ロール軸（１）の雄螺子（ＩＣ）に螺合される締
付り式フランジをなすナツトリングであり、その材質と
しては例えばロール軸（１）と同類のものを使用する。
以上の構成により、硬質ロールリング（２）は、ロール
軸（１）にセパレートリング（３）を介してナツトリン
グ（４）の締付は力により、同ナンドリング（４）及び
フランジ部（１ｂ）の当接部間に挾持されて固定される
。
軸（１）にセパレートリング（３）を介してナツトリン
グ（４）の締付は力により、同ナンドリング（４）及び
フランジ部（１ｂ）の当接部間に挾持されて固定される
。
次にロール組立て手順について述べる。まず常温下にお
いて、硬質ロールリング（２）及びセパレートリング（
３）をロール胴（１ａ）に外挿し、硬質口５
ｎＡ４− 一ルリング（２）をフランジ部（１ｂ）の端面に当接さ
せ、ナツトリング（４）を雄螺子（１ｃ）に螺合する。
いて、硬質ロールリング（２）及びセパレートリング（
３）をロール胴（１ａ）に外挿し、硬質口５
ｎＡ４− 一ルリング（２）をフランジ部（１ｂ）の端面に当接さ
せ、ナツトリング（４）を雄螺子（１ｃ）に螺合する。
次に焼鈍炉または加熱炉内にもたらし、後述する所定温
度（本例では５００℃以下。）に均熱した（多、炉内よ
り俄り出し、適当なレンチ等によりナツトリング（４）
を迅速に回転させ、セパレートリング（３）及び硬質ロ
ールリング（２１をフランジ部（１ｂ）方向に締付ける
。この締付状畑下で常温まで冷却する。即ち、高温での
締付状態においてロール軸（１）のフランジ部（１ｂ）
とナツトリング（４）間の長さとリング＋２１． ＋３
１の合計長さとは同一であるが、前述のようにロール軸
（１１の方の熱膨張係数が大であるため、冷却時にナン
ドリング（４）によって締付けられたセパレートリング
（３）と硬質ロールリング（２）の収縮量は小さく、か
つロール軸（１）のフランジ部（１ｂ）とナンドリング
（４）間のそれは大であるので、セパレートリング（３
）と硬質ロールリング（２）は、フランジ部（１ｂ）と
ナンドリング【４）とにより軸線方向に実質的に圧縮力
を受けるようになる。即ち、ロール軸（１１とセパレー
トリング（３）の＝６− 線膨張率が異なるごとによる両者の収縮量の差に基いて
、セパレートリング（３）と硬質ロールリング（２）と
をロール軸（１）のより大きな収縮（軸線方向）によっ
て締ｆ１固定することができるのである。
度（本例では５００℃以下。）に均熱した（多、炉内よ
り俄り出し、適当なレンチ等によりナツトリング（４）
を迅速に回転させ、セパレートリング（３）及び硬質ロ
ールリング（２１をフランジ部（１ｂ）方向に締付ける
。この締付状畑下で常温まで冷却する。即ち、高温での
締付状態においてロール軸（１）のフランジ部（１ｂ）
とナツトリング（４）間の長さとリング＋２１． ＋３
１の合計長さとは同一であるが、前述のようにロール軸
（１１の方の熱膨張係数が大であるため、冷却時にナン
ドリング（４）によって締付けられたセパレートリング
（３）と硬質ロールリング（２）の収縮量は小さく、か
つロール軸（１）のフランジ部（１ｂ）とナンドリング
（４）間のそれは大であるので、セパレートリング（３
）と硬質ロールリング（２）は、フランジ部（１ｂ）と
ナンドリング【４）とにより軸線方向に実質的に圧縮力
を受けるようになる。即ち、ロール軸（１１とセパレー
トリング（３）の＝６− 線膨張率が異なるごとによる両者の収縮量の差に基いて
、セパレートリング（３）と硬質ロールリング（２）と
をロール軸（１）のより大きな収縮（軸線方向）によっ
て締ｆ１固定することができるのである。
尚、第１図において、硬質ロールリング（２）を超硬合
金製となせば、ロール軸り１）に対して熱膨張率が極め
て小さいので、硬質ロールリング（２）自体がセパレー
トリング（３）の作用をなすことができ、この場合、セ
バレー）・リング（３）は通常の鋼材を用いることがで
きる。
金製となせば、ロール軸り１）に対して熱膨張率が極め
て小さいので、硬質ロールリング（２）自体がセパレー
トリング（３）の作用をなすことができ、この場合、セ
バレー）・リング（３）は通常の鋼材を用いることがで
きる。
第２図において、ロール軸（１′）は、本実施例の場合
取付けられる硬質ロールリング（２′）及び保護リング
（後述する。）の平均熱膨張係数より犬となるような、
例えば７５ ｈ ２２１Ｊ ３ Ｃｒ合金より製作
される。図中＋５１． ＋６）は各々硬質ロールリング
（２′）の両側に配置される保護リングであり、ナノ１
−リング（４′）はロール軸（１′）と同一材質で構成
される。保護リングｆ５＋、 （６）は両者とも装着し
ないか、または−側のみ装着するかは任意であり、これ
は硬質ロールリング（２′）の大きさによるものである
。
取付けられる硬質ロールリング（２′）及び保護リング
（後述する。）の平均熱膨張係数より犬となるような、
例えば７５ ｈ ２２１Ｊ ３ Ｃｒ合金より製作
される。図中＋５１． ＋６）は各々硬質ロールリング
（２′）の両側に配置される保護リングであり、ナノ１
−リング（４′）はロール軸（１′）と同一材質で構成
される。保護リングｆ５＋、 （６）は両者とも装着し
ないか、または−側のみ装着するかは任意であり、これ
は硬質ロールリング（２′）の大きさによるものである
。
第２図に示した例においても、ロール軸（１′）への硬
質ロールリング（２′）の取イ」カメ去Ｇ才前述と同様
であり、加熱後の冷却において、ｏ−ル軸（１′）の収
縮量（軸線方向）が硬質ロールリング（２′）及び両保
護１Ｊング（５） 、 （６１の王者の合計収縮量より
大きいため、硬質ロールリング（２′）は保護リング（
５１，（６）を介してフランジ部（１ｂ′とナノ１リン
グ（４′）間で締イ１りられ、安定支持される。
質ロールリング（２′）の取イ」カメ去Ｇ才前述と同様
であり、加熱後の冷却において、ｏ−ル軸（１′）の収
縮量（軸線方向）が硬質ロールリング（２′）及び両保
護１Ｊング（５） 、 （６１の王者の合計収縮量より
大きいため、硬質ロールリング（２′）は保護リング（
５１，（６）を介してフランジ部（１ｂ′とナノ１リン
グ（４′）間で締イ１りられ、安定支持される。
また、硬質ロールリング（２）の車外しは、第１図の場
合次の要領で行なう。まず組立時の加メｉハ温度より若
干量高温域に均熱した状態で、ナノ１−リング（４）を
緩める。あるいはロールリンク（２）またはセパレート
リング（３）のいずれかの＝一部を旋盤を用いて半ｉ￥
方向に切断し、側圧を開放して零とすればナツトリング
（４）の取外しが簡単である。第２図のものにおいては
、硬質ロールリング（２′）またば両１呆護リング（５
）、 （６）のいずれか一つを上述のように切断してナ
ノ）・リング（４′）を取外せばよ一’Ｉ − い。
合次の要領で行なう。まず組立時の加メｉハ温度より若
干量高温域に均熱した状態で、ナノ１−リング（４）を
緩める。あるいはロールリンク（２）またはセパレート
リング（３）のいずれかの＝一部を旋盤を用いて半ｉ￥
方向に切断し、側圧を開放して零とすればナツトリング
（４）の取外しが簡単である。第２図のものにおいては
、硬質ロールリング（２′）またば両１呆護リング（５
）、 （６）のいずれか一つを上述のように切断してナ
ノ）・リング（４′）を取外せばよ一’Ｉ − い。
尚、組立時の加熱温度（Ｔ）と、圧延条件及びロール形
状から決定される必要側圧力（Ｆ）との関係は概略次式
で算出され、これにより加熱温度を選定すればよい。
状から決定される必要側圧力（Ｆ）との関係は概略次式
で算出され、これにより加熱温度を選定すればよい。
）
ここで
Ｅ５：ロール軸の弾性係数
α５ ：０−ル軸の熱膨張係数
Ｓ５：ロール軸のロールリングはめ込み部分の断面積
Ｅｐ：ロールリングの弾性係数
αＲ： 熱膨張係数
ＳＲ： 断面積
７！Ｒ＝ 軸線方向長さ８−
ＥＭ；セパレートリング及び保護リングの弾性係数
αＭ；同熱膨張係数
ＳＭ二同断面積
ρＭ：セパレーＩ−リングの軸線方向Ｊｆｆｉさまたは
保護リングの合計軸線方向ｊ＝さ である。
保護リングの合計軸線方向ｊ＝さ である。
−上式により加熱温度を適切にすることにより、組立て
及び稼動に必要な側圧を得ることができる。
及び稼動に必要な側圧を得ることができる。
以上のように本発明によれば熱膨張率の大小を有効に利
用することによって、硬質ロールリングを在来の設備で
ロール軸に確実に装着できるという効果がある。
用することによって、硬質ロールリングを在来の設備で
ロール軸に確実に装着できるという効果がある。
第１図、第２図は本発明に係る組立式ロールの二実施例
を示す断面図である。 ｆｌＬ（１’） ロール軸 （１ａ） ロール胴 （Ｉｂ）、 （ｌｂ’） フランジ部（ＩＣ） 雄
螺子 ＋２＋、（２’） 硬質ロールリング（：イ） しバ
レー１−リング （４） ナツトリング （５１，（６） ’呆護リング 特許出願人 口 立 金 属 株式会社１１− 第 １ 図
を示す断面図である。 ｆｌＬ（１’） ロール軸 （１ａ） ロール胴 （Ｉｂ）、 （ｌｂ’） フランジ部（ＩＣ） 雄
螺子 ＋２＋、（２’） 硬質ロールリング（：イ） しバ
レー１−リング （４） ナツトリング （５１，（６） ’呆護リング 特許出願人 口 立 金 属 株式会社１１− 第 １ 図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 ロール軸のロール胴の一旧別に、環状のフランジ
部を形成し、同じ１−ル胴に環状の硬！７１′ｌ −ル
リングを嵌装し、同硬質ロールリングを十記１：Ｉ−ル
胴の他側に設げられる締イく１式フランジにより上記フ
ランジ部間において締（（ｊ固定す＝、 ｉｎ立弐ロー
ルにおいて、硬質ロールリングの熱膨張係数をロール軸
のそれより小となし、温間又は熱間で１−記締イカ］式
フランジを締付りてなることを特徴とする組立式し１−
ル。 ２、 上記締付式フランジはロール軸に形成される雄螺
子と同雄螺子に螺合するり・ソトリングとにより構成し
たことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の組立式
ロール。 ３、 上記硬質ロールリングとともに少なくとも１つの
セパレートリングをロール胴に嵌！ し、硬質ロールリ
ング及びセパシー１〜リングのうち少なくとも１つをそ
の熱膨張係数がｌ−！−ル軸のそれより小となしたこと
を特徴とする特許の範囲第１項記載の組立式ロール。 ４、 上記硬質ロールリングとセパ１／一ｌ・リングの
１Ｖ均熱膨張係数をロール軸の熱膨張係数より小とした
ことを特徴とする特許ｉ１ｉ’？求の１・１１聞第３項
記載の組立式ロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14603382A JPS5935816A (ja) | 1982-08-23 | 1982-08-23 | 組立式ロ−ル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14603382A JPS5935816A (ja) | 1982-08-23 | 1982-08-23 | 組立式ロ−ル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5935816A true JPS5935816A (ja) | 1984-02-27 |
Family
ID=15398583
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14603382A Pending JPS5935816A (ja) | 1982-08-23 | 1982-08-23 | 組立式ロ−ル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5935816A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5040398A (en) * | 1988-10-14 | 1991-08-20 | Hitachi, Ltd. | Ceramic sleeve incorporated rolling roll |
| WO2004018119A1 (de) * | 2002-08-21 | 2004-03-04 | Kark Ag | Ringhalterung für walzring |
| CN102816919A (zh) * | 2012-08-24 | 2012-12-12 | 中冶南方(武汉)威仕工业炉有限公司 | 碳套定位装置 |
| CN107931333A (zh) * | 2017-11-24 | 2018-04-20 | 江苏环宇冶金科技有限公司 | 一种硬质合金辊环 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3577619A (en) * | 1969-05-12 | 1971-05-04 | Sandvikens Jernverks Ab | Method of manufacturing composite hardmetal rolls |
| JPS5226227A (en) * | 1975-08-22 | 1977-02-26 | Mitsubishi Electric Corp | Electrophotographic light sensitive plate |
-
1982
- 1982-08-23 JP JP14603382A patent/JPS5935816A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3577619A (en) * | 1969-05-12 | 1971-05-04 | Sandvikens Jernverks Ab | Method of manufacturing composite hardmetal rolls |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| CN1305591C (zh) * | 2002-08-21 | 2007-03-21 | 卡克股份公司 | 辊环的环形支撑装置 |
| KR100863654B1 (ko) | 2002-08-21 | 2008-10-15 | 카크 에이지 | 회전 장치 |
| CN102816919A (zh) * | 2012-08-24 | 2012-12-12 | 中冶南方(武汉)威仕工业炉有限公司 | 碳套定位装置 |
| CN107931333A (zh) * | 2017-11-24 | 2018-04-20 | 江苏环宇冶金科技有限公司 | 一种硬质合金辊环 |
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