JPS5936149A - 高耐衝撃性ポリプロピレン組成物の製造法 - Google Patents
高耐衝撃性ポリプロピレン組成物の製造法Info
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- JPS5936149A JPS5936149A JP14659382A JP14659382A JPS5936149A JP S5936149 A JPS5936149 A JP S5936149A JP 14659382 A JP14659382 A JP 14659382A JP 14659382 A JP14659382 A JP 14659382A JP S5936149 A JPS5936149 A JP S5936149A
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- polypropylene
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、高耐衝撃性ポリプロピレン組成物の製造法に
関する。さらに詳しくは、本発明は特定粒径のタルクと
ポリプロピレン樹脂とを一定条件下に高速ミキサー中で
混合することを特徴とする該組成物の製造法に関する。
関する。さらに詳しくは、本発明は特定粒径のタルクと
ポリプロピレン樹脂とを一定条件下に高速ミキサー中で
混合することを特徴とする該組成物の製造法に関する。
無機光てん材の一種であるタルクをポリプロピレンに混
合して得られた組成物の剛性、寸法安定性、難燃性、耐
熱性、印刷性および塗装性などを改善する方法は知られ
ている。これらの諸物性の中、剛性の中の−’ｌ：ｊ４
！に；である耐衝撃性の改善に関してタルクをポリプロ
ピレンに配合する方法として、使用するタルクの粒度分
布を調整する方法がちる。たとえば特開昭５６−９２８
５６号若しくは同５４−３９４５６号では、１μ以下の
ような超微粒のタルクを使用するが、このよつな微粉末
のタルクは製造困難であり、このものをポリプロピレン
に配合した組成物は反って成形不良が生じ易い。瞥だ、
タルクの粒径のみならずその形状すなわちアスペクト比
を限定する思想も存在する（４？、開開５４−１０７９
４８号、ただし塩化ビニル樹脂組成物）。しかしこの場
合は、加工時の溶融流動性の低下が生じ易い。さらにタ
ルクの粒径を０．５〜１０μとするのみならず、他の軟
質樹脂成分を併用する方法（特開昭５５−３４２７１号
）が知られているが、この方法では、反って剛性が低下
する場合がある。これら先行技術の難点を和尚程度解決
した技術として特開昭５７−８２３５号が最近紹介され
た。この発明では、使用するタルクの粒度分布を三段階
すなわち三つの粒度範囲について規制することによって
前記公知技術の欠点をカバーしようとしているが、使用
するポリプロピレンがエチレン含量１〜６０重量％のプ
ロピレン−エチレン共重合体に限定されており、かつ、
また、使用するタルクの粒度分布が１０μ以下、５μ以
下および１μについてそれぞれ比較的狭い範囲に限定さ
れているので、か＼るタルクを粉砕方法のみで調製する
ことは経済的でない。
合して得られた組成物の剛性、寸法安定性、難燃性、耐
熱性、印刷性および塗装性などを改善する方法は知られ
ている。これらの諸物性の中、剛性の中の−’ｌ：ｊ４
！に；である耐衝撃性の改善に関してタルクをポリプロ
ピレンに配合する方法として、使用するタルクの粒度分
布を調整する方法がちる。たとえば特開昭５６−９２８
５６号若しくは同５４−３９４５６号では、１μ以下の
ような超微粒のタルクを使用するが、このよつな微粉末
のタルクは製造困難であり、このものをポリプロピレン
に配合した組成物は反って成形不良が生じ易い。瞥だ、
タルクの粒径のみならずその形状すなわちアスペクト比
を限定する思想も存在する（４？、開開５４−１０７９
４８号、ただし塩化ビニル樹脂組成物）。しかしこの場
合は、加工時の溶融流動性の低下が生じ易い。さらにタ
ルクの粒径を０．５〜１０μとするのみならず、他の軟
質樹脂成分を併用する方法（特開昭５５−３４２７１号
）が知られているが、この方法では、反って剛性が低下
する場合がある。これら先行技術の難点を和尚程度解決
した技術として特開昭５７−８２３５号が最近紹介され
た。この発明では、使用するタルクの粒度分布を三段階
すなわち三つの粒度範囲について規制することによって
前記公知技術の欠点をカバーしようとしているが、使用
するポリプロピレンがエチレン含量１〜６０重量％のプ
ロピレン−エチレン共重合体に限定されており、かつ、
また、使用するタルクの粒度分布が１０μ以下、５μ以
下および１μについてそれぞれ比較的狭い範囲に限定さ
れているので、か＼るタルクを粉砕方法のみで調製する
ことは経済的でない。
以上の先行技術の諸欠点にかんがみ、本発明者等は、普
通に使用されるタルク（粉末）とホモポリプロピレン樹
脂を用いて殊に耐＠撃性の改善されたポリプロピレン組
成物の製造法に到達すべく鋭意研究した。その結果平均
粒径５μ〜２０μのタルクとホモポリゾロピレンｌ１ｆ
ｌ！（粉末、またはペレット）とを一定条件下に高速ミ
キサーで混合することにより、上記製造法を実現できる
ことを知って本発明を構成した。
通に使用されるタルク（粉末）とホモポリプロピレン樹
脂を用いて殊に耐＠撃性の改善されたポリプロピレン組
成物の製造法に到達すべく鋭意研究した。その結果平均
粒径５μ〜２０μのタルクとホモポリゾロピレンｌ１ｆ
ｌ！（粉末、またはペレット）とを一定条件下に高速ミ
キサーで混合することにより、上記製造法を実現できる
ことを知って本発明を構成した。
以上の記述から明らかなように本発明の目的は、タルク
ブレンドによる高耐衝性ポリプロピレン樹脂組成物の簡
易な製造法を提供するにある。
ブレンドによる高耐衝性ポリプロピレン樹脂組成物の簡
易な製造法を提供するにある。
本発明は、下記（１）〜（２）の構成を有する。
（１）平均粒径が５μ以上２０μ以下のタルクを組成物
全体に対して、１０〜５０重量％、ポリプロピレン樹脂
と混合して高速ミキサｙで１０分以上混合し、加温して
混合時の組成物の最高温度をｉｏｏ℃以上１５０℃以下
に至らしめることを特徴とする高耐衝撃性ポリプロピレ
ン組成物の製造法。
全体に対して、１０〜５０重量％、ポリプロピレン樹脂
と混合して高速ミキサｙで１０分以上混合し、加温して
混合時の組成物の最高温度をｉｏｏ℃以上１５０℃以下
に至らしめることを特徴とする高耐衝撃性ポリプロピレ
ン組成物の製造法。
（２）ポリプロピレン樹脂がプロピレン単独重合体若し
くはエチレン含量１チ以上３０チ（重ｆｃ）以下ノプロ
ピレンーエチレンブロック共重合体である前記第（１）
項に記載の製造法。
くはエチレン含量１チ以上３０チ（重ｆｃ）以下ノプロ
ピレンーエチレンブロック共重合体である前記第（１）
項に記載の製造法。
（３）ポリプロピレン樹脂としてポリプロピレン粉末と
ポリプロピレンペレットを併用する前記第（１）項に記
載の製造法。
ポリプロピレンペレットを併用する前記第（１）項に記
載の製造法。
本発明に使用するタルクは、平均粒径５〜２０μ、一般
的には１０μの粉末である。タルクすなわち含水ケイ酸
マグネシウムは構造式（ＯＨ）ｓＭｇ＋２８ｉ＋５ｏ−
ｏで示され、顕著な層状構造を有する結晶性鉱物であり
、微粉砕することによりアスペクト比が太きくなること
は知られている。しかし、本発明においてはタルクは微
粉砕することなくそのま＼ポリプロピレン樹脂（粉末お
よび／またはペレット）と高速ミキサーで混合する。そ
の使用量は本発明に係る高耐衝撃性ポリプロピレン組成
物に対して１０〜５０重量％である。１０重量％（以下
係はすべて重量％を意味する）未満では、本発明の方法
に係る高速ミキサー中での微粉砕が事実上不十分となる
ため得られた組成物について十分な証１衝撃性が得られ
ない。また、５０チを超える場合も、微粉砕不十分とな
り同様の結果となる。
的には１０μの粉末である。タルクすなわち含水ケイ酸
マグネシウムは構造式（ＯＨ）ｓＭｇ＋２８ｉ＋５ｏ−
ｏで示され、顕著な層状構造を有する結晶性鉱物であり
、微粉砕することによりアスペクト比が太きくなること
は知られている。しかし、本発明においてはタルクは微
粉砕することなくそのま＼ポリプロピレン樹脂（粉末お
よび／またはペレット）と高速ミキサーで混合する。そ
の使用量は本発明に係る高耐衝撃性ポリプロピレン組成
物に対して１０〜５０重量％である。１０重量％（以下
係はすべて重量％を意味する）未満では、本発明の方法
に係る高速ミキサー中での微粉砕が事実上不十分となる
ため得られた組成物について十分な証１衝撃性が得られ
ない。また、５０チを超える場合も、微粉砕不十分とな
り同様の結果となる。
本発明に使用するポリプロピレン樹脂は、プロピレン単
独重合体のみならずプロピレンと他のα−オレフィン例
えばエチレンとの結晶［ｉ合体であってエチレン含量１
〜ろＯチのものも使用できる。該エチレンプロピレン共
重合体はランダム共重合体よりもブロック共重合体の方
が利用しやすく優れた結果が得られる。
独重合体のみならずプロピレンと他のα−オレフィン例
えばエチレンとの結晶［ｉ合体であってエチレン含量１
〜ろＯチのものも使用できる。該エチレンプロピレン共
重合体はランダム共重合体よりもブロック共重合体の方
が利用しやすく優れた結果が得られる。
ポリプロピレン樹脂の形態は、粉末若しくはペレットの
いずれも使用できるが、本発明の組成物原料の高速ミキ
サー中での混合によるタルクの粉砕を短時間で有効なも
のとするためには通常粉末とペレットの併用が望ましい
。併用の比率はタルクとポリプロピレン樹脂の混合比率
およびタルク（粉末）の種類（産地および粒度）により
一様でないが、粉末／（粉末士ベレット）で２０〜８０
チ好ましくは４０〜６０％である。
いずれも使用できるが、本発明の組成物原料の高速ミキ
サー中での混合によるタルクの粉砕を短時間で有効なも
のとするためには通常粉末とペレットの併用が望ましい
。併用の比率はタルクとポリプロピレン樹脂の混合比率
およびタルク（粉末）の種類（産地および粒度）により
一様でないが、粉末／（粉末士ベレット）で２０〜８０
チ好ましくは４０〜６０％である。
本発明におはるタルクとポリプロピレン樹脂の混合はつ
ぎのように行う。すなわち所定量および所定比率の両原
料を１時にまたは数回に分けて高速ミキサー内に投入す
る。高速ミキサーとは、粉末または粒状原料の機械的高
速攪拌による混合機で一定温度範囲（例えば、室温ない
し１５０℃）内で機内の温度調節能力を有する装＼ 置であって、いわゆるヘンシェルミキサー（商品名）も
その一種である。その強力な攪拌により内容物が摩擦熱
により昇温して融着熱分解等をおこすおそれがある場合
には、ジャケット部を冷却することにより内容物の温度
を一定温度範囲内に保つことができる。
ぎのように行う。すなわち所定量および所定比率の両原
料を１時にまたは数回に分けて高速ミキサー内に投入す
る。高速ミキサーとは、粉末または粒状原料の機械的高
速攪拌による混合機で一定温度範囲（例えば、室温ない
し１５０℃）内で機内の温度調節能力を有する装＼ 置であって、いわゆるヘンシェルミキサー（商品名）も
その一種である。その強力な攪拌により内容物が摩擦熱
により昇温して融着熱分解等をおこすおそれがある場合
には、ジャケット部を冷却することにより内容物の温度
を一定温度範囲内に保つことができる。
本発明に係る組成物原料の高速ミキサー内における混合
条件は、内容物の温度１００〜１５０℃で攪拌時間１０
分以上通常は３０分以内である。
条件は、内容物の温度１００〜１５０℃で攪拌時間１０
分以上通常は３０分以内である。
攪拌機の回転数は、個々のミキサーの仕様により異るが
、７００〜．！＋５０Ｏｒｐｍ ′ＩＨましくは１ｏｏ
ｏ −３ｏｏｏ ｒｐｍ である。前述の混合温度が
１００℃未満若しくは前述の攪拌時間が１０分未満の場
合は組成物中のメルクの粉砕程度が不十分となり易く、
好ましい組成物の物性が得られない。反対に該温度が１
５０℃を超えると、ポリプロピレン樹脂の局部的融着を
生じて反ってタルクの粉砕効果が低下する。攪拌時間が
３゜分を超えても通常は組成物の物性は向上せず、動力
の損失を招く。
、７００〜．！＋５０Ｏｒｐｍ ′ＩＨましくは１ｏｏ
ｏ −３ｏｏｏ ｒｐｍ である。前述の混合温度が
１００℃未満若しくは前述の攪拌時間が１０分未満の場
合は組成物中のメルクの粉砕程度が不十分となり易く、
好ましい組成物の物性が得られない。反対に該温度が１
５０℃を超えると、ポリプロピレン樹脂の局部的融着を
生じて反ってタルクの粉砕効果が低下する。攪拌時間が
３゜分を超えても通常は組成物の物性は向上せず、動力
の損失を招く。
以上のように製造して得られた本発明の組成物は、その
ま＼各種製形品の製造に使用してもよいが、一旦ペレタ
イザーを用いて均一なベレットを製造して各種の加工に
使用する方が利用し易（かつ組成物中のポリプロピレン
樹脂部分とタルク部分とが分離するおそれがなくなるの
で望ましい。
ま＼各種製形品の製造に使用してもよいが、一旦ペレタ
イザーを用いて均一なベレットを製造して各種の加工に
使用する方が利用し易（かつ組成物中のポリプロピレン
樹脂部分とタルク部分とが分離するおそれがなくなるの
で望ましい。
本発明の方法は製造が容易な割合に組成物（から成形品
を製造した際）の物性の向上が著しいので、ポリプロピ
レン組成物へのタルクの有効的配合を図ることができ、
公知方法のように別途特別に微粒のタルクを用いる必要
がない。
を製造した際）の物性の向上が著しいので、ポリプロピ
レン組成物へのタルクの有効的配合を図ることができ、
公知方法のように別途特別に微粒のタルクを用いる必要
がない。
以下実施例をもって本発明を説明する。実施各側、比較
各側および参考各側に使用したタルクおよびポリプロピ
レン樹脂（粉末およびベレット）は下記の通りである。
各側および参考各側に使用したタルクおよびポリプロピ
レン樹脂（粉末およびベレット）は下記の通りである。
Ａ、タルクの品種（商品名と粒度）：
（平均粒度） （製造若しくは販売業者およびグレー
ド名称）１０μ イ、林化成■ ＦＴＨ 口、富士タルク■ ＰＫＰ−８０ ・・、松材産業■ Ｐ−２局方 ５μ イ、 林ａＪＨミクロホワイト５０００Ａ
口、富士タルク＠ ＬＭ８−１００ ハ、松材産業■ ／−７１フイラー ｔ７．Ｄ８２μ
イ、林化成■ ミクロホワイト５ｏｏｏｓ口
、 日本タルク■ ミクロエースＰ−６ハ、富士タル
ク■ ：［、ＭＳ−２ＱＱＢ、ポリプロピレンのＭＦＲ
，形状と（商品名）（ＭＦＲ） （形因）（製造業者
およびグレード名称）８．０ ベレット イ、チ
ッソ■ Ｋ７０１９１ 粉末 口、 Ｉ
仝土用原料粉末２．５ イいト イ、チッソ■
Ｋ２Ｏ２イに〃 粉末 口、 〃 仝土
用粉末註、＊エチレン含ｉ １１−０％のエチレンプロ
ピレンブロック共重合体 比較例１（試料Ｎα１） 容量２０ｔの高速ミキサー（三井三池製作所■製、ヘキ
シエルミキサーＦＭ２０Ｊ３型）ニ平均粒径１０μのタ
ルク１．４１Ｃ４（２（３重量％）とＭＦＲ８，０のポ
リプロピレン（単独重合体粉末２０％およびベレット６
０チ）５．６呻（８０重量％）を入れ６分間攪拌（３０
００ｒｐｍ）混合して混合物の最終温度（最高到達温度
）を５０℃とした。停止して混合物を取り出し、夫々前
述の試験法に従って試験片を作成し、物性を測定した。
ド名称）１０μ イ、林化成■ ＦＴＨ 口、富士タルク■ ＰＫＰ−８０ ・・、松材産業■ Ｐ−２局方 ５μ イ、 林ａＪＨミクロホワイト５０００Ａ
口、富士タルク＠ ＬＭ８−１００ ハ、松材産業■ ／−７１フイラー ｔ７．Ｄ８２μ
イ、林化成■ ミクロホワイト５ｏｏｏｓ口
、 日本タルク■ ミクロエースＰ−６ハ、富士タル
ク■ ：［、ＭＳ−２ＱＱＢ、ポリプロピレンのＭＦＲ
，形状と（商品名）（ＭＦＲ） （形因）（製造業者
およびグレード名称）８．０ ベレット イ、チ
ッソ■ Ｋ７０１９１ 粉末 口、 Ｉ
仝土用原料粉末２．５ イいト イ、チッソ■
Ｋ２Ｏ２イに〃 粉末 口、 〃 仝土
用粉末註、＊エチレン含ｉ １１−０％のエチレンプロ
ピレンブロック共重合体 比較例１（試料Ｎα１） 容量２０ｔの高速ミキサー（三井三池製作所■製、ヘキ
シエルミキサーＦＭ２０Ｊ３型）ニ平均粒径１０μのタ
ルク１．４１Ｃ４（２（３重量％）とＭＦＲ８，０のポ
リプロピレン（単独重合体粉末２０％およびベレット６
０チ）５．６呻（８０重量％）を入れ６分間攪拌（３０
００ｒｐｍ）混合して混合物の最終温度（最高到達温度
）を５０℃とした。停止して混合物を取り出し、夫々前
述の試験法に従って試験片を作成し、物性を測定した。
本例の試験片は、次の参考例１のそれと比較してデュポ
ン衝撃強度が劣る。
ン衝撃強度が劣る。
参考例１（試料Ｎｌ１２）
平均粒径２μのタルクを使用した以外は、比較例１と同
様に実施した。
様に実施した。
実施例１（試料Ｎα６）
高速ミキサーでの攪拌時間を２０分とし、最高到達温度
を１３０℃とした以外は、比較例１と同様に実施した。
を１３０℃とした以外は、比較例１と同様に実施した。
本例の試験片は参考例１と同等以上の物性を有し、攪拌
時に有効なタルクの粉砕が行なわれたことを暗示してい
る。
時に有効なタルクの粉砕が行なわれたことを暗示してい
る。
比較例２（試料Ｎａ４）
ポリプロピレン粉末に代えて、エチレンプロピレンブロ
ック共重合体（エチｖ ＞ 含Ｊｉ ； １１．０重量
％）粉末２０％およびベレット６０チを使用した以外は
比較例１と同様に実施した。本例の試験片は１次の参考
例２に比較して測定したすべての物性が劣り、特にデュ
ポン衝撃強度が顕著に劣っている。
ック共重合体（エチｖ ＞ 含Ｊｉ ； １１．０重量
％）粉末２０％およびベレット６０チを使用した以外は
比較例１と同様に実施した。本例の試験片は１次の参考
例２に比較して測定したすべての物性が劣り、特にデュ
ポン衝撃強度が顕著に劣っている。
参考例２
平均粒径２μのタルクを使用した以外は比較例２と同様
に実施した。
に実施した。
実施例２
高速ミキサーでの攪拌時間を２０分とし最高到達温度を
１００℃とした以外は、比較例２と同様に実施した。本
例の試験片は、参考例２と同等以上の物性を有し、攪拌
時に有効なタルクの粉砕が行なわれたことを暗示してい
る。
１００℃とした以外は、比較例２と同様に実施した。本
例の試験片は、参考例２と同等以上の物性を有し、攪拌
時に有効なタルクの粉砕が行なわれたことを暗示してい
る。
実施例６
容量７５ｔの高速ミキサー（三井三池製作所■製、ヘン
シエルミキザーＦＭ７５Ｃ型）に平均粒径１０μのタル
ク５．０ｋｙ（２０重量％）とＭ：ＰＲ２，５のプロピ
レンエチレン共重合体（エチレン含量１１係）粉末２０
チとペレツ）６０％計２０．０ｋｇ（８０重量％）を入
れ２０分間混合（１６４，Ｏｒｐｍ ） シて混合物の
最終温度（最高到達温度）を１５５℃とした。停止して
混合物を取り出し、夫々前述の試験法に従って試験片を
作成し、物性を測定した。本例の試験片は、次の参考例
乙のそれと比較して測定した凡ての物性が上廻っている
。
シエルミキザーＦＭ７５Ｃ型）に平均粒径１０μのタル
ク５．０ｋｙ（２０重量％）とＭ：ＰＲ２，５のプロピ
レンエチレン共重合体（エチレン含量１１係）粉末２０
チとペレツ）６０％計２０．０ｋｇ（８０重量％）を入
れ２０分間混合（１６４，Ｏｒｐｍ ） シて混合物の
最終温度（最高到達温度）を１５５℃とした。停止して
混合物を取り出し、夫々前述の試験法に従って試験片を
作成し、物性を測定した。本例の試験片は、次の参考例
乙のそれと比較して測定した凡ての物性が上廻っている
。
参考例ろ
平均粒径１０μのタルクに代えて仝じ〈２μのタルク５
．Ｏｋｇ （２０’Ｍ量％）を使用し１．６分間混合し
て混合物の最終温度（最高到達温度）を５０℃とした以
外は実施例６と同様に実施した。
．Ｏｋｇ （２０’Ｍ量％）を使用し１．６分間混合し
て混合物の最終温度（最高到達温度）を５０℃とした以
外は実施例６と同様に実施した。
比較例５
平均粒径１０μのタルクに代えて仝じ〈５μのタルク５
．Ｏｋグ（２０重量％）を使用し、６分間混合して混合
物の最終温度（最高到達温度）を５０℃とした以外は実
施例６と今様に実施した。本例の試験片は、実施例６の
それと比較して測定した凡ての物性が大巾に下廻ってお
り、５μのタルクを使用しても、上述の程度の混合では
、タルクの有効な粉砕は行なわれていないことを示して
いる。
．Ｏｋグ（２０重量％）を使用し、６分間混合して混合
物の最終温度（最高到達温度）を５０℃とした以外は実
施例６と今様に実施した。本例の試験片は、実施例６の
それと比較して測定した凡ての物性が大巾に下廻ってお
り、５μのタルクを使用しても、上述の程度の混合では
、タルクの有効な粉砕は行なわれていないことを示して
いる。
比較例４
メルクとプロピレンエチレン共重合体の混合時間を６分
間とし最終温度（最高到達温度）を５０℃とした以外は
実施例６と今様に実施した。
間とし最終温度（最高到達温度）を５０℃とした以外は
実施例６と今様に実施した。
本例の試験片も実施例３より、物性が大巾に下廻るのみ
でなく比較例６の結果よりも一段と劣っている。以上の
結果から１０μのタルクを使用した場合は、５μのタル
クを使用した場合よりさらに混合時のタルクの粉砕が不
十分であることが判る。
でなく比較例６の結果よりも一段と劣っている。以上の
結果から１０μのタルクを使用した場合は、５μのタル
クを使用した場合よりさらに混合時のタルクの粉砕が不
十分であることが判る。
比較例５
実施例ろと同一の高速ミキサーに、平均粒径１０μのタ
ルク１０ｋｇ（４０重量％）とＶＦＲ。
ルク１０ｋｇ（４０重量％）とＶＦＲ。
２．５のプロピレンエチレン共重合体（エチレン含ｉ１
１．０％）粉末２０チとペレット４０ ％ １５ｋｙ（
６０重量％）を入れ、６分間混合１〜で混合物の最終温
度（最高到達温度）を５０℃とした。
１．０％）粉末２０チとペレット４０ ％ １５ｋｙ（
６０重量％）を入れ、６分間混合１〜で混合物の最終温
度（最高到達温度）を５０℃とした。
停止して混合物を取出し、夫々前述の試験法に従って試
験片を作成し、物性を測定した。本例の試験片は、つぎ
の実施例４壕だは糸考例４の試験片と比較して測定した
すべての物性が下廻っている。
験片を作成し、物性を測定した。本例の試験片は、つぎ
の実施例４壕だは糸考例４の試験片と比較して測定した
すべての物性が下廻っている。
実施例４
混合時間を２０分間とし、混合物の最終温度（最高到達
温度）を１３０℃とした以外は、比較例５と同様に実施
した。本例の試験片の物性は、平均粒径２μのタルクを
使用した次の参考例４のそれよりもむしろ上廻っており
、タルクの混合比率２０％（実施例１）の場合よりむし
ろタルクの粉砕がより有効に行なわれたことを暗示しで
いる。
温度）を１３０℃とした以外は、比較例５と同様に実施
した。本例の試験片の物性は、平均粒径２μのタルクを
使用した次の参考例４のそれよりもむしろ上廻っており
、タルクの混合比率２０％（実施例１）の場合よりむし
ろタルクの粉砕がより有効に行なわれたことを暗示しで
いる。
参考例４
平均粒径１０μのタルクに伏えて、２μのタルクを使用
した以外は比較例５と同様に実施した。
した以外は比較例５と同様に実施した。
参考例５
容量５００ノの高速ミキサーＣ用田製作所■製。
スーパーミキサー５ＮＧ−，５００型）に平均粒径２μ
のタルク？＋Ｏｋｇ（２ｕ重歓％）とＭＦＲ３，０のプ
ロピレン丁テレン共重合体（工ｆ レン含量１１．０％
）粉万２０％、ペレット６Ｇ係計１２０ｋｙ（８０重量
％）を入れＬ分間混合（７２０ｒｐｍ）して混合物の最
終温度（最高到達温度）を５０℃とした。停止して混合
物・を取出し、夫々前述の試験法に従って試験片を作ρ
″らし、物性を測定しｌこ。本例の試験片は、共重合体
の混合比率が高いためカー、該混合比率の高（へ参考例
４よりも曲げ弾性率は劣るがデュポン衝撃強度は、著し
く秀れている。
のタルク？＋Ｏｋｇ（２ｕ重歓％）とＭＦＲ３，０のプ
ロピレン丁テレン共重合体（工ｆ レン含量１１．０％
）粉万２０％、ペレット６Ｇ係計１２０ｋｙ（８０重量
％）を入れＬ分間混合（７２０ｒｐｍ）して混合物の最
終温度（最高到達温度）を５０℃とした。停止して混合
物・を取出し、夫々前述の試験法に従って試験片を作ρ
″らし、物性を測定しｌこ。本例の試験片は、共重合体
の混合比率が高いためカー、該混合比率の高（へ参考例
４よりも曲げ弾性率は劣るがデュポン衝撃強度は、著し
く秀れている。
実施例５
平ゲ］ｊ粒径２μの、タルク：こ代えて、１０ムのチル
クを使用し、混合時間（２つ分１．屓瀦温度（最高到達
密度）を１２５・Ｔ 、ｙ、、、 Ｌ、 ：、１．二１
２；外１ま参考例５と同様に実施また。本例の試験片１
てつ；βて７Ｙ、１定１．八−物性は、参考例５の該物
性、叩りすべて上廻っており、上述の混合によるタルク
の粉砕力。
クを使用し、混合時間（２つ分１．屓瀦温度（最高到達
密度）を１２５・Ｔ 、ｙ、、、 Ｌ、 ：、１．二１
２；外１ま参考例５と同様に実施また。本例の試験片１
てつ；βて７Ｙ、１定１．八−物性は、参考例５の該物
性、叩りすべて上廻っており、上述の混合によるタルク
の粉砕力。
有効に行なわれてい、ろこ、−ラｊ（７ている。
実施例６
タルクと共重合体の混合比率を前者４０’％（重量）、
後者は粉末２０チとベレン）４［］％剖６０チ（重量）
とした以外は実施例５と同様に実施した。本例の結果は
、混合比率の点で、実施例４と対照するのが妥当である
。そうすると試験片の物性は実施例４のそれと殆んど同
等であり、ミキサーの容量（および攪拌回転数）が相違
しても粉砕時間および最終温度が同等であれば、はぼ同
一の結果が得られることが明らかである。
後者は粉末２０チとベレン）４［］％剖６０チ（重量）
とした以外は実施例５と同様に実施した。本例の結果は
、混合比率の点で、実施例４と対照するのが妥当である
。そうすると試験片の物性は実施例４のそれと殆んど同
等であり、ミキサーの容量（および攪拌回転数）が相違
しても粉砕時間および最終温度が同等であれば、はぼ同
一の結果が得られることが明らかである。
Claims (3)
- （１）平均粒径が５μ以上２０μ以下のタルクを組成物
全体に対して、１０〜５０重量％、ポリプロピレン樹脂
と混合して高速ミキサーで１０分以上混合し、加温して
混合時の組成物の最高温度を１００℃以上１５０℃以下
に至らしめることを特徴とする高耐衝撃性ポリプロピレ
ン組成物の製造方法。 - （２）ポリプロピレン樹脂がプロピレン単独重合体若し
くはエチレン含量１チ以上６０％（重量）以下のプロピ
レン−エチレンブロック共重合体である特許請求の範囲
第（１）項に記載の製造法。 - （３）ポリプロピレン樹脂としてポリプロピレン粉末と
ポリプロピレンベレットを併用する特許請求の範囲第（
１）項に記載の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14659382A JPS5936149A (ja) | 1982-08-24 | 1982-08-24 | 高耐衝撃性ポリプロピレン組成物の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14659382A JPS5936149A (ja) | 1982-08-24 | 1982-08-24 | 高耐衝撃性ポリプロピレン組成物の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5936149A true JPS5936149A (ja) | 1984-02-28 |
| JPS6326772B2 JPS6326772B2 (ja) | 1988-05-31 |
Family
ID=15411222
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14659382A Granted JPS5936149A (ja) | 1982-08-24 | 1982-08-24 | 高耐衝撃性ポリプロピレン組成物の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5936149A (ja) |
-
1982
- 1982-08-24 JP JP14659382A patent/JPS5936149A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6326772B2 (ja) | 1988-05-31 |
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