JPS5945005A - 圧延方法 - Google Patents
圧延方法Info
- Publication number
- JPS5945005A JPS5945005A JP15583082A JP15583082A JPS5945005A JP S5945005 A JPS5945005 A JP S5945005A JP 15583082 A JP15583082 A JP 15583082A JP 15583082 A JP15583082 A JP 15583082A JP S5945005 A JPS5945005 A JP S5945005A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolls
- rolling
- roll
- rolling method
- thrust force
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/02—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged horizontally
- B21B13/023—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged horizontally the axis of the rolls being other than perpendicular to the direction of movement of the product, e.g. cross-rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2275/00—Mill drive parameters
- B21B2275/02—Speed
- B21B2275/04—Roll speed
- B21B2275/05—Speed difference between top and bottom rolls
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ロールを用いた圧延方法に関する、回転する
ロールの間で被圧延材を走行させて圧延する圧延方法に
おいて、圧延された製品の幅方向での板厚の均一性に対
する要求が強く。
ロールの間で被圧延材を走行させて圧延する圧延方法に
おいて、圧延された製品の幅方向での板厚の均一性に対
する要求が強く。
この要求を満たすために従来いろいろな方法が用いられ
ている。
ている。
圧延を行なう場合ロールの両端にのみ圧延荷重を加えて
いるため、荷重を加えていないロールの中央部がたわみ
、このたわみが原因で製品の幅方向での板厚が不均一と
なる。つまり幅方向での中央部が厚くなる。そこで、ロ
ールのたわみを原因として板厚が不均一となるのを防ぐ
ため次のような方法が用いられる。
いるため、荷重を加えていないロールの中央部がたわみ
、このたわみが原因で製品の幅方向での板厚が不均一と
なる。つまり幅方向での中央部が厚くなる。そこで、ロ
ールのたわみを原因として板厚が不均一となるのを防ぐ
ため次のような方法が用いられる。
圧延方法その１はロールにイニシャルクラウンを施すも
のである。これはロールの外径寸法をその長手方向に沿
って変化させるもので、たとえば前記のようにロールの
中央部がたわむ」凸金には中央部のロール外径をより大
きくして枦厚を均一にするものである、ところがこの方
法は、板幅、板厚、板の温度等の圧延条件の変化に対応
す、るため多種多様のイニシャルクラウンを有するロー
ルが必要となるばかりでなく、ロール交換により圧延機
の稼動率が低下するという欠点がある、 圧延方法その２はロールにペンディング力を力口えるも
のでおる。これはロールに曲げ力を肌えるもので、たと
えば前記のようにロールの中央部がたわむ場合にはこの
たわみを打ち消す方向へ曲げ力を与えて板厚を均一にす
るものであり、ロール交換することなく板厚分布の制御
を行なうことができる。ところがこの方法はロールネッ
クの強度りの関係からロールに加え得る曲は力に限界が
あるため板厚側ｆｌｉｌが十分に行なえンよい、 このほか、圧延方法その３としてロールを相互（てクロ
スさせて行なう）ｊ法がある。これは。
のである。これはロールの外径寸法をその長手方向に沿
って変化させるもので、たとえば前記のようにロールの
中央部がたわむ」凸金には中央部のロール外径をより大
きくして枦厚を均一にするものである、ところがこの方
法は、板幅、板厚、板の温度等の圧延条件の変化に対応
す、るため多種多様のイニシャルクラウンを有するロー
ルが必要となるばかりでなく、ロール交換により圧延機
の稼動率が低下するという欠点がある、 圧延方法その２はロールにペンディング力を力口えるも
のでおる。これはロールに曲げ力を肌えるもので、たと
えば前記のようにロールの中央部がたわむ場合にはこの
たわみを打ち消す方向へ曲げ力を与えて板厚を均一にす
るものであり、ロール交換することなく板厚分布の制御
を行なうことができる。ところがこの方法はロールネッ
クの強度りの関係からロールに加え得る曲は力に限界が
あるため板厚側ｆｌｉｌが十分に行なえンよい、 このほか、圧延方法その３としてロールを相互（てクロ
スさせて行なう）ｊ法がある。これは。
平面図を第１図に、正面図を第２図に夫々示す、しうに
上ワークロール１と下ワークロール２との軸芯ケ夫々水
平面内でθだけ・回転させることによりクロス（交差）
させて行なうものであり。
上ワークロール１と下ワークロール２との軸芯ケ夫々水
平面内でθだけ・回転させることによりクロス（交差）
させて行なうものであり。
圧延材３の板厚を検出しながら倉の検出値に応じてクロ
ス角θを変化させ、仮幅方回のつ厚分Ａ［Ｊ全制御する
。また、と）尤に似た圧延方法その４として第３図に正
面図、第４図に側面図を示すようｋＣ，前記上ワークロ
ール１及び下ワークロール２に平行に夫々上バツクアッ
プロール５及び下バックアングロール４を設は上下でベ
アロールを構成し、圧延方法その３と同様に行なう方法
がある。このようにワークロールを夫々クロスさせて行
なう圧延方法その３、その４では板幅方向の板厚分布を
修正するという目的には有効である。
ス角θを変化させ、仮幅方回のつ厚分Ａ［Ｊ全制御する
。また、と）尤に似た圧延方法その４として第３図に正
面図、第４図に側面図を示すようｋＣ，前記上ワークロ
ール１及び下ワークロール２に平行に夫々上バツクアッ
プロール５及び下バックアングロール４を設は上下でベ
アロールを構成し、圧延方法その３と同様に行なう方法
がある。このようにワークロールを夫々クロスさせて行
なう圧延方法その３、その４では板幅方向の板厚分布を
修正するという目的には有効である。
ところがワークロールをクロスさせて行なうロールクロ
ス圧延方法においては、ワークロールにスラスト力（ワ
ークロールに平行に加わる力）が発生しこのスラスト力
を受ける軸受等を大きくし７なけれに１：ならず圧ｌｉ
、ｊｌｊｐ Ｊｉ’４造コストコストなる。また、この
スラストカ発４Ｉ：によ！へ圧延条件によっては軸受が
破損し、て大きな設備律故となったり、何１受で発熱し
篩速圧延を行なえなくなることもある。
ス圧延方法においては、ワークロールにスラスト力（ワ
ークロールに平行に加わる力）が発生しこのスラスト力
を受ける軸受等を大きくし７なけれに１：ならず圧ｌｉ
、ｊｌｊｐ Ｊｉ’４造コストコストなる。また、この
スラストカ発４Ｉ：によ！へ圧延条件によっては軸受が
破損し、て大きな設備律故となったり、何１受で発熱し
篩速圧延を行なえなくなることもある。
一方、以上のような板厚制御のための圧延方法とは別に
、ロールに加える圧延荷重と圧延に要するエネルギーと
を減少させる目的で異周速圧延方法が開発され、既に実
用化さｊ、ている。
、ロールに加える圧延荷重と圧延に要するエネルギーと
を減少させる目的で異周速圧延方法が開発され、既に実
用化さｊ、ている。
ところがこの異周速圧延方法を熱間圧延に適用すると次
のような制約を生じる。即ち、仕上圧延機の後段では上
下のワークロールが接触（ロールキス）するので、上下
のワークロール間に周速差があると相対すべＶに起因し
た厚擦抵抗力がワークロールに駆動力を伝える駆動軸に
伝達トルクとなって作用する。この伝達トルクが１１駆
動軸の強度以Ｈになるとｐ１ス刺軸が破壊するのでキス
荷重（ロールキス時の圧延荷重）及び上下のロールの周
速比等の圧延条件が制限され５その結果Ｉｔｈ廷可能な
板厚が制限されることとなる。
のような制約を生じる。即ち、仕上圧延機の後段では上
下のワークロールが接触（ロールキス）するので、上下
のワークロール間に周速差があると相対すべＶに起因し
た厚擦抵抗力がワークロールに駆動力を伝える駆動軸に
伝達トルクとなって作用する。この伝達トルクが１１駆
動軸の強度以Ｈになるとｐ１ス刺軸が破壊するのでキス
荷重（ロールキス時の圧延荷重）及び上下のロールの周
速比等の圧延条件が制限され５その結果Ｉｔｈ廷可能な
板厚が制限されることとなる。
異周速圧延方法を用いた実験を行なってロールキス時の
キス荷重と駆動軸に１作用する伝達トルクとを測定した
結果を第５図に示す。この実験は」三下のワークロール
直径に３１ｍ・程度の径差全つけて周速差を与え、ロー
ルキス状態でワークロールを回転させたときに駆動軸に
加わる伝達トルクを実測したものである。図のように。
キス荷重と駆動軸に１作用する伝達トルクとを測定した
結果を第５図に示す。この実験は」三下のワークロール
直径に３１ｍ・程度の径差全つけて周速差を与え、ロー
ルキス状態でワークロールを回転させたときに駆動軸に
加わる伝達トルクを実測したものである。図のように。
キス荷重に略叱例して伝達トルクが増加し、ワークロー
ルの許容トルク限界が本圧延機では６０ＴＯＮ −ｍな
゛のでキス荷重は７００ ’ｒＯＮ 以下に制限され
る。なお、圧延機の能力から実際は３０００ＴＯＮまで
キス荷重を加えることができる、本発明は斯る圧延方法
の欠点を緩和し、小さい圧延荷重と少ない圧延用エネル
ギーで板幅方向の板厚を均一にでき、しかも発生するス
ラスト力及び伝達トルクが従来より少ない圧延方法を提
供することを目的とする。斯る目的を達成する本発明の
構成は、上下のワークロールを交差させるとともＶＣ該
上下のワークロール間に周速差を与えて被圧延材を圧延
することを特徴とする。
ルの許容トルク限界が本圧延機では６０ＴＯＮ −ｍな
゛のでキス荷重は７００ ’ｒＯＮ 以下に制限され
る。なお、圧延機の能力から実際は３０００ＴＯＮまで
キス荷重を加えることができる、本発明は斯る圧延方法
の欠点を緩和し、小さい圧延荷重と少ない圧延用エネル
ギーで板幅方向の板厚を均一にでき、しかも発生するス
ラスト力及び伝達トルクが従来より少ない圧延方法を提
供することを目的とする。斯る目的を達成する本発明の
構成は、上下のワークロールを交差させるとともＶＣ該
上下のワークロール間に周速差を与えて被圧延材を圧延
することを特徴とする。
以下１本発明を実施例に基づいて詳細に説明する。
周速差金有する上下の平行なワークロールを交差させる
と発生する伝達トルクが減少シフ、交差した上下のワー
クロールに周速差を与えると発生するスラスト力が減少
するということが判明し、本発明はロールクロス圧延法
と異周速圧延法とを組み合せたものである、 まず、ロールクロス圧延法により生ずるスラスト力と異
周速圧延法により生ずる伝達トルクについて説明する。
と発生する伝達トルクが減少シフ、交差した上下のワー
クロールに周速差を与えると発生するスラスト力が減少
するということが判明し、本発明はロールクロス圧延法
と異周速圧延法とを組み合せたものである、 まず、ロールクロス圧延法により生ずるスラスト力と異
周速圧延法により生ずる伝達トルクについて説明する。
第６図は、第３図、第４図に示す上下のベアロールによ
り鋼板の熱間圧延全行ない、クロス角０と圧下率γとを
変化させたときに発生するスラスト力ＦＴ を測定し
スラスト係数μＴ （スラストカＦＴ／用下刃Ｐ）で！
ぐわしだものである。
り鋼板の熱間圧延全行ない、クロス角０と圧下率γとを
変化させたときに発生するスラスト力ＦＴ を測定し
スラスト係数μＴ （スラストカＦＴ／用下刃Ｐ）で！
ぐわしだものである。
この図からクロス角θ全大きくするＩシどスラスト係数
１ｔＴ は大きくなり、圧下率γを大きくするＩよどス
ラスト係数７１Ｔ は小さくなることがわかり１組下
率ｒを集用的な２０９６〜４０ｑ６とすれ）：１スラス
ト係数μＴ は２′？ａ〜、６９ａとなる。一方、被圧
延材が薄くなると圧処前後のワークロールの窒転時はロ
ールヤス状態となり、このときはＥＥ延延中異なりワー
クロールにスラスト力が発生する。第７図はロールキス
状態でのクロス角θとスラスト係数ｌｌＴ との間係
を・実験により求めたグラフである。この図から、クロ
ス角θを大きくするとスラスト係数ｆＬＴ は増大しθ
＝０．５度以上では一定（μｍ −３０９ｈ ）になる
ことがわかる。このようにスラスト１糸数がＦＪ：延中
に比ベロールキス時に大きいのは、ワークロール間で圧
延材が遅進、先進あるいは剪断変形することによりスラ
スト力の方向が変えられあるいに大きさが抑制されるか
らである。
１ｔＴ は大きくなり、圧下率γを大きくするＩよどス
ラスト係数７１Ｔ は小さくなることがわかり１組下
率ｒを集用的な２０９６〜４０ｑ６とすれ）：１スラス
ト係数μＴ は２′？ａ〜、６９ａとなる。一方、被圧
延材が薄くなると圧処前後のワークロールの窒転時はロ
ールヤス状態となり、このときはＥＥ延延中異なりワー
クロールにスラスト力が発生する。第７図はロールキス
状態でのクロス角θとスラスト係数ｌｌＴ との間係
を・実験により求めたグラフである。この図から、クロ
ス角θを大きくするとスラスト係数ｆＬＴ は増大しθ
＝０．５度以上では一定（μｍ −３０９ｈ ）になる
ことがわかる。このようにスラスト１糸数がＦＪ：延中
に比ベロールキス時に大きいのは、ワークロール間で圧
延材が遅進、先進あるいは剪断変形することによりスラ
スト力の方向が変えられあるいに大きさが抑制されるか
らである。
伝達トルクについては１通常の平行ロールで具周速［Ｅ
砥した場合に次のような式が成立する。
砥した場合に次のような式が成立する。
ＴＲ＝ ＦＲｌＩ Ｒｗ
＝ｌｌ）ＦＲ−Ｐ・ＴＲ・・・（２） （１）と（２）から ＴＲ−Ｐ−μｒｔ ・Ｒｗ ＝１３１なお、ＴＲ
：伝達トルク ＦＲ二〇−ル間摩擦力 Ｒｗ：ロール半径 Ｐ ：キス荷重 μＲ：ロール間摩擦係数 （３］においてＴＲ及びＲｗを一足とす扛ば、 ＴＲは
ロールの駆動軸の強度以下でなけｎばならないためＰの
値が制限さｎる。
＝ｌｌ）ＦＲ−Ｐ・ＴＲ・・・（２） （１）と（２）から ＴＲ−Ｐ−μｒｔ ・Ｒｗ ＝１３１なお、ＴＲ
：伝達トルク ＦＲ二〇−ル間摩擦力 Ｒｗ：ロール半径 Ｐ ：キス荷重 μＲ：ロール間摩擦係数 （３］においてＴＲ及びＲｗを一足とす扛ば、 ＴＲは
ロールの駆動軸の強度以下でなけｎばならないためＰの
値が制限さｎる。
本発明を第８図、第９図に示す。第８図は外径寸法が等
しい上ワークロール６と下ワークロール７とを交差させ
るとともにこの上ワークロール６と下ワークロール７と
の回転数ヲ夫々異なるＶ＋ 、Ｖ２とすることによって
周速差ケ与えるものである。第９図は外径寸法が相互に
異なるＤｌ、Ｉ）２の上ワークロール８と）ワークロー
ル９とｆｒ ９差させるとともにこの上ワークロール８
と下ワークロール９金同じ回転数で回転することによっ
て周速差を与えるものである。
しい上ワークロール６と下ワークロール７とを交差させ
るとともにこの上ワークロール６と下ワークロール７と
の回転数ヲ夫々異なるＶ＋ 、Ｖ２とすることによって
周速差ケ与えるものである。第９図は外径寸法が相互に
異なるＤｌ、Ｉ）２の上ワークロール８と）ワークロー
ル９とｆｒ ９差させるとともにこの上ワークロール８
と下ワークロール９金同じ回転数で回転することによっ
て周速差を与えるものである。
次に本発明に係る圧延方法を用いることによる効４）・
全測定値と共に散、明する。
全測定値と共に散、明する。
１１．０図は、ワークロールを、交差させるとロールキ
ス時におけるロール回転周方向のロール１）４１ Ｊ）
ｉ’擦係数μＲが減少すること不−示している。
ス時におけるロール回転周方向のロール１）４１ Ｊ）
ｉ’擦係数μＲが減少すること不−示している。
即ち、クロス角度θがｏ ）４１の時（ロールが平行の
状態〕にはμＲ＝０．２〜０．３であるが、Ｖ−０，５
Ｊ更４゛ｄ度交差させすることにより ／ｌ■也 −０
，０５イ呈度に丑で小さくできる。このことは削ｄ己（
２）あるいは（３）式のＴＲを減少できることを意味し
。
状態〕にはμＲ＝０．２〜０．３であるが、Ｖ−０，５
Ｊ更４゛ｄ度交差させすることにより ／ｌ■也 −０
，０５イ呈度に丑で小さくできる。このことは削ｄ己（
２）あるいは（３）式のＴＲを減少できることを意味し
。
ＴＲの値が駆動軸の強度ｐノ、下（（匍ｊ［沢されるに
もかかわらず、より大きなキン、荷重Ｐヶ加えることが
でき、圧Ｉ／ｆＥＨＪ ＠ヒな４ｆｘ厚の範囲が拡大さ
れる。
もかかわらず、より大きなキン、荷重Ｐヶ加えることが
でき、圧Ｉ／ｆＥＨＪ ＠ヒな４ｆｘ厚の範囲が拡大さ
れる。
第１１図は、上下のワークロールに周速ｉ心を−Ｉｊえ
るとロールキス時に１ノークロールに拍化スるス〉スト
力が減少することン二示している。即ち、異同率がＯｔ
！ｂの時（」二下のワークロールが同周速の状態〕には
μｍ・ ＝０．３であるが、α−５９６程Ｊ川の異同率
を与えることによυ／ｊＴ＝Ｑ。ｌに１で減少できる。
るとロールキス時に１ノークロールに拍化スるス〉スト
力が減少することン二示している。即ち、異同率がＯｔ
！ｂの時（」二下のワークロールが同周速の状態〕には
μｍ・ ＝０．３であるが、α−５９６程Ｊ川の異同率
を与えることによυ／ｊＴ＝Ｑ。ｌに１で減少できる。
このようにロールクロス圧延方法表具周速圧延方法とを
・組み合せることに、Ｌす、夫々の方法を用いたときに
発生するスラスト力と伝、孜トルクが同時に減、少する
。
・組み合せることに、Ｌす、夫々の方法を用いたときに
発生するスラスト力と伝、孜トルクが同時に減、少する
。
この理由を次に説明する。第８図に示したワークロール
のポ［ｉみ合せによる第１２図において、上ワークロー
ル６の周速度Ｖｌ 、下ワークロール７の周速度■２と
から相対すべり速度の方向は図のように圧延機の中心Ｉ
ｔ’ｌｌ １０に対し角度βの方向となり、この方向に
Ｊ−り捉方Ｆ。がはたらく、このＦ。の値は、キス荷、
！１・−表−ｐ、Ｐｆ＝、Ｊ察係数をμ。とすると Ｆ０＝μｏＰ ・・・（４）となジ、摩擦
力Ｙ゛。の分力であるＦＴ 及びＦＲがスラスト力及び
回転周方向の伝達トルクとして上ワークロール６にはた
らく。このＦＴ及びＦＲは次のように表わせる。
のポ［ｉみ合せによる第１２図において、上ワークロー
ル６の周速度Ｖｌ 、下ワークロール７の周速度■２と
から相対すべり速度の方向は図のように圧延機の中心Ｉ
ｔ’ｌｌ １０に対し角度βの方向となり、この方向に
Ｊ−り捉方Ｆ。がはたらく、このＦ。の値は、キス荷、
！１・−表−ｐ、Ｐｆ＝、Ｊ察係数をμ。とすると Ｆ０＝μｏＰ ・・・（４）となジ、摩擦
力Ｙ゛。の分力であるＦＴ 及びＦＲがスラスト力及び
回転周方向の伝達トルクとして上ワークロール６にはた
らく。このＦＴ及びＦＲは次のように表わせる。
ＦＴ＝Ｆ６ ｃｏｓ（β十θ）−μｏＰ−ｃｏｓ（β
＋θ） ・（５１ＦＲ−Ｆｏ ５ｉｎ（β＋θ）−
μ。Ｐ＊５ｉｎ（β十θ） −（６１との関数とし
て次のように表わせる。
＋θ） ・（５１ＦＲ−Ｆｏ ５ｉｎ（β＋θ）−
μ。Ｐ＊５ｉｎ（β十θ） −（６１との関数とし
て次のように表わせる。
β＝ ｔａｎ−１ぴ十三Ｌ）
２ ｔａｎθ °・（７）また、スラ
スト力に対するスラスト係数をμＴ。
スト力に対するスラスト係数をμＴ。
ロール回転方向の摩擦係数をμＲとするとＦＴ ＝μＴ
・Ｐ ・・・（８）ｐＲ＝μＲ
−Ｐ ・・・（９）式（５）
〜（９）から 式（１（１１、（ｉｌｌ Ｋ オイて、 α−０，００
２、０，０１、０，０２のときのクロス角θに対する一
１ｔＴ 、 ／Ｊ の値をμ。 ｌｔｎ 第１３図に示す。
・Ｐ ・・・（８）ｐＲ＝μＲ
−Ｐ ・・・（９）式（５）
〜（９）から 式（１（１１、（ｉｌｌ Ｋ オイて、 α−０，００
２、０，０１、０，０２のときのクロス角θに対する一
１ｔＴ 、 ／Ｊ の値をμ。 ｌｔｎ 第１３図に示す。
例えば、クロス角θ−０．６度のクロスロール圧延法と
昇速率α−０，０２の異周速圧延法と金組み合せた場合
、クロスロール圧延法により生じるスラスト力の摩擦力
に対する比ｌｔｏ はワークロール間にほとんど周ｉ
ＩＦ差がないとき（α−０，００２）に約１．０である
がα＝ ０．０２ にすると約０・７に減少する、一
方、異周速Ｉｆ延法により生じる伝達トルクの摩擦力に
対する比′」はクロス角θμ０ 一〇のとき１．０であるがθ＝０．６度にすると約０．
７に減少する。
昇速率α−０，０２の異周速圧延法と金組み合せた場合
、クロスロール圧延法により生じるスラスト力の摩擦力
に対する比ｌｔｏ はワークロール間にほとんど周ｉ
ＩＦ差がないとき（α−０，００２）に約１．０である
がα＝ ０．０２ にすると約０・７に減少する、一
方、異周速Ｉｆ延法により生じる伝達トルクの摩擦力に
対する比′」はクロス角θμ０ 一〇のとき１．０であるがθ＝０．６度にすると約０．
７に減少する。
以上、実施例を図面とともに説明したように本発明によ
ればワークロールに発生するスラスト力及び伝達トルク
を共に減少させることができるので、許容スラスト力あ
るいは許容伝達トルクの範囲内［おいてクロス角θ及び
昇速率αを選定することにより圧延機の合理的な設備設
計ができ、その結果キス荷重を大きくでき薄物の圧延条
件が広くなる。
ればワークロールに発生するスラスト力及び伝達トルク
を共に減少させることができるので、許容スラスト力あ
るいは許容伝達トルクの範囲内［おいてクロス角θ及び
昇速率αを選定することにより圧延機の合理的な設備設
計ができ、その結果キス荷重を大きくでき薄物の圧延条
件が広くなる。
第１図〜第４図は、従来の圧延方法による圧延機に係り
、第１図、第２図は上下のワークロールをクロスした圧
延機の夫々平面図、正面図。 第３図、第４図は上１；のワークロールと共にバンクア
ップロールもクロスした圧〜゛も（幾の夫々止面図、
０１１１而図、第５１ｉ’ｌ ｉ！：異周速圧延方法に
よって圧延したときのキス１１１１重と伝達トルクとの
関係を示すグラフ、第６図、第７図はロールクロス圧延
法によって圧延したときのクロス角及び圧下率に対する
スラスト係数１、クロス角に対するスラスト係数の１ｙ
Ｊ係を示すグラフ、第８図。 第９図は本発明に係る圧延方法におけるワークロールの
配屋等を示す概略図、ａＳｘｏ図、第１１図は本発明に
係る圧延方法を用いて圧延したときのクロス角度、ロー
ル回転方向摩擦係数及び異周率、スラスト係数の関係を
示すグラフ、第１２図は本発明に係る圧延方法による効
果を説明するための説明図、第１３図は本発明に係る圧
延方法を用いたときのクロス角、昇速率に対するスラス
ト力及び伝達トルクの関係を示すグラフである。 図面中 ６．８は上ワークロール。 ７．９ζ」下ソークロール、 １０に中心軸′Ｃ」、る１、 特許出願人 三菱重工業株式会社 新日本製鐵株式会社 復代理人 弁理士 光 石 士 部（他１名）第６図 ＼ 第８図 第７図 第９図 第１１図 異止キα（％） 第１２図 第１３図 クロス角θ（度）
、第１図、第２図は上下のワークロールをクロスした圧
延機の夫々平面図、正面図。 第３図、第４図は上１；のワークロールと共にバンクア
ップロールもクロスした圧〜゛も（幾の夫々止面図、
０１１１而図、第５１ｉ’ｌ ｉ！：異周速圧延方法に
よって圧延したときのキス１１１１重と伝達トルクとの
関係を示すグラフ、第６図、第７図はロールクロス圧延
法によって圧延したときのクロス角及び圧下率に対する
スラスト係数１、クロス角に対するスラスト係数の１ｙ
Ｊ係を示すグラフ、第８図。 第９図は本発明に係る圧延方法におけるワークロールの
配屋等を示す概略図、ａＳｘｏ図、第１１図は本発明に
係る圧延方法を用いて圧延したときのクロス角度、ロー
ル回転方向摩擦係数及び異周率、スラスト係数の関係を
示すグラフ、第１２図は本発明に係る圧延方法による効
果を説明するための説明図、第１３図は本発明に係る圧
延方法を用いたときのクロス角、昇速率に対するスラス
ト力及び伝達トルクの関係を示すグラフである。 図面中 ６．８は上ワークロール。 ７．９ζ」下ソークロール、 １０に中心軸′Ｃ」、る１、 特許出願人 三菱重工業株式会社 新日本製鐵株式会社 復代理人 弁理士 光 石 士 部（他１名）第６図 ＼ 第８図 第７図 第９図 第１１図 異止キα（％） 第１２図 第１３図 クロス角θ（度）
Claims (1)
- 上下のワークロールを交差させるとともに該上下のワー
クロール間に周速差金力えて被圧延材を圧延することを
特徴とする圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15583082A JPS6055201B2 (ja) | 1982-09-09 | 1982-09-09 | 圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15583082A JPS6055201B2 (ja) | 1982-09-09 | 1982-09-09 | 圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5945005A true JPS5945005A (ja) | 1984-03-13 |
| JPS6055201B2 JPS6055201B2 (ja) | 1985-12-04 |
Family
ID=15614422
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15583082A Expired JPS6055201B2 (ja) | 1982-09-09 | 1982-09-09 | 圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6055201B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102258762B1 (ko) * | 2019-09-24 | 2021-05-31 | 성균관대학교산학협력단 | 양성자 치료용 생체 표지자 |
-
1982
- 1982-09-09 JP JP15583082A patent/JPS6055201B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6055201B2 (ja) | 1985-12-04 |
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