JPS6055201B2 - 圧延方法 - Google Patents
圧延方法Info
- Publication number
- JPS6055201B2 JPS6055201B2 JP15583082A JP15583082A JPS6055201B2 JP S6055201 B2 JPS6055201 B2 JP S6055201B2 JP 15583082 A JP15583082 A JP 15583082A JP 15583082 A JP15583082 A JP 15583082A JP S6055201 B2 JPS6055201 B2 JP S6055201B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- rolling
- rolls
- rolling method
- work rolls
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/02—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged horizontally
- B21B13/023—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged horizontally the axis of the rolls being other than perpendicular to the direction of movement of the product, e.g. cross-rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2275/00—Mill drive parameters
- B21B2275/02—Speed
- B21B2275/04—Roll speed
- B21B2275/05—Speed difference between top and bottom rolls
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ロールを用いた圧延方法に関する。
回転するロールの間で被圧延材を走行させて圧延する圧
延方法において、圧延された製品の幅方向での板厚の均
一性に対する要求が強く、この要求を満たすために従来
いろいろな方法が用いられている。 圧延を行なう場合
ロールの両端にのみ圧延荷重を加えているため、荷重を
加えていないロールの中央部がたわみ、このたわみが原
因で製品の幅方向での板厚が不均一となる。
延方法において、圧延された製品の幅方向での板厚の均
一性に対する要求が強く、この要求を満たすために従来
いろいろな方法が用いられている。 圧延を行なう場合
ロールの両端にのみ圧延荷重を加えているため、荷重を
加えていないロールの中央部がたわみ、このたわみが原
因で製品の幅方向での板厚が不均一となる。
つまり幅方向での中央部が厚くなる。そこで、ロールの
たわみを原因として板厚が不均一となるのを防ぐため次
のような方法が用いられる。 圧延方法その１はロール
にイニシャルクラウンを施すものである。
たわみを原因として板厚が不均一となるのを防ぐため次
のような方法が用いられる。 圧延方法その１はロール
にイニシャルクラウンを施すものである。
これはロールの外径寸法をその長手方向に沿つて変化さ
せるもので、たとえば 前記のようにロールの中央部が
たわむ場合には中央部のロール外径をより大きくして板
厚を均一にするものである。ところがこの方法は、板幅
、板厚、板の温度等の圧延条件の変化に対応するため多
種多様のイニシャルクラウンを有するロールが必要とな
るばかりでなく、ロール交換により圧延機の稼動率が低
下するという欠点がある。 圧延方法その２はロールに
ベンデイングカを加えるものである。
せるもので、たとえば 前記のようにロールの中央部が
たわむ場合には中央部のロール外径をより大きくして板
厚を均一にするものである。ところがこの方法は、板幅
、板厚、板の温度等の圧延条件の変化に対応するため多
種多様のイニシャルクラウンを有するロールが必要とな
るばかりでなく、ロール交換により圧延機の稼動率が低
下するという欠点がある。 圧延方法その２はロールに
ベンデイングカを加えるものである。
これはロールに曲げ力を加えるもので、たとえば前記の
ようにロールの中央部がたわむ場合にはこのたわみを打
ち消す方向へ曲げ力を与えて板厚を均一にするものであ
り、ロール交換することなく板厚分布の制御を行なうこ
とができる。ところがこの方法はロールネックの強度と
の関係からロールに加え得る曲げ力に限界があるため板
厚制御が十分に行なえない。 このほか、圧延方法その
３としてロールを相互にクロスさせて行なう方法がある
。
ようにロールの中央部がたわむ場合にはこのたわみを打
ち消す方向へ曲げ力を与えて板厚を均一にするものであ
り、ロール交換することなく板厚分布の制御を行なうこ
とができる。ところがこの方法はロールネックの強度と
の関係からロールに加え得る曲げ力に限界があるため板
厚制御が十分に行なえない。 このほか、圧延方法その
３としてロールを相互にクロスさせて行なう方法がある
。
これは、平面図を第１図に、正面図を第２図に夫々示す
ように″上ワークロール１と下ワークロール２との軸芯
を夫々水平面内でθだけ回転させることによりクロス（
交差）させて行なうものであり、圧延材３の板厚を検出
しながらその検出値に応じてクロス角θを変化させ、板
幅方向の板厚分布を制御する。また、これに似た圧延方
法その４として第３図に正面図、第４図に側面図を示す
ように、前記上ワークロール１及び下ワークロール２に
平行に夫々上バックアップロール５及び下バックアップ
ロール４を設け上下でベアロールを構成し、圧延方法そ
の３と同様に行なう方法がある。このようにワークロー
ルを夫々クロスさせて行なう圧延方法その３、その４で
は板幅方向の板厚分布を修正するという目的には有効で
ある。ところがワークロールをクロスさせて行なうロー
ルクロス圧延方法においては、ワークロールにスラスト
カ（ワークロールに平行に加わる力）が発生しこのスラ
ストカを受ける軸受等を大きくしなければならず圧延機
製造コストが高くなる。
ように″上ワークロール１と下ワークロール２との軸芯
を夫々水平面内でθだけ回転させることによりクロス（
交差）させて行なうものであり、圧延材３の板厚を検出
しながらその検出値に応じてクロス角θを変化させ、板
幅方向の板厚分布を制御する。また、これに似た圧延方
法その４として第３図に正面図、第４図に側面図を示す
ように、前記上ワークロール１及び下ワークロール２に
平行に夫々上バックアップロール５及び下バックアップ
ロール４を設け上下でベアロールを構成し、圧延方法そ
の３と同様に行なう方法がある。このようにワークロー
ルを夫々クロスさせて行なう圧延方法その３、その４で
は板幅方向の板厚分布を修正するという目的には有効で
ある。ところがワークロールをクロスさせて行なうロー
ルクロス圧延方法においては、ワークロールにスラスト
カ（ワークロールに平行に加わる力）が発生しこのスラ
ストカを受ける軸受等を大きくしなければならず圧延機
製造コストが高くなる。
また、このスラストカ発生により、圧延条件によつては
軸受が破損して大きな設備事故となつたり、軸受で発熱
し高速圧延を行なえなくなることもある。一方、以上の
ような板厚制御のための圧延方法とは別に、ロールに加
える圧延荷重と圧延に要するエネルギーとを減少させる
目的で異周速圧延方法が開発され、既に実用化されてい
る。
軸受が破損して大きな設備事故となつたり、軸受で発熱
し高速圧延を行なえなくなることもある。一方、以上の
ような板厚制御のための圧延方法とは別に、ロールに加
える圧延荷重と圧延に要するエネルギーとを減少させる
目的で異周速圧延方法が開発され、既に実用化されてい
る。
ところがこの異周速圧延方法を熱間圧延に適用すると次
のような制約を生じる。既ち、仕上圧延機の後段では上
下のワークロールが接触（ロールキス）するので、上下
のワークロール間に周速差があると相対すベリに起因し
た摩擦抵抗力がワークロールにζ駆動力を伝える駆動軸
に伝達トルクとなつて作用する。この伝達トルクが駆動
軸の強度以上になると駆動軸が破壊するのでキズ荷重（
ロールキス時の圧延荷重）及び上下のロールの周速比等
の圧延条件が制限され、その結果圧延可能な板厚が制限
こされることとなる。異周速圧延方法を用いた実験を行
なつてロールキス時のキズ荷重と駆動軸に作用する伝達
トルクとを測定した結果を第５図に示す。
のような制約を生じる。既ち、仕上圧延機の後段では上
下のワークロールが接触（ロールキス）するので、上下
のワークロール間に周速差があると相対すベリに起因し
た摩擦抵抗力がワークロールにζ駆動力を伝える駆動軸
に伝達トルクとなつて作用する。この伝達トルクが駆動
軸の強度以上になると駆動軸が破壊するのでキズ荷重（
ロールキス時の圧延荷重）及び上下のロールの周速比等
の圧延条件が制限され、その結果圧延可能な板厚が制限
こされることとなる。異周速圧延方法を用いた実験を行
なつてロールキス時のキズ荷重と駆動軸に作用する伝達
トルクとを測定した結果を第５図に示す。
この実験は上下のワークロール直径に３？程度の径差を
つけてク周速差を与え、ロールキス状態でワークロール
を回転させたときに駆動軸に加わる伝達トルクを実測し
たものである。図のように、キズ荷重に略比例して伝達
トルクが増加し、ワークロールの許容トルク限界が本圧
延機では６０Ｔ０Ｎ−瓦なのでキズ荷重は７０ｍ℃Ｎ以
下に制限される。なお、圧延機の能力から実際は３００
０Ｔ′０Ｎまでのキズ荷重を加えることができる。本発
明は斯る圧延方法の欠点を緩和し、小さい圧延荷重と少
ない圧延用エネルギーで板幅方向の板厚を均一にでき、
しかも発生するスラストカ及び伝達トルクが従来より少
ない圧延方法を提供することを目的とする。
つけてク周速差を与え、ロールキス状態でワークロール
を回転させたときに駆動軸に加わる伝達トルクを実測し
たものである。図のように、キズ荷重に略比例して伝達
トルクが増加し、ワークロールの許容トルク限界が本圧
延機では６０Ｔ０Ｎ−瓦なのでキズ荷重は７０ｍ℃Ｎ以
下に制限される。なお、圧延機の能力から実際は３００
０Ｔ′０Ｎまでのキズ荷重を加えることができる。本発
明は斯る圧延方法の欠点を緩和し、小さい圧延荷重と少
ない圧延用エネルギーで板幅方向の板厚を均一にでき、
しかも発生するスラストカ及び伝達トルクが従来より少
ない圧延方法を提供することを目的とする。
斯る目的を達成する本発明）の構成は、上下のワークロ
ールを交差させるとともに該上下のワークロール間に周
速差を与えて被圧延材を圧延することを特徴とする。以
下、本発明を実施例に基づいて詳細に説明する。
ールを交差させるとともに該上下のワークロール間に周
速差を与えて被圧延材を圧延することを特徴とする。以
下、本発明を実施例に基づいて詳細に説明する。
周速差を有する上下の平行なワークロールを交差させる
と発生する伝達トルクが減少し、交差した上下のワーク
ロールに周速差を与えると発生するスラストカが減少す
るということが判明し、本発明はロールクロス圧延法と
異周速圧延法とを組み合せたものである。
と発生する伝達トルクが減少し、交差した上下のワーク
ロールに周速差を与えると発生するスラストカが減少す
るということが判明し、本発明はロールクロス圧延法と
異周速圧延法とを組み合せたものである。
まず、ロールクロス圧延法により生ずるスラストカと異
周速圧延法により生ずる伝達トルクについて説明する。
周速圧延法により生ずる伝達トルクについて説明する。
第６図は、第３図、第４図に示す上下のベアロールによ
り鋼板の熱間圧延を行ない、クロス角θと圧下率γとを
変化させたときに発生するスラスト力ＦＴを測定し、ス
ラスト係数μＴ（スラストカＦＴ／圧下刃Ｐ）で表わし
たものである。この図からクロス角０を大きくするほど
スラスト係数μＴは大きくなり、圧下率γを大きくする
ほどスラスト係数μ７は小さくなることがわかり、圧下
率γを実用的な２０％〜４０％とすればスラスト係数μ
τは２％〜６％となる。一方、被圧延材が薄くなると圧
延前後のワークロールの空転時はロールキス状態となり
、このときは圧延中と異なり、ワークロールにスラスト
カが発生する。第７図はロールキス状態でのクロス角０
とスラスト係数μ，との関係を実験により求めたグラフ
である。この図から、クロス角θを大きくするとスラス
ト係数μァは増大し０＝０ｊ度以上では一定（μ７＝３
０％）になることがわかる。このようにスラスト係数が
圧延中に比ベロールキス時に大きいのは、ワークロール
圧で圧延材が遅進、先進あるいは剪断変形することによ
りスラストカの方向が変えられあるいは大きさが抑制さ
れるからである。伝達トルクについては、通常の平行ロ
ールで異周速圧延した場合に次のような式が成立する。
り鋼板の熱間圧延を行ない、クロス角θと圧下率γとを
変化させたときに発生するスラスト力ＦＴを測定し、ス
ラスト係数μＴ（スラストカＦＴ／圧下刃Ｐ）で表わし
たものである。この図からクロス角０を大きくするほど
スラスト係数μＴは大きくなり、圧下率γを大きくする
ほどスラスト係数μ７は小さくなることがわかり、圧下
率γを実用的な２０％〜４０％とすればスラスト係数μ
τは２％〜６％となる。一方、被圧延材が薄くなると圧
延前後のワークロールの空転時はロールキス状態となり
、このときは圧延中と異なり、ワークロールにスラスト
カが発生する。第７図はロールキス状態でのクロス角０
とスラスト係数μ，との関係を実験により求めたグラフ
である。この図から、クロス角θを大きくするとスラス
ト係数μァは増大し０＝０ｊ度以上では一定（μ７＝３
０％）になることがわかる。このようにスラスト係数が
圧延中に比ベロールキス時に大きいのは、ワークロール
圧で圧延材が遅進、先進あるいは剪断変形することによ
りスラストカの方向が変えられあるいは大きさが抑制さ
れるからである。伝達トルクについては、通常の平行ロ
ールで異周速圧延した場合に次のような式が成立する。
（１）と（２）からＦＲ：伝達トルク
ＦＲ：ロール間摩擦力
Ｒｗ：ロール半径
Ｐ：キス荷重
μＲ：ロール間摩擦係数
（３）においてμ８及びＲｗを一定とすれば、ＴＲはロ
ールの駆動軸の強度以下でなければならないためＰの値
が制限される。
ールの駆動軸の強度以下でなければならないためＰの値
が制限される。
本発明を第８図、第９図に示す。
第８図は外径寸法が等しい上ワークロール６と下ワーク
ロール７とを交差させるとともにこの上ワークロール６
と下ワークロール７との回転数を夫々異なるＶｌ，Ｖ２
とすることによつて周速差を与えるものである。第９図
は外径寸法が相互に異なるＤｌ，Ｄ２の上ワークロール
８と下ワークロール９とを交差させるとともにこの上ワ
ークロール８と下ワークロール９を同じ回転数で回転す
ることによつて周速差を与えるものである。次に本発明
に係る圧延方法を用いることによる効果を測定値と共に
説明する。
ロール７とを交差させるとともにこの上ワークロール６
と下ワークロール７との回転数を夫々異なるＶｌ，Ｖ２
とすることによつて周速差を与えるものである。第９図
は外径寸法が相互に異なるＤｌ，Ｄ２の上ワークロール
８と下ワークロール９とを交差させるとともにこの上ワ
ークロール８と下ワークロール９を同じ回転数で回転す
ることによつて周速差を与えるものである。次に本発明
に係る圧延方法を用いることによる効果を測定値と共に
説明する。
第１０図は、ワークロールを交差させるとロールキス時
におけるロール回転周方向のロール間摩擦係数μｍが減
少することを示している。
におけるロール回転周方向のロール間摩擦係数μｍが減
少することを示している。
即ち、クロス角度０がＯ度の時（ロールが平行の状態）
にはμＲ＝０．２〜０．３であるが、θ＝０．５度程度
交差させることによりμ８＝０．０５程度にまで小さく
できる。このことは前記（２）あるいは（３）式のμｍ
を減少できることを意味し、ＴＲの値が駆動軸の強度以
下に制限されるにもかかわらず、より大きなキズ荷重Ｐ
を加えることができ、圧延可能な板厚の範囲が拡大され
る。第１１図は、上下のワークロールを周速差を与える
とロールキス時にワークロールに発生するスラストカが
減少することを示している。
にはμＲ＝０．２〜０．３であるが、θ＝０．５度程度
交差させることによりμ８＝０．０５程度にまで小さく
できる。このことは前記（２）あるいは（３）式のμｍ
を減少できることを意味し、ＴＲの値が駆動軸の強度以
下に制限されるにもかかわらず、より大きなキズ荷重Ｐ
を加えることができ、圧延可能な板厚の範囲が拡大され
る。第１１図は、上下のワークロールを周速差を与える
とロールキス時にワークロールに発生するスラストカが
減少することを示している。
即ち、異周率がＯ％の時（上下のワークロールが同周速
の状態）にはμＴ＝０．３であるが、α＝５％程度の異
ノ周率を与えることによりμＴ＝０．１にまで減少でき
る。
の状態）にはμＴ＝０．３であるが、α＝５％程度の異
ノ周率を与えることによりμＴ＝０．１にまで減少でき
る。
このようにロールクロス圧延方法と異周速圧延方法とを
組み合せることにより、夫々の方法を用いたときに発生
するスラストカど伝達トルクが同時に減少する。
組み合せることにより、夫々の方法を用いたときに発生
するスラストカど伝達トルクが同時に減少する。
この理由を次に説明する。
第８図に示したワークロールの組み合せによる第１２図
において、上ワークロール６の周速度■１、下ワークロ
ール７の周速度Ｖ２とから相対すベリ速度の方向は図の
ように圧延機の中心軸１０に対し角度βの方向となり、
この方向に摩擦力Ｆ。がはたらく。このＦＯの値は、キ
ズ荷重をＰ１摩擦係数をμ。とすると ＶｌＶＳＩＡ
Ｉとなり、摩擦力Ｆ。
において、上ワークロール６の周速度■１、下ワークロ
ール７の周速度Ｖ２とから相対すベリ速度の方向は図の
ように圧延機の中心軸１０に対し角度βの方向となり、
この方向に摩擦力Ｆ。がはたらく。このＦＯの値は、キ
ズ荷重をＰ１摩擦係数をμ。とすると ＶｌＶＳＩＡ
Ｉとなり、摩擦力Ｆ。
の分力であるＦτ及びＦＲがスラストカ及び回転周方向
の伝達トルクとして上ワークロール６にはらく。このＦ
Ｔ及びＦＲは次のように表わせる。一方、角度βはクロ
ス角度θと異速率α（＝いとの関係として次のように表
わされる。また、スラストカに対するスラスト係数をμ
Ｔ１ロール回転方向の摩擦係数をμＲとすると式（５）
〜（９）から式ＡＩｌ（１１）において、α＝０．００
２、０．０１、０．０２のときのクロス角０に対する訃
卜ｘの値を第１）３図に示す。
の伝達トルクとして上ワークロール６にはらく。このＦ
Ｔ及びＦＲは次のように表わせる。一方、角度βはクロ
ス角度θと異速率α（＝いとの関係として次のように表
わされる。また、スラストカに対するスラスト係数をμ
Ｔ１ロール回転方向の摩擦係数をμＲとすると式（５）
〜（９）から式ＡＩｌ（１１）において、α＝０．００
２、０．０１、０．０２のときのクロス角０に対する訃
卜ｘの値を第１）３図に示す。
例えば、クロス角０＝０．６度のクロスロール圧延法と
異速率α＝０．０２の異周速圧延法とを組み合せた場合
、クロスロール圧延法により生じるスラストカの摩擦力
に対する比？ｘはワークロール間にほとんど周速差がな
いとき（α＝０．００２）に約１．０であるがα＝０．
０２にすると約０．７に減少する。
異速率α＝０．０２の異周速圧延法とを組み合せた場合
、クロスロール圧延法により生じるスラストカの摩擦力
に対する比？ｘはワークロール間にほとんど周速差がな
いとき（α＝０．００２）に約１．０であるがα＝０．
０２にすると約０．７に減少する。
一方、異周速圧延法により生じる伝達トルクの摩擦力に
対する比？ｘはクロス角０＝ｏのとき１．０であるがＯ
＝０．鍍にすると約０．７に減少する。以上、実施例を
図面とともに説明したように本発明によればワークロー
ルに発生するスラストカ及び伝達トルクを共に減少させ
ることができるので、許容スラストカあるいは許容伝達
トルクの範囲内においてクロス角０及び異速率αを選定
することにより圧延機の合理的な設備設計ができ、その
結果キズ荷重を大きくでき薄物の圧延条件が広くなる。
対する比？ｘはクロス角０＝ｏのとき１．０であるがＯ
＝０．鍍にすると約０．７に減少する。以上、実施例を
図面とともに説明したように本発明によればワークロー
ルに発生するスラストカ及び伝達トルクを共に減少させ
ることができるので、許容スラストカあるいは許容伝達
トルクの範囲内においてクロス角０及び異速率αを選定
することにより圧延機の合理的な設備設計ができ、その
結果キズ荷重を大きくでき薄物の圧延条件が広くなる。
第１図〜第４図は、従来の圧延方法による圧延機に係り
、第１図、第２図は上下のワークロールをクロスした圧
延機の夫々平面図、正面図、第３，図、第４図は上下の
ワークロールと共にバックアップロールもクロスした圧
延機の夫々正面図、側面図、第５図は異周速圧延方法に
よつて圧延したときのキズ荷重と伝達トルクとの関係を
示すグラフ、第６図、第７図はロールクロス圧延法によ
つて圧延したときのクロス角及び圧下率に対するスラス
ト係数、クロス角に対するスラスト係数の関係を示すグ
ラフ、第８図、第９図は本発明に係る圧延方法における
ワークロールの配置等を示す概略図、第１０図、第１１
図は本発明に係る圧延方法を用いて圧延したときのクロ
ス角度、ロール回転方向摩擦係数及び異周率、スラスト
係数の関係を示すグラフ、第１２図は本発明に係る圧延
方法による効果を説明するための説明図、第１３図は本
発明に係る圧延方法を用いたときのクロス角、異速率に
対するスラストカ及び伝達トルクの関係を示すグラフで
ある。 図面中、６，８は上ワークロール、７，９は下ワークロ
ール、１０は中心軸である。
、第１図、第２図は上下のワークロールをクロスした圧
延機の夫々平面図、正面図、第３，図、第４図は上下の
ワークロールと共にバックアップロールもクロスした圧
延機の夫々正面図、側面図、第５図は異周速圧延方法に
よつて圧延したときのキズ荷重と伝達トルクとの関係を
示すグラフ、第６図、第７図はロールクロス圧延法によ
つて圧延したときのクロス角及び圧下率に対するスラス
ト係数、クロス角に対するスラスト係数の関係を示すグ
ラフ、第８図、第９図は本発明に係る圧延方法における
ワークロールの配置等を示す概略図、第１０図、第１１
図は本発明に係る圧延方法を用いて圧延したときのクロ
ス角度、ロール回転方向摩擦係数及び異周率、スラスト
係数の関係を示すグラフ、第１２図は本発明に係る圧延
方法による効果を説明するための説明図、第１３図は本
発明に係る圧延方法を用いたときのクロス角、異速率に
対するスラストカ及び伝達トルクの関係を示すグラフで
ある。 図面中、６，８は上ワークロール、７，９は下ワークロ
ール、１０は中心軸である。
Claims (1)
- １ 上下のワークロールを交差させるとともに該上下の
ワークロール間に周速差を与えて被圧延材を圧延するこ
とを特徴とする圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15583082A JPS6055201B2 (ja) | 1982-09-09 | 1982-09-09 | 圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15583082A JPS6055201B2 (ja) | 1982-09-09 | 1982-09-09 | 圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5945005A JPS5945005A (ja) | 1984-03-13 |
| JPS6055201B2 true JPS6055201B2 (ja) | 1985-12-04 |
Family
ID=15614422
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15583082A Expired JPS6055201B2 (ja) | 1982-09-09 | 1982-09-09 | 圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6055201B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20210035540A (ko) * | 2019-09-24 | 2021-04-01 | 성균관대학교산학협력단 | 양성자 치료용 생체 표지자 |
-
1982
- 1982-09-09 JP JP15583082A patent/JPS6055201B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20210035540A (ko) * | 2019-09-24 | 2021-04-01 | 성균관대학교산학협력단 | 양성자 치료용 생체 표지자 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5945005A (ja) | 1984-03-13 |
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