JPS5992144A - 精密鋳造用埋没材組成物 - Google Patents
精密鋳造用埋没材組成物Info
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- JPS5992144A JPS5992144A JP20248782A JP20248782A JPS5992144A JP S5992144 A JPS5992144 A JP S5992144A JP 20248782 A JP20248782 A JP 20248782A JP 20248782 A JP20248782 A JP 20248782A JP S5992144 A JPS5992144 A JP S5992144A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22C—FOUNDRY MOULDING
- B22C1/00—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Mold Materials And Core Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は精密鋳造用埋没材組成物に関する。
歯冠などの歯科用鋳造品の精密鋳造において、埋没材中
に埋没されたワックス原型を加熱、焼失または溶出させ
て形成された成型空所に溶湯を注入して鋳造する際に、
合金は、その種類によって異なるが、約１．４〜２．３
％の熱収Ｍ４をするため、溶湯注入時の成型空所はあら
かじめ膨張させておく必要があり、この膨張は、埋没材
の硬化時および加熱時において生ずる膨張によって行な
われている。
に埋没されたワックス原型を加熱、焼失または溶出させ
て形成された成型空所に溶湯を注入して鋳造する際に、
合金は、その種類によって異なるが、約１．４〜２．３
％の熱収Ｍ４をするため、溶湯注入時の成型空所はあら
かじめ膨張させておく必要があり、この膨張は、埋没材
の硬化時および加熱時において生ずる膨張によって行な
われている。
従来の埋没材としては、シリカなどの耐火材に。
結合材としてせつこうを混合したせつこう系埋没材ト、
結合材として第１リン酸アンモニウムオヨび酸化マグネ
シウムを混合したリン酸塩系埋没材とが一般に使用され
ており、後者のリン酸塩系埋没材は、ｍ１者のせつこう
系埋没材に比べて、耐熱性が高いのでニッケル・クロム
−コバルト合金などの融点の高い合金の鋳造にも使用す
ることができ、また鋳造時の埋没材の強度が大きいなど
の利点がある。しかしなガら従来のリン酸′Ｊ４Ａ系埋
没材は、水で混練すると、硬化膨張はほとんどなく、加
熱膨張が１％程度であるので、合金の熱収縮を十分に補
償することができない。このためにリン酸塩系埋没材の
混練には、コロイダルシリカ分散液が使用されており、
この場合はコロイダルシリカ分散液のシリカ濃度を大き
くすることによって硬化膨張を１％程度まで向上させる
ことができる。
結合材として第１リン酸アンモニウムオヨび酸化マグネ
シウムを混合したリン酸塩系埋没材とが一般に使用され
ており、後者のリン酸塩系埋没材は、ｍ１者のせつこう
系埋没材に比べて、耐熱性が高いのでニッケル・クロム
−コバルト合金などの融点の高い合金の鋳造にも使用す
ることができ、また鋳造時の埋没材の強度が大きいなど
の利点がある。しかしなガら従来のリン酸′Ｊ４Ａ系埋
没材は、水で混練すると、硬化膨張はほとんどなく、加
熱膨張が１％程度であるので、合金の熱収縮を十分に補
償することができない。このためにリン酸塩系埋没材の
混練には、コロイダルシリカ分散液が使用されており、
この場合はコロイダルシリカ分散液のシリカ濃度を大き
くすることによって硬化膨張を１％程度まで向上させる
ことができる。
このようにリン酸塩系埋没材をコロイダルシリカ分散液
で混練することによって埋没材の全膨張率を大きくする
ことができるが、加熱時における昇を品速度を大きくす
ると膨張速度が大きくなって埋没材に亀裂を生ずるので
、徐々に昇温して長時間（たとえば３〜７時間）加熱す
る必要がある。上記の問題を解決するためには、硬化膨
張を大きくして加熱膨張を小さくシ、かつ加熱時の昇温
速度を大きくしても埋没材に亀裂が生ぜず、短時間にて
鋳造することができるものが要望されている。
で混練することによって埋没材の全膨張率を大きくする
ことができるが、加熱時における昇を品速度を大きくす
ると膨張速度が大きくなって埋没材に亀裂を生ずるので
、徐々に昇温して長時間（たとえば３〜７時間）加熱す
る必要がある。上記の問題を解決するためには、硬化膨
張を大きくして加熱膨張を小さくシ、かつ加熱時の昇温
速度を大きくしても埋没材に亀裂が生ぜず、短時間にて
鋳造することができるものが要望されている。
−万、試作無膨張埋没材を用いての鋳造体の変形につい
ての研究が報告されている（報告者筆木秀和、日本補綴
肉刺学会雑誌第２４巻第２号第１６５〜１８５頁、昭和
５５年５月３１日発行）。
ての研究が報告されている（報告者筆木秀和、日本補綴
肉刺学会雑誌第２４巻第２号第１６５〜１８５頁、昭和
５５年５月３１日発行）。
この研究報告による埋没材組成物は、けい酸ジルコニウ
ム２０〜４０重量％、溶融石英５〜３０重量％、クリス
トバライト２０＝、４５重量％、第１リン酸アンモニウ
ム（Ｎｒ（、Ｈ，ＰＯ４） ｉ ０重量％、酸化マグネ
シウム（ＭｇＯ）１０重量％全混合した埋没材に対して
水１５重量％を加えて混練したものであり、この埋没材
は硬化膨張はなく、加熱時の膨張、収縮も非常に小さい
ものであって、鋳造体自体の変形を研究することを目的
として試作されたもＬニア）である。
ム２０〜４０重量％、溶融石英５〜３０重量％、クリス
トバライト２０＝、４５重量％、第１リン酸アンモニウ
ム（Ｎｒ（、Ｈ，ＰＯ４） ｉ ０重量％、酸化マグネ
シウム（ＭｇＯ）１０重量％全混合した埋没材に対して
水１５重量％を加えて混練したものであり、この埋没材
は硬化膨張はなく、加熱時の膨張、収縮も非常に小さい
ものであって、鋳造体自体の変形を研究することを目的
として試作されたもＬニア）である。
本発明者らは、上記雑文による無膨張埋没材の加熱膨張
が非常に小さいことに着目し７、この埋没材をコロイダ
ルシリカ分散液で混練した組成物は、従来のリン酸塩系
埋没材をコロイダルシリカ分散液で混練した組成物に比
べて、硬化膨張がはるかに大きくなり、しかも加熱膨張
が非常に小さい１まであることを知見し、この発明を達
成するに至ったのである。
が非常に小さいことに着目し７、この埋没材をコロイダ
ルシリカ分散液で混練した組成物は、従来のリン酸塩系
埋没材をコロイダルシリカ分散液で混練した組成物に比
べて、硬化膨張がはるかに大きくなり、しかも加熱膨張
が非常に小さい１まであることを知見し、この発明を達
成するに至ったのである。
すなわちこの発明は、けい酸ジルコニウム３０〜５０重
量％、溶融石英１５〜３０重量％、シリカ１０〜４０重
量％、第１リン酸アンモニウム５〜１５重ｉ％、酸化マ
グネシウム５〜１５重量％を混合した埋没材を、コロイ
ダルシリカ分散液で混練したことを特徴とする精密鋳造
用埋没材組成物である。
量％、溶融石英１５〜３０重量％、シリカ１０〜４０重
量％、第１リン酸アンモニウム５〜１５重ｉ％、酸化マ
グネシウム５〜１５重量％を混合した埋没材を、コロイ
ダルシリカ分散液で混練したことを特徴とする精密鋳造
用埋没材組成物である。
この発明における埋没材成分中のけい酸ジルコニウム、
溶融石英は、加熱時においてほとんど膨張性はないので
、シリカの加熱膨張性を消去する作用を有する。埋没材
全成分中の混合割合はけい酸ジルコニウム３０〜５０重
量％、溶融石英１５〜３０重量％であり、それぞれの下
限値未満であると埋没材の加熱時の膨張性が大きくなり
、またそれぞれの上限値を越えると加熱時に収縮性とな
って合金の熱収縮を補なうことができなくなる。
溶融石英は、加熱時においてほとんど膨張性はないので
、シリカの加熱膨張性を消去する作用を有する。埋没材
全成分中の混合割合はけい酸ジルコニウム３０〜５０重
量％、溶融石英１５〜３０重量％であり、それぞれの下
限値未満であると埋没材の加熱時の膨張性が大きくなり
、またそれぞれの上限値を越えると加熱時に収縮性とな
って合金の熱収縮を補なうことができなくなる。
埋没材成分中のシリカは、クリストバライトもしくは石
英であり、その混合割合はｉｏ〜４０重量％である。シ
リカの混合割合が１０重量％未満であると結合材の加熱
収縮を補なうことができず、また４０重量％を越えると
埋没材の加熱膨張性が大きくなる。埋没材成分中の第１
リン酸アンモニウムと酸化マグネシウムとは結合材であ
り、それぞれの混合割合は５〜１５重量％である。それ
ぞれの混合割合が５重量％未満であると硬化性が低下ｊ
−て混練組成物の硬化に長時間を要すると共に加熱後の
埋没材の強度が低下し、捷だ１５重量％を越えると加熱
後の埋没材の強度が大きくなり過ぎて鋳造品の取出し作
業が困難となる。
英であり、その混合割合はｉｏ〜４０重量％である。シ
リカの混合割合が１０重量％未満であると結合材の加熱
収縮を補なうことができず、また４０重量％を越えると
埋没材の加熱膨張性が大きくなる。埋没材成分中の第１
リン酸アンモニウムと酸化マグネシウムとは結合材であ
り、それぞれの混合割合は５〜１５重量％である。それ
ぞれの混合割合が５重量％未満であると硬化性が低下ｊ
−て混練組成物の硬化に長時間を要すると共に加熱後の
埋没材の強度が低下し、捷だ１５重量％を越えると加熱
後の埋没材の強度が大きくなり過ぎて鋳造品の取出し作
業が困難となる。
上記埋没材の各成分の割合は、コロイダルシリカ分散液
で混練した際の硬化時および加熱時の膨張性によって適
宜調節される。概していえば、シリカの混合割合が増加
するにつれてけい酸ジルコニウムに対する溶融石英の割
合を小さくすることが好ましい。なお、けい酸ジルコニ
ウムと溶融石英との割合はいずれが太きぐでもよい。
で混練した際の硬化時および加熱時の膨張性によって適
宜調節される。概していえば、シリカの混合割合が増加
するにつれてけい酸ジルコニウムに対する溶融石英の割
合を小さくすることが好ましい。なお、けい酸ジルコニ
ウムと溶融石英との割合はいずれが太きぐでもよい。
この発明の特長とすることは、上記埋没４才をコロイダ
ルシリカ分散液で混練することによって、硬化膨張を高
め、加熱膨張をほとんどなくすことにある。埋没材ｉｏ
ｏ ｙに対するコロイダルシリカ分散液の混合量は１４
〜１８ｃｃが好寸しく、混合量が小さ過ぎると均一な混
線が困ψ１［となり、混合量が多過ぎると硬化時間が長
くなり、硬化膨張や強度が小さくなるので好１しくない
。重要なことはコロイダルシリカ分散液の濃度であり、
ン農度が大きくなるにつれて硬化膨張が大きくなり、こ
の発明において゛は硬化膨張を４％程度まで向上させる
ことができる。従ってコロイダルシリカ分散液の濃度を
適宜に選ぶことによって、合金の異なる熱収縮性ｒ十分
に補償することができる。コロイタルシリカ分散液は、
シリカ濃度２０〜４０％の範囲のものが市販されている
ので、所望の硬化膨張を得るには、市販のコロイダルシ
リカ分散液をそのｉｔの濃度で使用するか、若しくは水
で希釈１−て１吏月］することができる。
ルシリカ分散液で混練することによって、硬化膨張を高
め、加熱膨張をほとんどなくすことにある。埋没材ｉｏ
ｏ ｙに対するコロイダルシリカ分散液の混合量は１４
〜１８ｃｃが好寸しく、混合量が小さ過ぎると均一な混
線が困ψ１［となり、混合量が多過ぎると硬化時間が長
くなり、硬化膨張や強度が小さくなるので好１しくない
。重要なことはコロイダルシリカ分散液の濃度であり、
ン農度が大きくなるにつれて硬化膨張が大きくなり、こ
の発明において゛は硬化膨張を４％程度まで向上させる
ことができる。従ってコロイダルシリカ分散液の濃度を
適宜に選ぶことによって、合金の異なる熱収縮性ｒ十分
に補償することができる。コロイタルシリカ分散液は、
シリカ濃度２０〜４０％の範囲のものが市販されている
ので、所望の硬化膨張を得るには、市販のコロイダルシ
リカ分散液をそのｉｔの濃度で使用するか、若しくは水
で希釈１−て１吏月］することができる。
この発明によれば、硬化膨張を４％程度にまで高めるこ
とができ、捷たコロイダルシリカ分散液のシリカン農度
によって硬化膨張を任意に調節することができるので、
熱収縮性の大きい合金についても十分に熱収縮を補償す
ることができる。また加熱膨張はほとんどないので、加
熱時に昇温速度を大きくしても埋没材に亀裂を生ずるこ
とがなく。
とができ、捷たコロイダルシリカ分散液のシリカン農度
によって硬化膨張を任意に調節することができるので、
熱収縮性の大きい合金についても十分に熱収縮を補償す
ることができる。また加熱膨張はほとんどないので、加
熱時に昇温速度を大きくしても埋没材に亀裂を生ずるこ
とがなく。
従って加熱時間を短縮することができ、′！、た７００
℃の焼成炉中に直接供給することができ、その結果鋳造
工程時間が短かくなる。
℃の焼成炉中に直接供給することができ、その結果鋳造
工程時間が短かくなる。
以下にこの発明の詳細な説明する。
実施例１
けい酸ジルコニウム（ネ）１度７４〜５００μｍ、アソ
シエーテツド・ミネラルヌ・コンサリデーテッド７・１
製）４０市−φ・％、溶融石英（ふるい４４μｍを９０
％パヌ、７４μ〃ｚを９２％パヌ、１４９１１ｍで１％
残留の粒度分布、商品名ニッヵンコ−１・Ｗ −Ｐ、日
本ルツボｊｔ［）２５重量％、クリストバライト（粒度
７４１１ｍ以下、大成歯科工業社調ａＱ ） ｉ ５重
量％、第１リン酸アンモニウム（粒度７４μｍ 以下、
片山化学社製）１０重量％、酸化マクネシウム（粒度７
４μη２以下、大成歯科工業社調製）を混合器で３０分
間混合して埋没材を調製し、この埋没材１００ｆＩに対
してコロイダルシリカ分散面（シリカ濃度３０％、商品
名力タロイド５Ｃ−３Ｑ、触媒化成工業社製）１６ｃｃ
の割合で添加し、真空練和器（０−Ｃ社製）で混練速度
３５０ｒｐｍで混練１−た。
シエーテツド・ミネラルヌ・コンサリデーテッド７・１
製）４０市−φ・％、溶融石英（ふるい４４μｍを９０
％パヌ、７４μ〃ｚを９２％パヌ、１４９１１ｍで１％
残留の粒度分布、商品名ニッヵンコ−１・Ｗ −Ｐ、日
本ルツボｊｔ［）２５重量％、クリストバライト（粒度
７４１１ｍ以下、大成歯科工業社調ａＱ ） ｉ ５重
量％、第１リン酸アンモニウム（粒度７４μｍ 以下、
片山化学社製）１０重量％、酸化マクネシウム（粒度７
４μη２以下、大成歯科工業社調製）を混合器で３０分
間混合して埋没材を調製し、この埋没材１００ｆＩに対
してコロイダルシリカ分散面（シリカ濃度３０％、商品
名力タロイド５Ｃ−３Ｑ、触媒化成工業社製）１６ｃｃ
の割合で添加し、真空練和器（０−Ｃ社製）で混練速度
３５０ｒｐｍで混練１−た。
この埋没材組成物を、前記筆木秀和氏の研究報告の徂ｊ
定法に準じて硬化膨張、加熱膨張を測定し、その結果を
第１図のグラフで示ｊ−た。第１図のグラフＡはコロイ
ダルシリカ分散液のシリカ濃度３０％のものであり、硬
化膨張率は４．０％に向上し、加熱時における膨張はみ
られなかった、第１図のグラフＢは、上記のカタロイド
５Ｃ−３０を水で希釈し、シリカ濃度２０％としたもの
を使用した場合で、グラフＢにおいては硬化膨張率は１
．７％でアリ、加熱時における膨張はみられない。
定法に準じて硬化膨張、加熱膨張を測定し、その結果を
第１図のグラフで示ｊ−た。第１図のグラフＡはコロイ
ダルシリカ分散液のシリカ濃度３０％のものであり、硬
化膨張率は４．０％に向上し、加熱時における膨張はみ
られなかった、第１図のグラフＢは、上記のカタロイド
５Ｃ−３０を水で希釈し、シリカ濃度２０％としたもの
を使用した場合で、グラフＢにおいては硬化膨張率は１
．７％でアリ、加熱時における膨張はみられない。
実施例２
１ 記！５＋、！ 施例１ｖｃおいて、−ｈ ｌｌ ｏ
４ ＦＳＣ−３０ツノリカ濃度を１５．２０．２５．
３０％に変化させた場合の硬化膨張率を測定し、その結
果を第２図のグラフＣ（実線）で示り、た。上記実ｂｌ
ａ例１において、コロイダルシリカ分散液として、商品
名スノーテックス４０（シリカ濃度４０％、日産化学工
業社製）を１吏用し、シリカ濃度を１０，２（Ｌ８０．
４０％に変化させた場合の硬化膨張率の変化を測定し、
その結果を第２図のグラフ１〕（点線）で示した。」二
記第２図のグラフで示すように、コロイダルシリカ分散
液のシリカ濃度が大きくなるにつれて硬化膨張率は大き
くなり、またメーカの相違によって硬化膨張率は若干差
異がある。
４ ＦＳＣ−３０ツノリカ濃度を１５．２０．２５．
３０％に変化させた場合の硬化膨張率を測定し、その結
果を第２図のグラフＣ（実線）で示り、た。上記実ｂｌ
ａ例１において、コロイダルシリカ分散液として、商品
名スノーテックス４０（シリカ濃度４０％、日産化学工
業社製）を１吏用し、シリカ濃度を１０，２（Ｌ８０．
４０％に変化させた場合の硬化膨張率の変化を測定し、
その結果を第２図のグラフ１〕（点線）で示した。」二
記第２図のグラフで示すように、コロイダルシリカ分散
液のシリカ濃度が大きくなるにつれて硬化膨張率は大き
くなり、またメーカの相違によって硬化膨張率は若干差
異がある。
第】図は実施例１の膨張率の変化を示すグラフ、第２図
は硬イし膨張率とコロイダルシリカ分散液のシリカ濃度
の関係を示すグラフである。 ＝２７７
は硬イし膨張率とコロイダルシリカ分散液のシリカ濃度
の関係を示すグラフである。 ＝２７７
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 〔ｌ〕けい酸ジルコニウム３０〜５０重量％、溶融石英
１５〜３０重量％、シリカ１０〜４０ｆｉ量％、第１リ
ン酸アンモニウム５〜１５重量％、酸化マグネシウム５
〜１５重量％を混合した埋没材を、コロイダルシリカ分
散液で混練したことを特徴とする精密鋳造用埋没材組成
物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20248782A JPS6044061B2 (ja) | 1982-11-18 | 1982-11-18 | 精密鋳造用埋没材組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20248782A JPS6044061B2 (ja) | 1982-11-18 | 1982-11-18 | 精密鋳造用埋没材組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5992144A true JPS5992144A (ja) | 1984-05-28 |
| JPS6044061B2 JPS6044061B2 (ja) | 1985-10-01 |
Family
ID=16458313
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20248782A Expired JPS6044061B2 (ja) | 1982-11-18 | 1982-11-18 | 精密鋳造用埋没材組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6044061B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61135448A (ja) * | 1984-12-04 | 1986-06-23 | Ohara:Kk | 歯科用純チタン又はチタン合金鋳造用鋳型 |
| EP1043094A1 (de) * | 1999-04-09 | 2000-10-11 | SHERA-Werkstofftechnologie GmbH & Co.KG | Verfahren zur Herstellung von Gusswerkstücken und Einbettmasse |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61262775A (ja) * | 1985-05-17 | 1986-11-20 | Sharp Corp | 合成複写機能を有する複写機の定着装置 |
-
1982
- 1982-11-18 JP JP20248782A patent/JPS6044061B2/ja not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61135448A (ja) * | 1984-12-04 | 1986-06-23 | Ohara:Kk | 歯科用純チタン又はチタン合金鋳造用鋳型 |
| EP1043094A1 (de) * | 1999-04-09 | 2000-10-11 | SHERA-Werkstofftechnologie GmbH & Co.KG | Verfahren zur Herstellung von Gusswerkstücken und Einbettmasse |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6044061B2 (ja) | 1985-10-01 |
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