JPS60136657A - ベルト式無段変速機用油圧装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 技術分野 本発明はベルト式無段変速機用油圧装置に用いられるス
プール弁形式のシフト速度切換弁装置に関し、特に、切
換作動の応答性を高めることによりシフト速度切換弁装
置をデユーティ制御した場合におけるデユーティの変化
に対する流量制御可能な領域を広くする技術に関するも
のである。

従来技術 回転軸に設けられた相対向する回転体が油圧シリンダに
よって相対的に接近・離隔させられることにより有効径
が変更される一対の可変プーリと、それ等可変プーリ間
に巻き掛けられた伝導ベルトとを備えたベルト式無段変
速機において、一方の可変プーリの有効径を変化させる
油圧シリンダに作動油を供給し或いはその油圧シリンダ
から排出される作動油の排出を許容することによりベル
ト式無段変速機の変速比を変化させる油圧装置がある。

たとえば、本出願人が先に出願した特願昭５８−３１２
９８号に記載された装置がそれである。

斯る装置を自動車に用いれば、運転状態に対応して変速
比を連続的に変化させることにより、エンジンの回転速
度を最適回転速度に制御し得るため、好適な燃費率が得
られる特徴がある。斯る装置には、シリンダボアが形成
されたバルブ本体と、スプール軸とその軸方向における
一部に大径に形成された複数のスプールランド部とを備
えて前記シリンダボア内に摺動可能に嵌め入れられたス
プール弁子と、そのスプール弁子の端面に所定の作動油
圧を作動させてそのスプール弁子を軸方向の２位置に択
一的に位置させる弁子駆動装置とを有して、前記油圧シ
リンダへ作動油が供給される供給通路、およびその油圧
シリンダ内から作動油が排出される排出通路に介挿され
、前記スプール弁子の前記２位置間の移動に伴ってその
スプールランド部が前記シリンダボア内に開口する所定
のボートを開閉することにより、供給通路および排出通
路の作動油の流通を許容する状態と抑制する状態とに切
り換えて、ベルト式無段変速機の変速比変化速度（シフ
ト速度）を調節するシフト速度制御弁装置が用いられる
場合がある。しかしながら、斯るシフト速度制御弁装置
においては、スプールランド部が前記所定のボートを完
全に開閉するようにスプール弁子の２位置が定められる
のが一般的であり、スプール弁子の移動ストロークが比
較的大きく設定されていた。このため、シフト速度制御
弁装置の切換動作の応答性が必ずしも充分でなく、シフ
ト速度制御弁装置をデユーティ制御した場合にはデユー
ティの変化に対する流量制御可能な領域が比較的狭くな
り、高精度の変速比変化速度制御が困難であった。

発明の目的 本発明は以上の事情を背景として為されたものであり、
その目的とするところは、切換動作における高い応答性
を備えたスプール弁形式のシフト速度制御弁装置を提供
することにある。

発明の構成 斯る目的を達成するため、本発明は、シリンダボアが形
成されたバルブ本体と、スプール軸とその軸方向におけ
る一部に大径に形成されたスプールランド部とを備えて
前記シリンダボア内に摺動可能に嵌め入れられたスプー
ル弁子と、該スプール弁子の端面に所定の作動油圧を作
用させて該スプール弁子をその軸方向の２位置に択一的
に位置させる弁子駆動装置とを有して、前記ベルト式無
段変速機の油圧シリンダへ作動油が供給される供給通路
、およびその油圧シリンダ内から作動油が排出通路に介
挿され、前記スプール弁子の前記２位置間の移動に伴っ
て、そのスプールランド部が前記シリンダボア内に開口
する所定のボートを開閉させられることにより、その供
給通路および排出通路の作動油の流通を許容する状態と
抑制する状態とに切り換えて、変速比変化速度を調節す
るシフト速度制御弁装置であって、前記スプール弁子の
前記２位置のうちの少なくとも一方の位置が、そのスプ
ール弁子のスプールランド部が前記所定のボートにおけ
る作動油の流通を許容するために、その開口を部分的に
開く位置に定められたことを特徴とする。

発明の効果 このようにすれば、スプール弁子の位置決め位置のうち
少なくとも一方の位置が前記所定のボートの一部を開く
半開位置に定められるので、スプール弁子の移動ストロ
ークが大幅に短縮され、シフト速度制御弁装置の切換作
動における応答性が高められる。したがって、シフト速
度制御弁装置をデユーティ制御するに際し、デユーティ
の変化に対する流量制御可能な領域が拡大され、高精度
の変速比変化速度制御が可能となるのである。

実施例 以下、本発明の一実施例を示す図面に基づいて詳細に説
明する。

第１図において、１０は図示しない自動車のエンジンに
連結されることにより、その回転を所定の変速比にて変
速して車輪等に伝達するベルト式無段変速機（以下ＣＶ
Ｔという）であり、変速比を変化（シフト）させるため
の油圧装置１２を備えている。一方、変速比コントロー
ラ１４には、スロットルセンサ１６．−次側可変プーリ
回転センサ１８．二次側可変プーリ回転センサ２０．ト
ランスアクスル油温センサ２２等からエンジンのスロッ
トル操作量を表すスロットル信号ＳＴ、ＣＶＴ１０の一
次側可変プーリ２４の回転速度（エンジンの回転速度）
を表す回転信Ｊ＋Ｒ１，二次側可変プーリ２６の回転速
度を表す回転信号ＲＯ、トランスアクスルの油温を表す
温度信号ＴＨ等がされぞれ供給されている。変速比コン
トローラ１４は、それ等の信号に基づいて運転状態を把
握Ｊ−るとともに、所望の運転状態、たとえば主として
最小燃費率で得るための最適な目標変速比または目標エ
ンジン回転速度を決定し、実際の変速比またはエンジン
の回転速度と目標変速比または目標エンジン回転速度と
が一致するように油圧装置１２内の電磁弁２８および３
０に駆動信号ＳＤＩおよびＳＤ２をそれぞれ供給する。

上記ＣＶＴＩＯおよび油圧装置１２は第２図に示すよう
に構成される。すなわち、ＣＶＴＩＯには、その−次側
回転軸３２および二次側回転軸３４に設けられた一対の
一次側可変ブー１Ｊ２４および二次側可変ブー１Ｊ２６
と、それら可変プーリ２４．２６間に巻き掛けられた伝
導ベルト３６とが備えられており、エンジンから一次側
回転軸３２に伝えられた回転力が伝導ヘルド３６を介し
て二次側回転軸３４に伝えられ、更に、回転方向を変換
し得る歯車装置３８を介して図示しない差動装置を経て
車輪等に連結される出力軸４ｏに伝達されるようになっ
ている。−次側可変プーリ２４は、゛−一次側回転軸３
２固定された固定回転体４２と、−次側回転軸３２に軸
方向移動可能且つ回転不能に嵌合されて一次側油圧シリ
ンダ４４によって軸方向に移動させられる可動回転体４
６とから成り、その−次側油圧シリンダ４４の油圧に応
じて固定回転体４２と可動回転体４６との間に形成され
るＶ溝の溝幅、すなわち−次側可変ブー０２４の有効径
（伝導ベルト３６の掛り径）が変更されるようになって
いる。二次側可変プーリ２Ｇも同様に、二次側回転軸３
４に固定の固定回転体４８と、その二次側回転軸３４に
軸方向移動可能且つ回転不能に嵌合されて二次側油圧シ
リンダ５０によって軸方向に移動させられる可動回転体
５２とから成り、二次側油圧シリンダ５０の油圧に応じ
てそれ等固定回転体４８と可動回転体５２との間に形成
されるＶ溝の溝幅が変化させられることにより有効径が
変更されるようになっている。なお、上記−次側油圧シ
リンダ４４は２重ピストン構造とされており、同じライ
ン油圧が供給されても二次側油圧シリンダ５０よりも大
きな出力が得られるようになっている。

油圧装置１２には、センシングバルブ５４から供給され
る変速比を表す油圧信号やスロットル弁６６から供給さ
れるスロットル開度を表す油圧信号に対応した所定圧力
の作動油（ライン油圧）を発生する油圧発生装置５６と
、−次側油圧シリンダ４４にライン油圧を供給してその
圧力を高めるか或いは一次側油圧シリンダ４４からの作
動油の排出を許容しその圧力を低下させることにより、
シフト方向（変速比変化方向）を切り換えるシフト切換
弁装置５８と、−次側油圧シリンダ４４に供給される作
動油流量または一次側油圧シリンダ４４内から排出され
る作動油流量を制御してシフト速度（変速比変化速度）
を変更するシフト速度制御弁装置６０とが備えられてい
る。なお、二次側油圧シリンダ５０およびセンシングバ
ルブ５４には常時ライン油圧が供給されるようになって
いる。

前記油圧装置１２を第３図に基づいて更に説明すると、
油圧発生装置５６は、ポンプ装置６２゜レギュレータ弁
６４．スロットル弁６６、クーラ６８．クーラ圧力弁７
０等から成り、スロットル開度および変速比に対応して
変化するライン油圧をライン油路７２を介してシフト切
換弁装置５８゜シフト速度制御弁装置６０．センシング
バルブ５４等に供給するようになっている。

上記センシングバルブ５４には、スプール弁子７４と、
−次側可変プ−１Ｊ２４の可動回転体４６とともに移動
してベルト式無段変速機１０の変速比に対応した付勢力
をスプリングを介してスプール弁子’？　４に付与する
センシングピストン７６とが備えられ、ライン油路７２
と連通ずる入力ポードア８と出力ボート８０との間の流
通面積が変速比に応答するスプール弁子７４によって変
化させられることにより、第４図に示されている、変速
比に対応した変速比圧力信号がレギュレータ弁６４の入
力ボート８２に供給される。

スロットル弁６６には、スプール弁子８４と、スロット
ル操作とともに回転するカム８６に係合してスロットル
開度とともに移動させられることにより、スプール弁子
８４にスロットル開度に対応した付勢力をスプリング８
８を介して付与するピストン９０とが備えられ、ライン
油路７２と連通ずる入力ボート９２の流通面積が調整さ
れることにより、第５図に示されている、スロットル開
度を表すスロットル圧信号が出力ボート９４からレギュ
レータ弁６４の入力ボート９６に供給される。

レギュレータ弁６４には、スプール弁子９８と、変速比
圧力信号とスロットル圧信号とを受圧してスプール弁子
９８を制御するバルブプランジャ１Ｏ０とが備えられ、
ポンプ装置６２と接続されるラインボート１０２と戻り
油路１０４との間の流通面積が調整されることによって
、ラインボート１０２に連通するライン油路７２のライ
ン油圧を第６図に示されているように調整する。すなわ
ち、ポンプ装置６２から出力される油圧は、エンジンに
よって駆動されるポンプ１０６において発生させられる
ものであるため、動力損失が増大しないように、ＣＶＴ
ＩＯの伝導ベルト３６に滑りが生しない必要最小限の圧
力とされて車両の燃費が低くなるようにされているので
ある。なお、ポンプ装置６２は図示しないドレイン管路
によってクーラ６８．センシングバルブ５４．スロット
ル弁６６、シフト切換弁装置５８．シフト速度制御弁装
置６０等からタンク１０８へ戻された作動油をポンプ１
０６にて汲み上げ、リリーフ弁１１０が取付けられた油
路１１２を経てレギュレータ弁６４に供給している。

シフト切換弁装置５８およびシフト速度制御弁装置６０
には、それぞれ電磁弁２８および３０とスプール弁１１
８および１２０とがそれぞれ備えられている。ライン油
圧は、ライン油路７２を介してそれらの電磁弁２８．３
０にそれぞれ供給されている。電磁弁２８には、その油
路７２と連通ずる通路にオリフィス１２２が備えられて
おり、その電磁弁２８の閉成作動（非励磁時）によって
オリフィス１２２を経たライン油圧がスプール弁１１８
のスプール弁子１２４の端面に作用させられると、第３
図の中心線Ｃ８に対して右側に示すように、そのスプー
ル弁子１２４がスプリング１２６の付勢力に抗して移動
させられた状態（以下Ｂ状態という）とされるが、その
電磁弁２８の開放作動（励磁時）によってオリフィス１
２２から下流側を排圧することによりスプール弁子１２
４に対するライン油圧の作用が解かれると、中心線Ｃ８
の左側に示すように、スプール弁子１２４がスプリング
１２６の付勢力に従って移動させられた状態（以下Ａ状
態という）とされる。ずなわち、スプール弁子１２４は
電磁弁２８の作動に応答して２位置に位置させられるの
であり、Ｂ状態においては、ライン油路７２と供給通路
１２８とが接続される一方排出通路１３０が遮断されて
前記−次側油圧シリンダ４４に対するライン油圧の供給
が許容され、−次側油圧シリンダ４４内の圧力が高めら
れるが、Ａ状態においては、油路７２と供給通路１２８
との間が遮断される一方、排出通路１３０がドレイン管
路１３１へ開放されるとともに、−次側油圧シリンダ４
４に対するライン供給油圧の供給が阻止され、−次側油
圧シリンダ４４内の圧力が低下させられる。

ここで、スプール弁子１２４はスプール軸１３２とその
軸方向において部分的に大径に形成された複数のスプー
ルランド部１３４Ａ、１３４Ｂ。

１３４Ｓとを備えて、バルブ本体１３６に形成されたシ
リンダポア１３８内に摺動可能に嵌め入れられており、
スプール弁子１２４がＢ状態にあるとき、スプールラン
ド部１３４Ｂがライン油路７２に連通してシリンダボア
１３８内に開口するボートを部分的に開き、スプール弁
子１２４がＡ状態にあるとき、スプールランド部１２４
Ａが排出通路１３０に連通してシリンダポア１３８内に
開口するボートを部分的に開くようにされている。

すなわち、スプール弁子１２４の移動ストロークが短く
設定されることにより、切換作動の応答性が高められて
いるのである。なお、ライン油路７２とスプール弁１１
８との間に設けられた絞り１４０は油圧シリンダ４４に
供給される作動油の最大流量を設定するものである。

一方、電磁弁３０にもオリフィス１４２が備えられてお
り、電磁弁３０と同様に、その閉成時（非励磁時）には
第３図の中心線ＣＨの右側に示すように、スプール弁１
２０のスプール弁子１４４の端面にオリフィス１４２を
経たライン油圧が作用させられてスプール弁子１４４が
スプリング１４６の付勢力に抗して移動させられた状態
（以下Ｂ状態という）とされるが、その開放時には中心
線ＣＨの左側に示すようにスプール弁子１４４に対する
ライン油圧の作用が解除されてスプール弁子１４４がス
プリング１４６の付勢力に従って移動させられた状態（
以下Ａ状態という）とされる。

スプール弁１２０には、−次側油圧シリンダ４４に連通
ずる下流側供給ボート１４８および上流側排出ボート１
５０が備えられるとともに、前記供給通路１２８および
排出通路１３０にそれぞれ接続された上流側供給ボート
１５２および下流側排出ボート１５４とが備えられてお
り、電磁弁３０の閉成作動（非励磁時）によってスプー
ル弁子１４４がＢ状態とされたとき、下流側供給ボート
１４８と上流側供給ボート１５２との間が遮断されると
ともに、上流側排出ボート１５０と下流側排出ボート１
５４との間が連通される。また、電磁弁３０の開放作動
（励磁時）に従ってスプール弁子１４４がＡ状態とされ
たとき、上流側排出ボート１５０と下流側排出ボート１
５４との間が遮断させられるとともに、上流側供給ボー
ト１５２と下流側供給ボート１４８との間が連通される
ようになっている。

ここで、スプール弁子１４４には絞り通路１５６が形成
されており、スプール弁子１４４がＢ状態とされても上
流側供給ボート１５２と下流側供給ボート１４８との間
においては、絞り通路１５６を通して少量の作動油が流
通させられるようになっている。この作動油流通量は、
たとえば油圧シリンダ４４からの漏出量と同等以上に設
定される。

また、スプール弁子１４４は、スプール軸１５８とその
軸方向において部分的に大径に形成されたスプールラン
ド部１６０Ａ、１６０Ｂ、１６０Ｃ，１６０Ｄとを備え
て、バルブ本体１３６に形成されたシリンダボア１３８
内に摺動可能に嵌め入れられており、スプール弁子１４
４がＡからＢ状態となるときスプールランド部１６０Ｂ
が上流側排出ボート１５０を通過してそれを部分的（図
においては半分程度）に開き、スプール弁子１４４が再
びＡ状態となるときスプールランド部１６ＯＡが下流側
供給ボート１４日を通過してそれを部分的に開くように
されている。すなわち、各ボート１４８，１５０の開閉
に際してそれを部分的に開く程度にスプール弁子１４４
のストロークを短く設定することにより、スプール弁子
１２０の切換作動の応答性が高められているのである。

なお、油圧シリンダ４４と上流側排出ボート１５０との
間の上流側の排出通路１６１に設けられた絞り１６２は
、油圧シリンダ４４から排出される作動油の最大流量を
設定するためのものである。

また、電磁弁２８および３０においては、その中心線の
左右に、スプール弁１１８および１２０の中心線Ｃ８お
よびＣＨの左右に示す作動位置に対応した作動状態が示
されている。

さらに、スプール弁１１８および１２０において各ポー
トが半開状態とされるが、そのボートに連なる環状凹溝
の幅および径を大きく設定して流通面積を確保すれば流
通抵抗が低くなるので実用上の問題とならない。

以上のように構成された油圧装置１２においては、たと
えば本出願人が先に出願した特願昭５８−２０３１３０
号の明細書に記載した油圧制御方法が第１表に示すよう
に実施される。

すなわち、ＣＶＴＩＯを急速にアンプシフトさせる場合
には、電磁弁２８を非励磁状態とする駆動信号ＳＤＩが
変速比コントローラ１４から出力され、シフト切換弁装
置５８のスプール弁子１２４がＢ状態とされるとともに
、電磁弁３０を励磁状態とする駆動信号ＳＤ２が変速比
コントローラ１４から出力されてシフト速度制御弁装置
６０のスプール弁子１４４がＡ状態とされる。このため
、第７図のＦＳｍａｘに示すように、ライン油路７２の
作動油が絞り１４０．供給通路１２８．上流側供給ボー
ト１５２．下流側供給ポート１４８を経て油圧シリンダ
４４に大量に供給され、−次側可変プーリ２４の有効径
が急速に大きくされるとともに二次側可変プーリ２６の
有効径が急速に小さくされる。これにより、ＣＶＴＩＯ
の変速比がアップシフト方向に急速に変化させられる。

ここで、電磁弁３０の励磁状態とはそのデユーティが１
００％の状態を示すのである。

上記アップシフト状態において、シフト速度（変速比変
化速度）を最低としてゆっくりアンプシフトさせる場合
には電磁弁３０を非励磁状態とする駆動信号ＳＤ２が変
速比コントローラ１４から出力されるので、シフト速度
制御弁装置６０におけるスプール弁子１４４はＢ状態と
される。このため、ライン油路７２から油圧シリンダ４
４に供給される作動油はスプール弁子１４４に形成され
た絞り通路１５６を通ることとなり、第７図のＦＳ　ｍ
ｉｎに示すように油圧シリンダ４４に供給される作動油
量が大幅に抑制される。この結果、ＣＶＴＩＯのアップ
シフト方向における変速比変化速度が大幅にゆっくりと
されるのである。ここで、電磁弁３０の非励磁状態とは
そのデユーティが０％の状態を示すのである。

以上のようなアップシフト状態において、変速比変化速
度を上記２状態の中間的なシフト速度としたい場合には
、電磁弁３０を所定の周期で励磁状態とするためのパル
ス状の駆動信号ＳＤ２が変速比コントローラ１４から供
給され、シフト速度制御弁装置６０のスプール弁子１４
４が所定のデユーティでＡ状態とＢ状態とに周期的に位
置させられる。このため、油圧シリンダ４４に供給され
る作動油流量は、第７図に示すように、電磁弁３０のデ
ユーティを変化させることによって連続的に制御される
のである。

一方、ＣＶＴＩＯを急速にダウンシフトさせたい場合に
は、電磁弁２８を励磁状態とする駆動信号ＳＤＩが変速
比コントローラ１４から出力されてシフト切換弁装置５
８におけるスプール弁子１２４がＡ状態とされるととも
に、電磁弁３０を非励磁状態とする駆動信号ＳＤ２が変
速比コントローラ１４から出力されて、シフト速度制御
弁装置６Ｏのスプール弁子１４４がＢ状態とされる。こ
のため、油圧シリンダ４４内のスプール弁子１４４がＢ
状態とされる。このため、第８図のＦＤｍａＸに示すよ
うに、油圧シリンダ１４４内の作動油は、絞り１６２に
上流側排出ボー１−１５０．下流側排出ボート１５４．
排出通路１３０．ドレイン管路１３１を経て急速に排出
され、−次側可変プーリ２４の有効径が急速に小さくさ
れるとともに、二次側可変プーリ２６の有効径が急速に
大きくされる。この結果、ＣＶＴＩＯがダウンシフト方
向に急速にシフトさせられるのである。

逆に、ゆっくりとダウンシフトさせられる場合には、電
磁弁３０を励磁状態とするための駆動信号ＳＤ２が変速
比コントローラ１４がら出力され、シフト速度制御弁装
置６０におけるスプール弁子１４４がＡ状態とされる。

このため、上流側排出ボート１５０と下流側排出ボート
１５４との間がスプールランド部１ＧＯＡによって閉じ
られるが、第８図のＦＤｍｉｎに示すように、可動回転
体４６と一次側回転軸３２との間の隙間１５９等から油
圧シリンダ４４内の作動油が少量漏出させられることに
より一次側可変プーリ２４の有効径が徐々に小さくされ
、ＣＶＴＩＯがゆっくりとダウンシフトさせられるので
ある。

以上のようなダウンシフト状態において、シフト速度を
上記２状態の中間的速度とする場合には、電磁弁３０を
所定の周期で励磁状態とするためのパルス状の駆動信号
ＳＤ２が変速比コントローラ１４から出力され、シフト
速度制御弁装置６Ｏのスプール弁子１４４がＡ状態とＢ
状態とに繰り返し位置させられる。この結果、第８図の
実線に示すように電磁弁３０のデユーティが連続的に変
化させられるに従って油圧シリンダ４４からの作動油の
排出流量が連続的に制御される。

以上のようにＣＶＴＩＯのアップシフトおよびダウンシ
フト時において、油圧シリンダ４４に供給される作動油
の供給流量、或いは油圧シリンダ４４から排出される作
動油の排出流量が連続的に制御されるので、たとえば、
目標エンジン回転速度に実際のエンジン回転速度を一致
させられるのである。

ここで、シフト速度制御弁装置６ｏにおいて前述のよう
に、スプール弁子１４４が上流側排出ボーｌ−１５０を
部分的に開くＢ状態と、下流側供給ボート１４８を部分
的に開くＡ状態となるように移動ストスークが短く決定
されているのでシフト速度制御弁装置６０における切換
作動の高い応答性が得られ、電磁弁３ｏを繰り返し作動
させるデユーティ制御においてデユーティの変化に対す
る流量制御可能な領域が第７図および第８図のＣＷＳ、
ＣＷＤに示すように、ボートが全開させられる従来の幅
ｃｗｓ　′およびＣＷＤ　′に比較して大幅に拡大され
るので、きめ細かな高精度な制御が可能となるのである
。

また、本実施例によれば、スプール弁子１４４の移動ス
トロークが短くされる結果、シフト速度制御弁装置６Ｏ
の形状が小型化されるとともに重量および製造コストが
低減される利点がある。また、スプール弁子１４４の移
動ストロークの減少によりスプリング１４６のばね常数
の公差が緩和され得る利点がある。

また、第３図における各弁６４，６６．５８゜６０等の
一部または全部は共通のハウジング内に設けられても良
い。

なお、上述したのはあくまでも本発明の一実施例であり
、本発明はその精神を逸脱しない範囲において種々変更
が加えられ得るものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明が適用されたベルト式無段変速機の油圧
装置およびその制御装置を説明する説明図である。第２
図は第１図の要部を説・明する図である。第３図は第１
図および第２図の油圧装置の構成を更に詳しく説明する
ための要部断面図である。第４図は第３図のセンシング
バルブから出力される変速比圧力信号と可動回転体の移
動量との関係を示す図である。第５図は第３図のスロソ
１へル弁から出力されるスロットル圧信号とスロットル
開度との関係を示す図である。第６図は第３図のレギュ
レータ弁によって調整されるライン油圧とスロットル開
度との関係を示す図である。第７図および第８図は第３
図のシフト速度制御弁装置においてその電磁弁を駆動す
る信号のデユーティの変化に対する供給流量または排出
流量の変化特性をそれぞれ示す図である。 １０：ベルト式無段変速機（ＣＶＴ） １２：油圧装置 ３６：伝導ベルト ４４：　（−次側）油圧シリンダ ５８：シフト切換弁装置 ６０：シフト速度制御弁装置 １２８：供給通路　１３０．ｉｅｉ：排出通路１４４ニ
スプール弁子 １６０Ａ、１６０Ｂ、１６０Ｃ，１６０Ｄニスプ一ルラ
ンド部 １４８：下流側供給ポート １５０：上流側排出ポート １５２二上流側供給ボート １５４：下流側排出ポート １５６二絞り通路 出願人　トコタ自動車株式会社 第１図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 ベルト式無段変速機に設けられた可変プーリの有効径を
   変化させるための油圧シリンダに作動油を供給し或いは
   該油圧シリンダ内からの作動油の排出を許容することに
   より、該ベルト式無段変速機の変速比を変化させるベル
   ト式無段変速機用油圧装置において、 シリンダポアが形成されたバルブ本体と、スプール軸と
   その軸方向における一部に大径に形成された複数のスプ
   ールランド部とを備えて前記シリンダボア内に摺動可能
   に嵌め入れられたスプール弁子と、該スプール弁子の端
   面に所定の作動油圧を作用させて該スプール弁子をその
   軸方向の２位置に択一的に位置させる弁子駆動装置とを
   有して、前記油圧シリンダへ作動油が供給される供給通
   路。 および該油圧シリンダ内から作動油が排出される排出通
   路に介挿され、前記スプール弁子の前記２位置間の移動
   に伴って、そのスプールランド部が前記シリンダボア内
   に開口する所定のボートを開閉することにより、該供給
   通路および排出通路の作動油の流通を許容する状態と抑
   制する状態とに切換えて変速比変化速度を調節するシフ
   ト速度制御弁装置であって、 前記スプール弁子の前記２位置のうちの少なくとも一方
   の位置が、該スプール弁子のスプールランド部が前記所
   定のボートにおける作動油の流通を許容するためにその
   開口を部分的に開く位置に定められたことを特徴とする
   ベルト式無段変速機用油圧装置のシフト速度制御弁装置
   。