JPS60167503A - 円偏波アンテナ用反射板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［Ｉ］発明の目的 本発明は耐候性がすぐれた熱可塑性樹脂層、電波を反射
する金属箔および構造体としての機能をはだす無機充填
剤含有オレフィン系重合体層からなる積層物よりなる円
偏波アンテナ用反射板の製造方法に関する。さらにくわ
しくは、金属箔の片面に耐候性がすぐれた熱可塑性樹脂
層、他の面にオレフィン系重合体層がラミネートされた
金属箔を用い、該ラミネートされた金属箔の熱可塑性樹
脂層を射出成形用金型の移動側金型面に、オレフィン系
重合体層が固定側金型側になるように取り付け、金型を
閉じた後、無機充填剤含有オレフィン系重合体を射出成
形させることを特徴とする円偏波アンテナ用反射板の製
造方法に関するものであり、金属箔と構造体として機能
をはたす無機充填剤含有オレフィン系重合体層との密着
性が大幅に向上された円偏波アンテナ用反射板を提供す
ることを目的とするものである。

［ＩＩ　］発明の背景 静止衛星による衛星放送はヨーロッパ、アメリカ、日本
などの世界各国において近い将来にその実用化が計画さ
れている。しかし、静止衛星の軌道が唯一に限られてい
るため、複数個の放送電波相互間に干渉を生ずるおそれ
がある。かかる放送電波の相互干渉を避けるためには、
衛星放送受信用アンテナの交差偏波識別を利用する必要
がある。このようにして、地上の放送電波を受信する場
合には、電波を水平または垂直の直線偏波にし、受信用
アンテナの偏波面をこの放送電波の偏波面に合わせて交
差偏波識別度を利用することはさほど困難ではないが、
放送衛星からの電波を受信する場合には、電波伝播経路
における電離層などによる授乱や受信地点における電波
の入射角などに基づく偏波面のずれが生ずるため、上述
のような偏波面を合わさせることは困難である。

複数個の放送衛星に対する周波数割当ては、衛星放送用
周波数帯の有効利用の点からみて偏波面識別度を考慮し
て行なわれるものとみられるが、このような周波数割当
ての衛星放送電波に対しては受信アンテナの偏波面調整
の良否がそのまま放送チャンネル間の干渉の大小となる
ので、放送衛星電波を直線偏波とした場合には大きい交
差偏波識別度を得ることは期待することができない。し
かしながら、放送衛星電波を円偏波とした場合には、前
述したような偏波面のずれにはかかわりなく、円偏波雄
図方向の別による識別が容易であるから、一般の聴視者
の受信用アンテナはその指向方向を調整して所望の放送
衛星を指向させるばかりでなく、偏波面の調整を必要と
しないために直線偏波とした場合に比較して受信用アン
テナの調整が極めて簡単となり、受信アンテナの設計ど
おりの偏波識別度を得ることができる。

これらのことから、将来の衛星放送システムにおいては
放送衛星電波に円偏波が使用される計画がたてられてい
る。これに対し、従来の円偏波アンテナとして、円錐ホ
ーンを用いたもの、あるいは、グイボールを直角に二個
組合わせたもの、またはこれらのアンテナを一次放射器
としたパラボラアンテナなどがあるが、いずれも構造が
複雑であり、かつ大型となり、さらに製造経費もかかる
ため、１２ギガヘルツ（Ｇ　Ｈ２）帯のマイクロ波を使
った衛星放送電波を受信するための一般聴視者用受信用
アンテナには適していない。

一方、構造が極めて簡単であり、小型軽量のマイクロ波
アンテナとして、パラボラ型反射器の中心部から短形導
波管を軸方向に延在させ、その先端部を湾曲させて開目
端面がパラボラの焦点位置においてパラボラ型反射器に
対向するようにし、これを−次放射器としたいわゆるヒ
ーハッＩ・型のパラボラアンがある。このアンテナは移
動中継用のマイクロ波用アンテナなどに広く用いられて
いるが、従来のヒーハット型パラボラアンテナはいずれ
も前述したごとき矩型導波管を使用して直線偏波を送受
信するようになっており、円偏波用には使用することは
できない。

一般にパラボラアンテナとして金属板または金属ネット
が使われてきている。しかし、金属は腐食が発生するた
め、防食合金を用いるか、防食塗装をほどこす必要があ
る。防食合金を使用するならば、高価である。一方、防
食塗装についても、防食を完全にするためには塗装を数
回くり返す必要があり、やはり高価になるのみならず、
多年使用するにともない、塗装物が劣化するという問題
がある。さらに、不飽和ポリエステル樹脂などの熱硬化
性樹脂に電波反射層として表面がメタライズされたガラ
ス繊維を積層された電波反射板を製造する試みも行なわ
れているが、製造方法が煩雑であるとともに、電波反射
層を一定の厚みで凹凸のない状態に保持することが非常
に困難であった。

［■］発明の構成 以上のことから、本発明者らは、製造工程が単純であり
、電波反射能を有し、かつその性能が長期間にわたり保
持可能な円偏波アンテナ用反射板を得ることについて種
々探索した結果、金属箔の片面に耐候性がすぐれた熱可
塑性樹脂層、他の面にオレフィン系重合体層がラミネー
トされた金属箔を用い、該ラミネートされた金属箔の熱
可塑性樹脂層を射出成形用金型の移動側金型面に、オレ
フィン系重合体層が固定側金型側になるように取り付け
、金型を閉じた後、無機充填剤含有オレフィン系重合体
を射出成形させることを特徴とする円偏波アンテナ用反
射板の製造方法が、 耐久性が良好であるばかりでなく、電波反射特性がすぐ
れている円偏波アンテナ用反射板を製造することができ
ることを見出し、本発明に到達した。

［ＩＶ　］発明の効果 本発明によって製造される円偏波アンテナ用反射板はそ
の製造工程を含めて下記のごとき効果（特徴）を発揮す
る。

（１）耐腐食性がすぐれているため、長期にわたり電波
反射特性の変化がない。

（２）金属層と無機充填剤含有オレフィン系重合体層と
の線膨張率が極めて小さいため、ヒートサイクル（寒熱
の繰り返し）を長期間受けたとしても、層間の剥離が発
生しない。

（３）円偏波アンテナ用反射板が軽量であり、かつ製造
工程が簡易である。

（４）金属層が均一に成形加工することが可能であり、
電波の反射のむらがない。

（５）無機充填剤含有オレフィン系重合体は種々の複雑
な形状に容易に賦形することができ、したがって外観性
および機能性が良好である。

（６）構造体としての機能をはだす無機充填剤含有オレ
フィン系重合体層と金属箔との間にオレフィン系重合体
層が介在するため、無機充填剤含有オレフィン系重合体
層と金属箔との接着性が大幅に向上し、かりに無機充填
剤含有オレフィン系重合体層と金属箔とを剥離しようと
試みたとしても、金属箔とオレフィン系重合体層とをプ
ライマーをえらぶことにより、金属箔が切断する程度の
接着力を発揮することができる。

（７）射出成形時に金属箔をラミネートするオレフィン
系重合体層と無機充填剤含有オレフィン系重合体層とが
、それぞれ一部混合してしまうために構造体としての機
能をはだす無機充填剤含有オレフィン系重合体層が木来
有する剛性などの機械的強度に悪影響を与えない。

（８）ラミネートされた金属箔の取扱いが容易であり、
たとえばロール巻きの状態で保管することが可能である
。

（９）射出成形時に金型にラミネートされた金属箔をセ
ットするさい、ラミネートされた金属箔がロール巻きの
状態で使用することができるために連続的に供給するこ
とが可能であり、生産性が大幅に向上する。

［Ｖ］発明の詳細な説明 （Ａ）熱可塑性樹脂 本発明の熱可塑性樹脂層を製造するために用いられる熱
可塑性樹脂は広く工業的に生産され、多方面にわたって
利用されているものであり、それらの製造方法および種
々の物性についてはよく知られているものである。それ
らの分子量は種類によって異なるが、一般には１万ない
し１００万である。この熱可塑性樹脂の代表的なものと
は、エチレン、プロピレン、弗化ビニリデン、塩化ビニ
ルおよびスチレンのごとき二重結合を有するモノマーの
単独重合体、これらを主成分（５０重量％以−ヒ）とす
る共重合体、スチレンとアクリロニトリルとの共重合体
（ＡＳ樹脂）メチルフタレートを主成分とする樹脂（Ｈ
ＭＡ樹脂）ブタジェン共重合ゴム、アクリロニトリル−
ブタジェン共重合ゴム（ＮＢＲ）　、　スチレン−ブタ
ジェン共重合ゴム（ＳＢＲ）　、アクリルゴム、エチレ
ン−プロピレン１合ゴム（ＥＰＲ）　、エチレン−プロ
ピレン−ジエン三元共重合ゴム（ＥＰＤＭ　）および塩
素化ポリエチレンのごときゴムにスチレン単独またはス
チレンと他のビニル化合物（たとえば、アクリロニトリ
ル、メチルメタクリレート）とをグラフト共重合させる
ことによって得られるグラフト共重合樹脂、ポリアミド
樹脂、ポリエステル樹脂、ポリフェニレンオキサイド樹
脂ならびにポリカーボネート樹脂があげられる。さらに
これらの熱可塑性樹脂に少なくとも一個の二重結合を有
する有機化合物（たとえば、不飽和カルボン酸、その無
水物）をグラフトなどによって変性された樹脂であって
も、加工性がすぐれているものであれば好んで使用する
ことができる。さらに前記グラフト共重合樹脂のほかに
、これらの熱可塑性樹脂に前記のゴムを配合させること
によって得られる組成物（ゴムの配合割合は一般には多
くとも４０重量％）も使用することができる。これらの
熱可塑性樹脂のうち、ポリ弗化ビニリデンのごとき弗素
含有樹脂が、耐候性がすぐれているために望ましい。さ
ら０ に、塩化ビニルを主成分とする樹脂、エチレンおよび／
またはプロピレンを主成分とする樹脂であっても、紫外
線吸収剤を添加することによって絹候性を改善すること
ができるためにこれらの配合物も好んで使用することが
できる。さらに、ポリアミド樹脂、ポリエステル樹脂お
よびポリカーボネート樹脂も使用することができる。こ
れらの熱可伊性樹脂のうち、オレフィン系樹脂（エチレ
ン単独重合体、プロピレン単独重合体、エチレンおよび
／またはプロピレンを主成分とする共重合体）に二重結
合を少なくとも１個する有機化合物（とりわけ、不飽和
カルボン酸およびその無水物が望ましい）をグラフト重
合することによって得られる変性樹脂を一部または全部
使用すると、後記の金属層との接着性がすぐれているた
めに好都合である。

（Ｂ）金属層 さらに、本発明における金属層の原料である金属の代表
例としては、アルミニウム、鉄、ニッケル、銅および亜
鉛のごとき金属の単体ならびこれ１ らの金属を主成分とする合金（たとえば、ステンレス鋼
、黄銅）があげられる。これらの金属は表面を処理しな
くてもよく、あらかじめ化学処理、メッキ処理のごとき
表面処理されたものでもよい。さらに、塗装または印刷
を施されたものも好んで使用することができる。

（Ｃ）オレフィン系重合体 また、本発明における金属箔をラミネートするオレフィ
ン系重合体層および無機充填剤含有オレフィン系重合体
層を製造するために使われるオレフィン系重合体として
は、エチレンの単独重合体またはプロピレンの単独重合
体、エチレンとプロピレンとの共重合体エチレンおよび
／またはプロピレンと炭素数が多くとも１２個の他のα
−オレフィンとの共重合体（α−オレフィンの共重合割
合は多くとも２０重量％）があげられる。これらのオレ
フィン系重合体のメルトインデックス（ＪＴＳＫ−８７
８０にしたがい、温度が１８０℃および荷重が２゜１８
ｋｇの条件で測定、以下ｒＭ、Ｔ、Ｊと云う）またはメ
ルトフローインデックス（ＪＩＳ　Ｋ−６７５８にした
が２ い、温度が２３０°Ｃおよび荷重が２．１８ｋｇの条件
で測定、以下ｒ　ＭＦＩＪと云う）が０．０１〜１００
ｇ／　１０分のものが好ましく、特に０．０２〜８０　
ｇ　／　１０分のものが好適である。Ｍ、Ｉ４１はＭＦ
Ｉ　カｏ、ｏ＋　ｇ　７　ｔｏ分未満のオレフィン系重
合体を使用するならば、得られる混合物の成形性がよく
ない。一方、１００ｇ７１０分を越えたオレフィン系重
合体を用いると、得られる成形物の機械的特性が低い。

さらに、低密度（０，９００ｇ　／　ｃ　ｍ”）ないし
高密度（０，９８０ｇ　／　ｃ　ｒｎ”）のエチレン単
独重合体もしくはエチレンと少量の前記α−オレフィン
との共重合体あるいはプロピレン単独重合体またはプロ
ピレンとエチレンオヨび／もしくは他のα−オレフィン
とのランダムもしくはブロック共重合体が望ましい。

これらのオレフィン系重合体は遷移金属化合物と有機ア
ルミニウム化合物とから得られる触媒系（いわゆるチー
グラー触媒）、担体（たとえば、シリカ）にクローム含
有化合物（たとえば、酸化クローム）などを担持される
ことによって得られる触媒系（いわゆるフィリップス触
媒）またはう３ ジカル開始剤（たとえば、有機過酸化物）を用いてオレ
フィンを単独重合または共重合することによっても得ら
れる。

さらに、本発明においては、これらのオレフィン系重合
体に少なくとも一個の二重結合を有する化合物（たとえ
ば、不飽和カルボン酸、−塩基カルポン酸、ビニルシラ
ン化合物）をグラフト重合することによって得られる変
性ポリオレフィンも含まれる。

これらのオレフィン系樹脂および変性ポリオレフィンに
ついては、それらの製造方法はよく知られているもので
ある。

これらのオレフィン系重合体および変性ポリオレフィン
は、それぞれ単独で使用してもよく、二種以上併用して
もよい。さらに、これらのオレフィン系重合体および変
性ポリオレフィンのうち、二種以上を任意の割合で樹脂
ブレンドして用いてもよい。

これらのオレフィン系重合体および変性ポリオレフィン
については、それらの製造方法がよく知４ られているものである。

（Ｄ）無機充填剤 また、該無機充填剤含有オレフィン系重合体層を製造す
るために使用される無機充填剤は一般に合成樹脂および
ゴムの分野において広く使われているものである。これ
らの無機充填剤としては、酸素および水と反応しない無
機化合物であり、混練時および成形時において分解しな
いものが好んで用いられる。該無機充填剤としては、ア
ルミニウム、銅、鉄、鉛およびニッケルのごとき金属、
これらの金属およびマグネシウム、カルシウム、バリウ
ム、亜鉛、ジルコニウム、モリブデン、ケイ素、アンチ
モン、チタンなどの金属の酸化物、その水利物（水酸化
物）、硫酸塩、炭醇塩、ケイ酸塩のごとき化合物、これ
らの複塩ならびにこれらの混合物に大別される。該無機
充填剤の代表例としては、前記の金属、酸化アルミニウ
ム（アルミナ）、その水利物、水酸化カルシウム、酸化
マグネシウム（マグネシア）、水酸化マグネシウム、酸
化亜鉛（亜鉛華）、鉛丹および鉛白のごと５ き鉛の酸化物、炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、塩
基性炭酸マグネシウム、ホワイトカーボン、アスベスト
、マイカ、タルク、ガラス繊維、ガラス粉末、ガラスピ
ーズ、クレー、珪藻土、シリカ、ワラストナイト、酸化
鉄、酸化アンチモン、酸化チタン（チタニア）、リトポ
ン、軽石粒、硫酸アルミニウム（石膏など）、硅酸ジル
コニウム、酸化ジルコニウム、炭酸バリウム、ドロマイ
ト、二硫化モリブデンおよび砂鉄があげられる。これら
の無機充填剤のうち、粉末状のものはその径が１ｍｍ以
下（好適には０　、５ｍｍ以下）のものが好ましい。ま
た繊維状のものでは、径が１〜５００ミクロン（好適に
は１〜３００　ミクロン）であり、長さが０．１〜８ｍ
ｍ　（好適には０．１〜５ｆｆｌＩ１１）のものが望ま
しい。さらに、平板状のものは径が２１１Ｉｆｆ１以下
（好適には１ｆｆｌｆｆｌ以下のものが好ましい。） （Ｅ）各層の構成 （１）熱可塑性樹脂層 本発明の熱可塑性樹脂層は後記の金属層の腐食６ の発生を防止する働きをするものである。このことから
、厚さは５ミクロンないし５ＩＩＩ１１であり、１０ミ
クロンないし５ＩＩ１ｍが好ましく、特に１０ミクロン
ないし　１ｍｌ１１が好適である。この熱可塑性樹脂層
の厚さが５ミクロン未満では、金属層の腐食が発生する
のみならず、使用時における他の物品との接触・摩擦に
ともない、摩耗して金属層が置市することなどが発生し
て問題がある。一方、５ｍｍを越えるならば、電波の反
射率が低下するばかりでなく、コストアップになり、積
層物の重量が増大するために好ましくない。

（２）金属層（金属箔） また、本発明の金属層は電波の反射する働きをするもの
である。この金属層の厚さは５ミクロンないし　１ｍｍ
であり、５〜５００　ミクロンが望ましく、とりわけｌ
Ｏ〜５００　ミクロンが好適である。金属層の厚さが５
ミクロン未満では、積層物を製造するさいに金属層にし
わ、折れなどが発生し易くなるため、外観上、性能上に
おいて問題がある。

一方、１■を越えるならば、重量が増加するのみ７ ならず、コストアップになり、さらに積層物を湾曲・屈
曲などを施すさいに問題となる。

（３）オレフィン系重合体層 本発明におけるラミネート金属箔を構成するオレフィン
系重合体層は電波反射層である金属箔と構成体としての
機能をはたす無機充填剤含有オレフィン系重合体層との
接着性を向上させるとともに、ラミネート金属箔の保管
および取扱いを容易にする働きをするものである。この
オレフィン系重合体層の厚さは通常５ミクロンないし５
００ミクロンであり、５〜３００　ミクロンが９才しく
、とりわけ５〜２００　ミクロンが好適である。オレフ
ィン系重合体層の厚さが５ミクロン未満では、ラミネー
ト金属箔を製造するさいにオレフィン系重合体にしわな
どが発生し易くなるため、金属箔表面にその影響があら
れれ、外観上、性能上において問題がある。一方、５０
０　ミクロンを越えると、無機充填剤含有オレフィン系
重合体層の強度、剛性などの機械的特性が低下するため
に問題となる。

８ （４）無機充填剤含有オレフィン系重合体層本発明の無
機充填剤含有オレフィン系重合体層中に占める無機充填
剤の組成割合は１０〜８０重量％であり（すなわち、オ
レフィン系重合体の組成割合は９０〜２０重量％）、１
０〜７０重量％が好ましく、特に１０〜６０重量％が好
適である。無機充填剤含有オレフィン系重合体層中に占
める無機充填剤の組成割合が１０重量％未満では、無機
充填剤含有オレフィン系重合体層の線膨張係数が金属層
のそれと差がありすぎ、ヒートサイクルによって金属層
と無機充填剤含有オレフィン系重合体層との間で剥離が
発生する可能性があるばかりでなく、得られる積層物の
剛性が不足するという問題がある。一方、８０重量％を
越えるならば、均一状の組成物を製造することが困難で
あり、かりに均一な組成物が得られたとしても後記のシ
ートの製造および射出成形などで積層物を製造するさい
、良好な製品（積層物）を得ることができない。

この無機充填剤含有オレフィン系重合体層の厚さは５０
０ミクロンないし１５ｍｍであり、１〜１０ｍｍが９ 望ましく、とりわけ１〜７ｍｍが好適である。無機充填
剤含有オレフィン系重合体層の厚さが５００ミクロン未
満では、剛性が不足し、外力によって変形・破損するた
めに望ましくない。一方、＋５ｖｎを越えるならば、成
形時の冷却に時間を要するとともに、表面にひけが発生
し易くなるのみならず、重量が増加するために使用上に
おいて問題がある。

前記熱可塑性樹脂層、オレフィン系重合体層および無機
充填剤含有オレフィン系重合体層を製造するにあたり、
それぞれの分野において一般に使われている酸素、熱お
よび紫外線に対する安定剤、金属劣化防止剤、難燃化剤
、着色剤、電気的特性改良剤、帯電防止剤、滑剤、加工
性改良剤ならびに粘着性改良剤のごとき添加剤を本発明
の熱可塑性樹脂層および無機充填剤含有オレフィン系重
合体層の組成物が有する特性をそこなわない範囲で添加
してもよい。

本発明の熱可塑性樹脂およびオレフィン系重合体に上記
添加剤を配合するさいならびに無機充填０ 剤含有オレフィン系重合体（上記添加剤を配合する場合
も含めて）を製造するさい、それぞれの業界において通
常使われているヘンシェルミキサーのごとき混合機を用
いてトライブレンドしてもよく、バンバリーミキサ−、
ニーグー、ロールミルおよびスクリュ一式押出機のごと
き混合機を使用して溶融混練することによって得ること
ができる。このさい、あらかじめトライブレンドし、得
られる組成物（混合物）溶融混練することによって均一
状の組成物を得ることができる。

とりわけ、オレフィン系重合体を粉末状にして使用する
ほうが、より均一に混合することができるために好まし
い。

この場合、一般には溶融混練した後、ペレット状物に成
形し、後記の成形に供する。

本発明の無機充填剤含有オレフィン系重合体を製造する
にあたり、全配合成分を同時に混合してもよく、また配
合成分のうち一部をあらかじめ混合していわゆるマスタ
ーバッチを製造し、得られるマスターバッチと残りの配
合成分とを混合して１ もよい。

以上の配合物を製造するさいに溶融混練する場合、使用
される熱可塑性樹脂またはオレフィン系重合体の融点ま
たは軟化点以上で実施しなければならないが、高い温度
で実施すると、熱可塑性樹脂およびオレフィン系重合体
が劣化する。これらのことから、一般にはそれぞれの熱
可塑性樹脂またはオレフィン系重合体の融点もしくは軟
化点よりも２０℃高い温度（好適には、５０°Ｃよりも
高い温度）であるが、劣化を生じない温度範囲で実施さ
れる。

（Ｆ）ラミネートされた金属箔の製造方法本発明におい
て前記の金属箔に熱可塑性樹脂層およびオレフィン系重
合体層をラミネートさせる方法としては一般に実施ごれ
ているドライラミネート法（押出ラミネート法）を適用
させることによって達成することができる。以下、その
方法について詳細に説明する。

前記耐候性がすぐれた熱可塑性樹脂層と金属層である金
属箔とをラミネート（接着）させる方法２ は一般にはドライラミネーション法により実施すること
が可能であるが、熱可塑性樹脂のなかで高温で押出すこ
とが可能である。また、オレフィン系重合体については
押出しラミネーション法によって熱可塑性樹脂層と金属
箔とをラミネート（接着）させることができる。押出ラ
ミネーション法を用いてラミネートされた金属箔を製造
するにはＴ−ダイフィルム成形機を使って樹脂温度が２
４０〜３７０°Ｃの温度範囲で熱可塑性樹脂層を形成す
る熱可塑性樹脂とオレフィン系重合体層を形成するオレ
フィン系重合体とをそれぞれ前記の厚さになるように押
出すと同時に冷却加圧ロールを使用して金属箔と接着さ
せればよい。

熱可塑性樹脂およびオレフィン系重合体のうち、金属箔
と接着性がすぐれたものを使う場合では、以上のように
してラミネートされた金属箔を製造することができる。

しかし、熱可塑性樹脂およびオレフィン系重合体のうち
、いずれも金属箔と接着性が充分に満足し得るものでな
い場合では、あらかじめ用いられる熱可塑性樹脂の分野
に３ おいて一般に用いられているプライマー（アンカーコー
ト剤）を金属箔の片面にグラビアコーティング法または
パースコーティング法によって塗布し、５０〜１００°
Ｃで乾燥する。ついで、金属箔のプライマーの面に熱可
塑性樹脂のフィルムないしシートを５０〜１００℃に加
熱された圧着ロールを用いて圧着させる。このようにし
て得られた熱可塑性樹脂によってラミネートされた金属
箔の他の面にオレフィン系重合体のフィルムないしシー
）・を同様にプライマーを介在させてラミネートするこ
とによって得られる。また、この方法とは逆に金属箔に
あらかじめオレフィン系重合体のフィルムないしシート
をプライマーを介在させてラミネートし、他の面にプラ
イマーを介在させて熱可塑性樹脂のフィルムないしシー
トをラミネートさせてもよい。

熱可塑性樹脂およびオレフィン系重合体のうち、いずれ
かが、金属箔と接着性が充分に満足し得るものであり、
他のものが充分に満足し得ない場合では、あらかじめ接
着性が充分なもののフィ４ ルムないしシートを金属箔の片面に前記のごとくプライ
マーを介在させずに押出ラミネート法によってラミネー
ト物を製造し、このラミネート物の金属箔の他の面に前
記と同様にプライマーを介在させて接着性が充分でない
もののフィルムないしシートをラミネートさせてもよい
。また、接着性が充分でないもののフィルムないレシー
トを金属箔の片面に前記と同様にプライマーを介在させ
てラミネートし、ラミネート物の金属箔の他の面に接着
性が充分なもののフィルムないしシートをプライマーを
介在させることなく前記の押出ラミネート法によって接
着させてもよい。

該プライマーとしては熱可塑性樹脂層の熱可塑性樹脂お
よびオレフィン系重合体層のオレフィン系重合体の種類
によって異なるが、各分野において一般に用いられてい
るものであり、水性型および溶剤系がある。また、種類
としてはビニル系、アクリル系、ポリアミド系、エポキ
シ系、ゴム系、ウレタン系およびチタン系がある。

このようにして製造されるラミネートされた金５ 属箔（金属層）を第１図によって説明する。この第１図
はラミネーＩ・された金属箔の部分拡大断面図である。

この図面において、Ａは耐候性のすぐれた熱可塑性樹脂
層であり、Ｂは金属層（金属箔）である。また、Ｃはオ
レフィン系重合体層である。さらに、ａおよびｂはプラ
イマ一層である（なお、プライマーのうち、いずれかあ
るいはそれらのうちの〜方を使用しない場合では、ａお
よび／またはｂは存在しない）。

（Ｇ）円偏波アンテナ用反射板の製造 以上のようにして得られたラミネーＩ・された金属箔の
熱可塑性樹脂層を射出成形機の金型の移動側金型面に、
オレフィン系重合体層が固定側金型面になるように増す
イリけ、金型を閉じる。ついで、無機充填剤含有オレフ
ィン系重合体を射出成形させることによって本発明の円
偏波アンテナ用反射板を製造することができる。このさ
い、射出成形の温度は、樹脂温度は無機充填剤含有オレ
フィン系重合体のオレフィン系重合体の融点より高い温
度であるが、オレフィン系重合体の熱６ 分解温度よりも低い温度である。該オレフィン系重合体
としてプロピレン系重合体を使用する場合では、インサ
ート射出成形は１７０〜２８０°Ｃの温度範囲で実施す
ることが望ましい。一方、オレフィン系重合体としてエ
チレン系重合体を用いる場合では、インサート射出成形
は１２０〜２５０°Ｃの温度範囲で実施される。また、
射出圧力は射出成形機のシリンダーのノズル部でゲージ
圧が４０ｋｇ／　ｃ　ｍ’以」二であれば、Ｓ機充填剤
含有オレフィン系重合体を金型の形にほぼ近い形状に賦
形することができるばかりでなく、外観的にも良好な製
品を得ることができる。射出ｌｆ力は一般１こは４０〜
＋４（ｌ　ｋｇ／ｃ　ｍ’であり、とりわけ７０〜１２
０　ｋｇ／　ｃ　ｍ’が望ましい。

（Ｈ）円偏波アンテナ用反則板 以下、以−ヒのようにして得られる本発明の円偏波アン
テナ用反射板を第２図ないし第３図によって説明する。

第１図は円偏波アンテナ用反射板を増刊けたアンテナの
部分斜視図である。第２図は該円偏波アンテナ用反射板
の断面図である。ま７ た、第３図は該断面図の部分拡大図である。第１図にお
いてＩは本発明の円偏波アンテナ用反射板でアリ、ＩＩ
　ハコンバーターであり、■はコンバーター支持棒であ
り、■は反射板支持棒である。また、■は配線である。

また、第３図および第４図において、ｌはラミネートキ
れた金属箔である。

さらに、Ａは耐候性のすぐれた熱可塑性樹脂層であり、
Ｂは金属箔である。また、Ｃはオレフィン系重合体層で
あり、Ｄはオレフィン系重合体が混合している無機充填
剤含有オレフィン系重合体層である。さらに、ａおよび
ｂはプライマ一層であるが、一方またはいずれも存在し
ない場合もある。さらに、このようにして得られる円偏
波アンテナ用反射板を支持体に取り付けるために無機充
填剤含有オレフィン重合体層に取り利は可能なように取
り付はリブを付けてもよく、また反射板を補強するため
に補強リブを付けたりすることもできる。さらに、本発
明によって得られる円偏波アンテナ用支持体に穴あけ加
工を行ない、各種支持体取付部をボルト、ナツトなどを
使用して取り付８ けることも可能である。また、該円偏波アンテナ用反射
板の径は通常６０ＣＩ１１ないし１２０ｃｍである。

［ＶＩ］実施例および比較例 以下、実施例によって本発明をさらにくわしく説明する
。

なお、実施例および比較例において、電波反射率は短形
導波管を使用し、導波管の先端を短絡したときの電圧定
在波比よりマイクロ波の反射係数として測定した。また
、耐候性試験はサンシャインカーボンウェザ−メーター
を用い、ブラックパネル温度が８３°Ｃおよびデユーサ
イクルが１２分／（６０分照射）の条件下で２，０００
時間後の表面の外ｍ（変退色、光沢変化、クレージング
、ふくれ、金属箔の剥離、亀裂などの有害変化）を評価
した。さらに、ヒートサイクルテストはサンプルを８０
°Ｃに２時間さらした後、４時間かけて一４５°Ｃに徐
々に冷却し、この温度に２時間さらし、ついで４時間か
けて徐々に８０°Ｃまで加熱し、このサイクルを１００
回行なった後、サンプルの表面の外観を前記耐候性試験
の場合と同様に評価した。また、９ 剥離強度は製造された円偏波アンテナ用反射板より幅が
１５ＩＩＩ１１の試験片を切り取り、ＡＳＴＭ　Ｄ−９
０３に準拠し、剥離速度が５０ｍｍ／分の速度でラミネ
ートされた金属箔を　１８０度で剥離したときの強度で
評価した。なお、第１表のこの欄において、゛凝集破壊
°′とは、ラミネートされた金属箔と無機充填剤含有オ
レフィン系重合体層との接着強度が強過ぎ、金属箔が切
断することを指す。さらに、曲げ剛性はＡＳＴＭ　０−
７８０にしたがって測定し、熱膨張係数はＡＳＴＭ　Ｄ
−ＥＩ！３Ｂにしたがって測定した。

なお、実施例および比較例において使用した熱可塑性樹
脂層の熱可塑性樹脂、オレフィン系重合体、無機充填剤
および金属箔の種類、物性などを下記に示す。

［（Ａ）熱可塑性樹脂］ 熱可塑性樹脂として、メルトフローレート（ＡＳＴＭ　
Ｄ−１２３８にしたがい、温度が２５０°Ｃおよび荷重
が１０ｋｇの条件で測定）がｌ（，１ｇ７１０分である
ポリフッ化ビニリデン（以下ｒ　ＰＶｄＦＪと云う）、
ベンゾトリアゾール系の紫外線の吸収剤を０．４重量％
０ および０．５重量％のカーボンブラックを含有するプロ
ピレン単独重合体［メルトフローインデックス（ＪＩＳ
　Ｋ−６７５８ニしたがい、温度が２３０°ｃおよび荷
重が２．１８ｋｇの条件で測定、以下ｒ　ＭＦＩＪと云
う）が０．５ｇ７１０分、以下ｒＰＰ（Ａ）　Ｊと云う
］、ベンゾトリアゾール系の紫外線吸収剤を０．４重量
％および０．５重量％のカーボンブラックを含有する高
密度ポリエチレン［密度０．９５８　ｇ　／　ｃ　ｍ”
、メルトインデックス（ＪＩＳ　Ｋ−８７８０にしたが
い、温度が１９０℃および荷重が２．１Ｂｋｇの条件で
測定、以下ｒＭ、１．Ｊ　と云う）が０−８ｇ／　１０
分、以下ｒ　ＨＤＰＥ（１）Ｊと云う］混合物として、
ムーニー粘度（ＭＬ、＋４）が１０８である塩素化ポリ
エチレン（塩素含有量３．１５重量％、非晶性、原料ポ
リエチレンの分子量約２０万）２０重量部および８０重
量部のアクリロニトリル−スチレン共重合樹脂（アクリ
ロニトリル含有量２３重量％）ならびに安定剤として２
重量部のジブチルチンマレート系安定剤［三共有機合成
社製、商品名　スタン（Ｓｔａｎｎ）ＢＭ　］をロール
（表面温度１８０°Ｃ）を使って１０分間混線を１ 行ない、得られた組成物（以下ｒ　ＡＧＳＪと云う）お
よび２０重量部のジオクチルフタレ−１−（可塑剤とし
て）および５．０重量部のジブチルすずマレート（脱塩
化水素防止剤として）を１００重量部の塩化ビニル単独
重合体（重合度　１１００、以下ｒ　ＰＶＣＪ　と云う
）に配合させた混合物を使用した。

［（Ｂ）オレフィン系重合体］ オレフィン系重合体として、ＭＦＩが２．０ｇ７１０分
であるプロピレン単独重合体ｒ以下ｒＰＰ（Ｂ）　Ｊと
云う　］１ＭＦＩが１５　ｇ　／　１０分であるプロピ
レン−エチレンブロック共重合体［エチレン含有率　１
５重量％、以下ｒ　ＰＰ（ｆｌｌ：）Ｊ　、！−云う］
、Ｍ、　ｒ、が０．８ｇ７１０分である高密度エチレン
単独重合体ｒ密度０．９５０ｇ　／　ｃ　ｍ″、以下ｒ
ＨＤＰＥ（２）　Ｊと云う１およびＭ、ｒ。

が２０　ｇ　／　１０分である高密度エチレン単独重合
体［密度　０％ａｆ（Ｉｇ／　ｃ　ｍ”、以下ｒＨＤＰ
Ｅ（３）　Ｊと云う　１を使った。

［（Ｃ）無機充填剤］ 無機充填剤として、平均粒径が３ミクロンであ２ るタルク（アスペクト比　約７）、平均粒径が３ミクロ
ンであるマイカ（アスペクト比　約８）、グラスファイ
バー（単繊維径　１１ミクロン、カット長　３＋ｎｍ　
、以下ｒＧＦＪと云う）、および平均粒径が０．８ミク
ロンである炭酸カルシウム（以下ｒｃａｃＯ３Ｊ　と云
う）を用いた。

［（Ｄ）金属箔］ それぞれの厚さが約２０ミクロンであるアルミニウム（
以下ｒＡ文」と云う）、銅、黄銅および銀の箔を使用し
た。

実施例　１〜１１、比較例　１〜３ 前記熱可塑性樹脂、ＰＰ（Ｂ）およびＨＤＰＥ（２）を
成形し、それぞれ厚さが５０ミクロンのフィルムを製造
した。また、各金属箔の片面にアクリル系プライマー（
昭和高分子社製、商品名　ビニロール９２Ｔ　）を厚さ
がそれぞれ２０ミクロンになるように塗布し、他の面に
ウレタン系プライマー（東洋モートン社製、商品名　ア
ドコー）　３３５）を厚さがそれぞれ２０ミクロンにな
るように塗布して乾燥した（なお、実施例６および７で
は、両面に前記ウレ３ タン系プライマーを塗布）。このようにして製造された
熱可塑性樹脂のフィルム（なお、比較例１では使用せず
）、プライマーが両面に塗布された金属箔およびオレフ
ィン系重合体のフィルム（なお、比較例３では使用せず
）をドライラミネート法によって接着させることによっ
てラミネート金属箔を製造した。

さらに、無機充填剤およびオレフィン系重合体（それぞ
れの無機充填剤およびオレフィン系重合体の種類ならび
に組成物中の無機充填剤の含有率を第１表に示す。なお
、比較例２では、無機充填剤を配合せず）をそれぞれ５
分間ヘンシェルミキサーを用いてトライブレンドし、各
混合物を樹脂温度が２３０°Ｃの条件下でベント付押出
機を使って組成物を製造した。

このようにして製造されたラミネート金属箔を射出成形
機（型締力　１５００　）ン）の金型の移動側金型面（
オレフィン系重合体層が固定型金型面）になるように挿
入した。型を閉じた後、射出圧力が８０ｋｇ／ｃｒｎ’
および樹脂温度が２４０°Ｃの条件で、４ 第１表にオレフィン系樹脂および無機充填剤の種類なら
びに組成物中の無機充填剤の含有率が第１表に示されて
いる組成物をインサート射出成形を行ない、実施例１と
同一の形状を有する円偏波アンテナ用反射板を製造した
。

以−にのようにして得られたそれぞれの円偏波アンテナ
用反射板の無機充填剤含有オレフィン系重合体層の弾性
率および線膨張率ならびに無機充填剤含有オレフィン系
重合体層より金属箔の剥離強度の測定を行なった。それ
らの結果を第１表に示す。

（以下余白） ５ ３８− 以」−のようにして得られた各円偏波アンテナ用反射板
の電波反射率を測定したところ、いずれも９８％であっ
た。さらに、耐候性試験およびヒートサイクルテストを
行なったが、比較例１を除きすべて表面に変退色、光沢
の変化、クレージング、ふくれ、金属箔の剥離、亀裂な
どの有害変化を認めることができなかった。ただし、比
較例１では、表面のアルミニウム箔が腐食した。

【図面の簡単な説明】

第１図はラミネートされた金属箔の部分拡大断面図であ
る。さらに第２図は本発明によって製造される代表的な
円偏波アンテナ用反射板を取り付けたアンテナの部分斜
視図である。また、第３図は該円偏波アンテナ用反射板
の断面図である。さらに、第４図は該断面図の部分拡大
図である。 Ａ・・・耐候性がすぐれた熱可塑性樹脂層、Ｂ・・・金
属層（金属箔）、Ｃ・・・オレフィン系重合体層、ａ・
・・プライマ一層、ｂ・・・プライマ一層、Ｄ・・・オ
レフィン系重合体層が混合している無機充填剤含有オレ
フィン系重合体層、 ７ １・・・ラミネートされた金属箔、 ■・・・円偏波アンテナ用反射板、ＩＩ・・・コンバー
ター、■・・・コンバーター支持棒、■・・・反射板支
持棒、■・・・配線、 特許出願人　昭和電工株式会社 代　理　人　弁理士　菊地精− ８

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 金属箔の片面に耐候性がすぐれた熱可塑性樹脂層、他の
   面にオレフィン系重合体層がラミネートされた金属箔を
   用い、該ラミネートされた金属箔の熱可塑性樹脂層を射
   出成形用金型の移動側金型面に、オレフィン系重合体層
   が固定側金型側になるように取り付け、金型を閉じた後
   、無機充填剤含有オレフィン系重合体を射出成形させる
   ことを特徴とする円偏波アンテナ用反射板の製造方法。