JPH0469441B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

[]発明の目的 本発明は耐候性がすぐれた熱可塑性樹脂層、電
波を反射する金属箔および構造体としての機能を
はたす無機充填剤含有オレフイン系重合体層から
なる積層物よりなる円偏波アンテナ用反射板の製
造方法に関する。さらにくわしくは、金属箔の片
面に耐候性がすぐれた熱可塑性樹脂層、他の面に
オレフイン系重合体層がラミネートされた金属箔
を用い、該ラミネートされた金属箔の熱可塑性樹
脂層を射出成形用金型の移動側金型面に、オレフ
イン系重合体層が固定側金型側になるように取り
付け、金型を閉じた後、無機充填剤含有オレフイ
ン系重合体を射出成形させることを特徴とする円
偏波アンテナ用反射板の製造方法に関するもので
あり、金属箔と構造体として機能をはたす無機充
填剤含有オレフイン系重合体層との密着性が大幅
に向上された円偏波アンテナ用反射板を提供する
ことを目的とするものである。 []発明の背景 静止衛星による衛星放送はヨーロツパ、アメリ
カ、日本などの世界各国において近い将来にその
実用化が計画されている。しかし、静止衛星の軌
道が唯一に限られているため、複数個の放送電波
相互間に干渉を生ずるおそれがある。かかる放送
電波の相互干渉を避けるためには、衛星放送受信
用アンテナの交差偏波識別を利用する必要があ
る。このようにして、地上の放送電波を受信する
場合には、電波を水平または垂直の直線偏波に
し、受信用アンテナの偏波面をこの放送電波の偏
波面に合わせて交差偏波識別度を利用することは
さほど困難ではないが、放送衛星からの電波を受
信する場合には、電波伝播経路における電離層な
どによる授乱や受信地点における電波の入射角な
どに基づく偏波面のずれが生ずるため、上述のよ
うな偏波面を合わさせることは困難である。 複数個の放送衛星に対する周波数割当ては、衛
星放送用周波数帯の有効利用の点からみて偏波面
識別度を考慮して行なわれるものとみられるが、
このような周波数割当ての衛星放送電波に対して
は受信アンテナの偏波面調整の良否がそのまま放
送チヤンネル間の干渉の大小となるので、放送衛
星電波を直線偏波とした場合には大きい交差偏波
識別度を得ることは期待することができない。し
かしながら、放送衛星電波を円偏波とした場合に
は、前述したような偏波面のずれにはかかわりな
く、円偏波施図方向の別による識別が容易である
から、一般の聴視者の受信用アンテナはその指向
方向を調整して所望の放送衛星を指向させるばか
りでなく、偏波面の調整を必要としないために直
線偏波とした場合に比較して受信用アンテナの調
整が極めて簡単となり、受信アンテナの設計どお
りの偏波識別度を得ることができる。 これらのことから、将来の衛星放送システムに
おいては放送衛星電波に円偏波が使用される計画
がたてられている。これに対し、従来の円偏波ア
ンテナとして、円錐ホーンを用いたもの、あるい
は、ダイポールを直角に二個組合わせたもの、ま
たはこれらのアンテナを一次放射器としたパラボ
ラアンテナなどがあるが、いずれも構造が複雑で
あり、かつ大型となり、さらに製造経費もかかる
ため、12ギガヘルツ（ＧHz）帯のマイクロ波を使
つた衛星放送電波を受信するための一般聴視者用
受信用アンテナには適していない。 一方、構造が極めて簡単であり、小型軽量のマ
イクロ波アンテナとして、パラボラ型反射器の中
心部から短形導波管を軸方向に延在させ、その先
端部を湾曲させて開口端面がパラボラの焦点位置
においてパラボラ型反射器に対向するようにし、
これを一次放射器としたいわゆるヒーハツト型の
パラボラアンテナがある。このアンテナは移動中
継用のマイクロ波用アンテナなどに広く用いられ
ているが、従来のヒーハツト型パラボラアンテナ
はいずれも前述したごとき短型導波管を使用して
直線偏波を送受信するようになつており、円偏波
用には使用することはできない。 一般にパラボラアンテナとして金属板または金
属ネツトが使われてきている。しかし、金属は腐
食が発生するため、防食合金を用いるか、防食塗
装をほどこす必要がある。防食合金を使用するな
らば、高価である。一方、防食塗装についても、
防食を完全にするためには塗装を数回くり返す必
要があり、やはり高価になるのみならず、多年使
用するにともない、塗装物が劣化するという問題
がある。さらに、不飽和ポリエステル樹脂などの
熱硬化性樹脂に電波反射層として表面がメタライ
ズされたガラス繊維を積層された電波反射板を製
造する試みも行なわれているが、製造方法が煩雑
であるとともに、電波反射層を一定の厚みで凹凸
のない状態に保持することが非常に困難であつ
た。 []発明の構成 以上のことから、本発明者らは、製造工程が単
純であり、電波反射能を有し、かつその性能が長
期間にわたり保持可能な円偏波アンテナ用反射板
を得ることについて種々探索した結果、 金属箔の片面に耐候性がすぐれた熱可塑性樹脂
層、他の面にオレフイン系重合体層がラミネート
された金属箔を用い、該ラミネートされた金属箔
の熱可塑性樹脂層を射出成形用金型の移動型金型
面に、オレフイン系重合体層が固定側金型側にな
るように取り付け、金型を閉じた後、無機充填剤
含有オレフイン系重合体を射出成形させることを
特徴とする円偏波アンテナ用反射板の製造方法
が、 耐久性が良好であるばかりでなく、電波反射特性
がすぐれている円偏波アンテナ用反射板を製造す
ることができることを見出し、本発明に到達し
た。 []発明の効果 本発明によつて製造される円偏波アンテナ用反
射板はその製造工程を含めて下記のごとき効果
（特徴）を発揮する。 (1) 耐腐食性がすぐれているため、長期にわたり
電波反射特性の変化がない。 (2) 金属層と無機充填剤含有オレフイン系重合体
層との線膨張率が極めて小さいため、ヒートサ
イクル（寒熱の繰り返し）を長期間受けたとし
ても、層間の剥離が発生しない。 (3) 円偏波アンテナ用反射板が軽量であり、かつ
製造工程が簡易である。 (4) 金属層が均一に成形加工することが可能であ
り、電波の反射のむらがない。 (5) 無機充填剤含有オレフイン系重合体は種々の
複雑な形状に容易に賦形することができ、した
がつて外観性および機能性が良好である。 (6) 構造体としての機能をはたす無機充填剤含有
オレフイン系重合体層と金属箔との間にオレフ
イン系重合体層が介在するため、無機充填剤含
有オレフイン系重合体層と金属箔との接着性が
大幅に向上し、かりに無機充填剤含有オレフイ
ン系重合体層と金属箔とを剥離しようと試みた
としても、金属箔とオレフイン系重合体層とを
プライマーをえらぶことにより、金属箔が切断
する程度の接着力を発揮することができる。 (7) 射出成形時に金属箔をラミネートするオレフ
イン系重合体層と無機充填剤含有オレフイン系
重合体層とが、それぞれ一部混合してしまうた
めに構造体としての機能をはたす無機充填剤含
有オレフイン系重合体層が本来有する剛性など
の機械的強度に悪影響を与えない。 (8) ラミネートされた金属箔の取扱いが容易であ
り、たとえばロール巻きの状態で保持すること
が可能である。 (9) 射出成形時に金型にラミネートされた金属箔
をセツトするさい、ラミネートされた金属箔が
ロール巻きの状態で使用することができるため
に連続的に供給することが可能であり、生産性
が大幅に向上する。 []発明の具体的な説明 (A) 熱可塑性樹脂 本発明の熱可塑性樹脂層を製造するために用
いられる熱可塑性樹脂は広く工業的に生産さ
れ、多方面にわたつて利用されているものであ
り、それらの製造方法および種々の物性につい
てはよく知られているものである。それらの分
子量は種類によつて異なるが、一般には１万な
いし100万である。この熱可塑性樹脂の代表的
なものとは、エチレン、プロピレン、弗化ビニ
リデン、塩化ビニルおよびスチレンのごとき二
重結合を有するモノマーの単独重合体、これら
を主成分（50重量％以上）とする共重合体、ス
チレンとアクリロニトリルとの共重合体（AS
樹脂）メチルフタレートを主成分とする樹脂
（MMA樹脂）ブタジエン共重合ゴム、アクリ
ロニトリル−ブタジエン共重合ゴム（NBR）、
スチレン−ブタジエン共重合ゴム（SBR）、ア
クリルゴム、エチレン−プロピレン共重合ゴム
（EPR）、エチレン−プロピレン−ジエン三元
共重合ゴム（EPOM）および塩素化ポリエチ
レンのごときゴムにスチレン単独またはスチレ
ンと他のビニル化合物（たとえば、アクリロニ
トリル、メチルメタクリレート）とをグラフト
共重合させることによつて得られるグラフト共
重合樹脂、ポリアミド樹脂、ポリエステル樹
脂、ポリフエニレンオキサイド樹脂ならびにポ
リカーボネート樹脂があげられる。さらにこれ
らの熱可塑性樹脂に少なくとも一個の二重結合
を有する有機化合物（たとえば、不飽和カルボ
ン酸、その無水物）をグラフトなどによつて変
性された樹脂であつても、加工性がすぐれてい
るものであれば好んで使用することができる。
さらに前記グラフト共重合樹脂のほかに、これ
らの熱可塑性樹脂に前記のゴムを配合させるこ
とによつて得られる組成物（ゴムの配合割合は
一般には多くとも40重量％）も使用することが
できる。これらの熱可塑性樹脂のうち、ポリ弗
化ビニリデンのごとき弗素含有樹脂が、耐候性
がすぐれているために望ましい。さらに、塩化
ビニルを主成分とする樹脂、エチレンおよび／
またはプロピレンを主成分とする樹脂であつて
も、紫外線吸収剤を添加することによつて耐候
性を改善することができるためにこれらの配合
物も好んで使用することができる。さらに、ポ
リアミド樹脂、ポリエステル樹脂およびポリカ
ーボネート樹脂も使用することができる。これ
らの熱可塑性樹脂のうち、オレフイン系樹脂
（エチレン単独重合体、プロピレン単独重合体、
エチレンおよび／またはプロピレンを主成分と
する共重合体）に二重結合を少なくとも１個す
る有機化合物（とりわけ、不飽和カルボン酸お
よびその無水物が望ましい）をグラフト重合す
ることによつて得られる変性樹脂を一部または
全部使用すると、後記の金属層との接着性がす
ぐれているために好都合である。 (B)金属層 さらに、本発明における金属層の原料である
金属の代表例としては、アルミニウム、鉄、ニ
ツケル、銅および亜鉛のごとき金属の単体なら
びこれらの金属を主成分とする合金（たとえ
ば、ステンレス鋼、黄銅）があげられる。これ
らの金属は表面を処理しなくてもよく、あらか
じめ化学処理、メツキ処理のごとき表面処理さ
れたものでもよい。さらに、塗装または印刷を
施されたものも好んで使用することができる。 (C) オレフイン系重合体 また、本発明における金属箔をラミネートす
るオレフイン系重合体層および無機充填剤含有
オレフイン系重合体層を製造するために使われ
るオレフイン系重合体としては、エチレンの単
独重合体またはプロピレンの単独重合体、エチ
レンとプロピレンとの共重合体エチレンおよ
び／またはプロピレンと炭素数が多くとも12個
の他のα−オレフインとの共重合体（α−オレ
フインの共重合割合は多くとも20重量％）があ
げられる。これらのオレフイン系重合体のメル
トインデツクス（JIS Ｋ−6760にしたがい、温
度が190℃および荷重が2.16Kgの条件で測定、
以下「M.I.」と云う）またはメルトフローイン
デツクス（JIS Ｋ−6758にしたがい、温度が
230℃および荷重が2.16Kgの条件で測定、以下
「MFI」と云う）が0.01〜100ｇ／10分のものが
好ましく、特に0.02〜80ｇ／10分のものが好適
である。M.I.またはMFIが0.01ｇ／10分未満の
オレフイン系重合体を使用するならば、得られ
る混合物の成形性がよくない。一方、100ｇ／
10分を越えたオレフイン系重合体を用いると、
得られる成形物の機械的特性が低い。さらに、
低密度（0.900ｇ／cm³）ないし高密度（0.980
ｇ／cm³）のエチレン単独重合体もしくはエチレ
ンと少量の前記α−オレフインとの共重合体あ
るいはプロピレン単独重合体またはプロピレン
とエチレンおよび／もしくは他のα−オレフイ
ンとのランダムもしくはブロツク共重合体が望
ましい。 これらのオレフイン系重合体は遷移金属化合
物と有機アルミニウム化合物とから得られる触
媒系（いわゆるチーグラー触媒）、担体（たと
えば、シリカ）にクローム含有化合物（たとえ
ば、酸化クローム）などを担持されることによ
つて得られる触媒系（いわゆるフイリツプス触
媒）またはラジカル開始剤（たとえば、有機過
酸化物）を用いてオレフインを単独重合または
共重合することによつても得られる。 さらに、本発明においては、これらのオレフ
イン系重合体に少なくとも一個の二重結合を有
する化合物（たとえば、不飽和カルボン酸、一
塩基カルボン酸、ビニルシラン化合物）をグラ
フト重合することによつて得られる変性ポリオ
レフインも含まれる。 これらのオレフイン系樹脂および変性ポリオ
レフインについては、それらの製造方法はよく
知られているものである。 これらのオレフイン系重合体および変性ポリ
オレフインは、それぞれ単独で使用してもよ
く、二種以上併用してもよい。さらに、これら
のオレフイン系重合体および変性ポリオレフイ
ンのうち、二種以上を任意の割合で樹脂ブレン
ドして用いてもよい。 これらのオレフイン系重合体および変性ポリ
オレフインについては、それらの製造方法がよ
く知られているものである。 (D) 無機充填剤 また、該無機充填剤含有オレフイン系重合体
層を製造するために使用される無機充填剤は一
般に合成樹脂およびゴムの分野において広く使
われているものである。これらの無機充填剤と
しては、酸素および水と反応しない無機化合物
であり、混練時および成形時において分解しな
いものが好んで用いられる。該無機充填剤とし
ては、アルミニウム、銅、鉄、鉛およびニツケ
ルのごとき金属、これらの金属およびマグネシ
ウム、カルシウム、バリウム、亜鉛、ジルコニ
ウム、モリブテン、ケイ素、アンチモン、チタ
ンなどの金属の酸化物、その水和物（水酸化
物）、硫酸塩、炭酸塩、ケイ酸塩のごとき化合
物、これらの複塩ならびにこれらの混合物に大
別される。該無機充填剤の代表例としては、前
記の金属、酸化アルミニウム（アルミナ）、そ
の水和物、水酸化カルシウム、酸化マグネシウ
ム（マグネシア）、水酸化マグネシウム、酸化
亜鉛（亜鉛華）、鉛丹および鉛臼のごとき鉛の
酸化物、炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、
塩基性炭酸マグネシウム、ホワイトカーボン、
アスベスト、マイカ、タルク、ガラス繊維、ガ
ラス粉末、ガラスビーズ、クレー、硅藻土、シ
リカ、ワラストナイト、酸化鉄、酸化アンチモ
ン、酸化チタン（チタニア）、リトポン、軽石
粉、硫酸アルミニウム（石膏など）、硅酸ジル
コニウム、酸化ジルコニウム、炭酸バリウム、
ドロマイト、二硫化モリブデンおよび砂鉄があ
げられる。これらの無機充填剤のうち、粉末状
のものはその径が１mm以下（好適には0.5mm以
下）のものが好ましい。また繊維状のもので
は、径が１〜500ミクロン（好適には１〜300ミ
クロン）であり、長さが0.1〜６mm（好適には
0.1〜５mm）のものが望ましい。さらに、平板
状のものは径が２mm以下（好適には１mm以下の
ものが好ましい。） (E) 各層の構成 (1) 熱可塑性樹脂層 本発明の熱可塑性樹脂は後記の金属層の腐
食の発生を防止する働きをするものである。
このことから、厚さは５ミクロンないし５mm
であり、10ミクロンないし５mmが好ましく、
特に10ミクロンないし１mmが好適である。こ
の熱可塑性樹脂層の厚さが５ミクロン未満で
は、金属層の腐食が発生するのみならず、使
用時における他の物品との接触・摩擦にとも
ない、摩耗して金属層が露止することなどが
発生して問題がある。一方、５mmを越えるな
らば、電波の反射率が低下するばかりでな
く、コストアツプになり、積層物の重量が増
大するために好ましくない。 (2) 金属層（金属箔） また、本発明の金属層は電波の反射する働
きをするものである。この金属層の厚さは５
ミクロンないし１mmであり、５〜500ミクロ
ンが望ましく、とりわけ10〜500ミクロンが
好適である。金属層の厚さが５ミクロン未満
では、積層物を製造するさいに金属層にし
わ、折れなどが発生し易くなるため、外観
上、性能上において問題がある。一方、１mm
を越えるならば、重量が増加するのみなら
ず、コストアツプになり、さらに積層物を湾
曲・屈曲などを施すさいに問題となる。 (3) オレフイン系重合体層 本発明におけるラミネート金属箔を構成す
るオレフイン系重合体層は電波反射層である
金属箔と構成体としての機能をはたす無機充
填剤含有オレフイン系重合体層との接着性を
向上させるとともに、ラミネート金属箔の保
管および取扱いを容易にする働きをするもの
である。このオレフイン系重合体層の厚さは
通常５ミクロンないし500ミクロンであり、
５〜300ミクロンが望ましく、とりわけ５〜
200ミクロンが好適である。オレフイン系重
合体層の厚さが５ミクロン未満では、ラミネ
ート金属箔を製造するさいにオレフイン系重
合体にしわなどが発生し易くなるため、金属
箔表面にその影響があらわれ、外観上、性能
上において問題がある。一方、500ミクロン
を越えると、無機充填剤含有オレフイン系重
合体層の強度、剛性などの機械的特性が低下
するために問題となる。 (4) 無機充填剤含有オレフイン系重合体層 本発明の無機充填剤含有オレフイン系重合
体層中に占める無機充填剤の組成割合は10〜
80重量％であり（すなわち、オレフイン系重
合体の組成割合は90〜20重量％）、10〜70重
量％が好ましく、特に10〜60重量％が好適で
ある。無機充填剤含有オレフイン系重合体層
中に占める無機充填剤の組成割合が10重量％
未満では、無機充填剤含有オレフイン系重合
体層の線膨張係数が金属層のそれと差があり
すぎ、ヒートサイクルによつて金属層と無機
充填剤含有オレフイン系重合体層との間で剥
離が発生する可能性があるばかりでなく、得
られる積層物の剛性が不足するという問題が
ある。一方、80重量％を越えるならば、均一
状の組成物を製造することが困難であり、か
りに均一な組成物が得られたとしても後記の
シートの製造および射出成形などで積層物を
製造するさい、良好な製品（積層物）を得る
ことができない。 この無機充填剤含有オレフイン系重合体層
の厚さは500ミクロンないし15mmであり、１
〜10mmが望ましく、とりわけ１〜７mmが好適
である。無機充填剤含有オレフイン系重合体
層の厚さが500ミクロン未満では、剛性が不
足し、外力によつて変形・破損するために望
ましくない。一方、15mmを越えるならば、成
形時の冷却に時間を要するとともに、表面に
ひけが発生し易くなるのみならず、重量が増
加するために使用上において問題がある。 前記熱可塑性樹脂層、オレフイン系重合体層
および無機充填剤含有オレフイン系重合体層を
製造するにあたり、それぞれの分野において一
般に使われている酸素、熱および紫外線に対す
る安定剤、金属劣化防止剤、難燃化剤、着色
剤、電気的特性改良剤、帯電防止剤、滑剤、加
工性改良剤ならびに粘着性改良剤のごとき添加
剤を本発明の熱可塑性樹脂層および無機充填剤
含有オレフイン系重合体層の組成物が有する特
性をそこなわない範囲で添加してもよい。 本発明の熱可塑性樹脂およびオレフイン系重
合体に上記添加剤を配合するさいならびに無機
充填剤含有オレフイン系重合体（上記添加剤を
配合する場合も含めて）を製造するさい、それ
ぞれの業界において通常使われているヘンシエ
ルミキサーのごとき混合機を用いてドライブレ
ンドしてもよく、バンバリーミキサー、ニーダ
ー、ロールミルおよびスクリユー式押出機のご
とき混合機を使用して溶融混練することによつ
て得ることができる。このさい、あらかじめド
ライブレンドし、得られる組成物（混合物）溶
融混練することによつて均一状の組成物を得る
ことができる。 とりわけ、オレフイン系重合体を粉末状にし
て使用するほうが、より均一に混合することが
できるために好ましい。 この場合、一般には溶融混練した後、ペレツ
ト状物に成形し、後記の成形に供する。 本発明の無機充填剤含有オレフイン系重合体
を製造するにあたり、全配合成分を同時に混合
してもよく、また配合成分のうち一部をあらか
じめ混合していわゆるマスターバツチを製造
し、得られるマスターバツチと残りの配合成分
とを混合してもよい。 以上の配合物を製造するさいに溶融混練する
場合、使用される熱可塑性樹脂またはオレフイ
ン系重合体の融点または軟化点以上で実施しな
ければならないが、高い温度で実施すると、熱
可塑性樹脂およびオレフイン系重合体が劣化す
る。これらのことから、一般にはそれぞれの熱
可塑性樹脂またはオレフイン系重合体の融点も
しくは軟化点よりも20℃高い温度（好適には、
50℃よりも高い温度）であるが、劣化を生じな
い温度範囲で実施される。 (F) ラミネートされた金属箔の製造方法 本発明において前記の金属箔に熱可塑性樹脂
層およびオレフイン系重合体層をラミネートさ
せる方法としては一般に実施されているドライ
ラミネート法（押出ラミネート法）を適用させ
ることによつて達成することができる。以下、
その方法について詳細に説明する。 前記耐候性がすぐれた熱可塑性樹脂層と金属
層である金属箔とをラミネート（接着）させる
方法は一般にはドライラミネーシヨン法により
実施することが可能であるが、熱可塑性樹脂の
なかで高温で押出すことが可能である。また、
オレフイン系重合体については押出しラミネー
シヨン法によつて熱可塑性樹脂層と金属箔とを
ラミネート（接着）させることができる。押出
ラミネーシヨン法を用いてラミネートされた金
属箔を製造するにはＴ−ダイフイルム成形機を
使つて樹脂温度が240〜370℃の温度範囲で熱可
塑性樹脂層を形成する熱可塑性樹脂とオレフイ
ン系重合体層を形成するオレフイン系重合体と
をそれぞれ前記の厚さになるように押出すと同
時に冷却加圧ロールを使用して金属箔と接着さ
せればよい。 熱可塑性樹脂およびオレフイン系重合体のう
ち、金属箔と接着性がすぐれたものを使う場合
では、以上のようにしてラミネートされた金属
箔を製造することができる。しかし、熱可塑性
樹脂およびオレフイン系重合体のうち、いずれ
も金属箔と接着性が充分に満足し得るものでな
い場合では、あらかじめ用いられる熱可塑性樹
脂の分野において一般に用いられているプライ
マー（アンカーコート剤）を金属箔の片面にグ
ラビアコーテイング法またはバースコーテイン
グ法によつて塗布し、50〜100℃で乾燥する。
ついで、金属箔のプライマーの面に熱可塑性樹
脂のフイルムないしシートを50〜100℃に加熱
された圧着ロールを用いて圧着させる。このよ
うにして得られた熱可塑性樹脂によつてラミネ
ートされた金属箔の他の面にオレフイン系重合
体のフイルムないしシートを同様にプライマー
を介在させてラミネートすることによつて得ら
れる。また、この方法とは逆に金属箔にあらか
じめオレフイン系重合体のフイルムないしシー
トをプライマーを介在させてラミネートし、他
の面にプライマーを介在させて熱可塑性樹脂の
フイルムないしシートをラミネートさせてもよ
い。 熱可塑性樹脂およびオレフイン系重合体のう
ち、いずれかが、金属箔と接着性が充分に満足
し得るものであり、他のものが充分に満足し得
ない場合では、あらかじめ接着性が充分なもの
のフイルムないしシートを金属箔の片面に前記
のごとくプライマーを介在させずに押出ラミネ
ート法によつてラミネート物を製造し、このラ
ミネート物の金属箔の他の面に前記と同様にプ
ライマーを介在させて接着性が充分でないもの
のフイルムないしシートをラミネートさせても
よい。また、接着性が充分でないもののフイル
ムないしシートを金属箔の片面に前記と同様に
プライマーを介在させてラミネートし、ラミネ
ート物の金属箔の他の面に接着性が充分なもの
のフイルムないしシートをプライマーを介在さ
せることなく前記の押出ラミネート法によつて
接着させてもよい。 該プライマーとしては熱可塑性樹脂層の熱可
塑性樹脂およびオレフイン系重合体層のオレフ
イン系重合体の種類によつて異なるが、各分野
において一般に用いられているものであり、水
性型および溶剤系がある。また、種類としては
ビニル系、アクリル系、ポリアミド系、エポキ
シ系、ゴム系、ウレタン系およびチタン系があ
る。 このようにして製造されるラミネートされた
金属箔（金属層）を第１図によつて説明する。
この第１図はラミネートされた金属箔の部分拡
大断面図である。この図面において、Ａは耐候
性のすぐれた熱可塑性樹脂であり、Ｂは金属層
（金属箔）である。また、Ｃはオレフイン系重
合体層である。さらに、ａおよびｂはプライマ
ー層である（なお、プライマーのうち、いずれ
かあるいはそれらのうちの一方を使用しない場
合では、ａおよび／またはｂは存在しない）。 (G) 円偏波アンテナ用反射板の製造 以上のようにして得られたラミネートされた
金属箔の熱可塑性樹脂を射出成形機の金型の移
動側金型面に、オレフイン系重合体層が固定側
金型面になるように取り付け、金型を閉じる。
ついで、無機充填剤含有オレフイン系重合体を
射出成形させることによつて本発明の円偏波ア
ンテナ用反射板を製造することができる。この
さい、射出成形の温度は、樹脂温度は無機充填
剤含有オレフイン系重合体のオレフイン系重合
体の融点より高い温度であるが、オレフイン系
重合体の熱分解温度よりも低い温度である。該
オレフイン系重合体としてプロピレン系重合体
を使用する場合では、インサート射出成形は
170〜290℃の温度範囲で実施することが望まし
い。一方、オレフイン系重合体としてエチレン
系重合体を用いる場合では、インサート射出成
形は120〜250℃の温度範囲で実施される。ま
た、射出圧力は射出成形機のシリンダーのノズ
ル部でゲージ圧が40Kg／cm²以上であれば、無機
充填剤含有オレフイン系重合体を金型の形にほ
ぼ近い形状に賦形することができるばかりでな
く、外観的にも良好な製品を得ることができ
る。射出圧力は一般には40〜140Kg／cm²であり、
とりわけ70〜120Kg／cm²が望ましい。 (H) 円偏波アンテナ用反射板 以下、以上のようにして得られる本発明の円
偏波アンテナ用反射板を第２図ないし第３図に
よつて説明する。第１図は円偏波アンテナ用反
射板を取付けたアンテナの部分斜視図である。
第２図は該円偏アンテナ用反射板の断面図であ
る。また、第３図は該断面図の部分拡大図であ
る。第１図においては本発明の円偏波アンテ
ナ用反射板であり、はコンバーターであり、
はコンバーター支持棒であり、は反射板支
持棒である。また、は配線である。また、第
３図および第４図において、１はラミネートさ
れた金属箔である。さらに、Ａは耐候性のすぐ
れた熱可塑性樹脂層であり、Ｂは金属箔であ
る。また、Ｃはオレフイン系重合体層であり、
Ｄはオレフイン系重合体が混合している無機充
填剤含有オレフイン系重合体層である。さら
に、ａおよびｂはプライマー層であるが、一方
またはいずれも存在しない場合もある。さら
に、このようにして得られる円偏波アンテナ用
反射板を支持体に取り付けるために無機充填剤
含有オレフイン重合体層に取り付け可能なよう
に取り付けリブを付けてもよく、また反射板を
補強するために補強リブを付けたりすることも
できる。さらに、本発明によつて得られる円偏
波アンテナ用支持体に穴あけ加工を行ない、各
種支持体取付部をボルト、ナツトなどを使用し
て取り付けることも可能である。また、該円偏
波アンテナ用反射板の径は通常60cmないし120
cmである。 []実施例および比較例 以下、実施例によつて本発明をさらにくわしく
説明する。 なお、実施例および比較例において、電波反射
率は短形導波管を使用し、導波管の先端を短絡し
たときの電圧定在波比よりマイクロ波の反射係数
として測定した。また、耐候性試験はサンシヤイ
ンカーボンウエザーメーターを用い、ブラツクパ
ネル温度が83℃およびデユーサイクルが12分／
（60分照射）の条件下で2000時間後の表面の外観
（変退色、光沢変化、クレージング、ふくれ、金
属箔の剥離、亀裂などの有害変化）を評価した。
さらに、ヒートサイクルテストはサンプルを80℃
に２時間さらした後、４時間かけて−45℃に徐々
に冷却し、この温度に２時間さらし、ついで４時
間かけて徐々に80℃まで加熱し、このサイクルを
100回行なつた後、サンプルの表面の外観を前記
耐候性試験の場合と同様に評価した。また、剥離
強度は製造された円偏波アンテナ用反射板より幅
が15mmの試験片を切り取り、ASTM Ｄ−903に
準拠し、剥離速度が50mm／分の速度でラミネート
された金属箔を180度で剥離したときの強度で評
価した。なお、第１表のこの欄において、“凝集
破壊”とは、ラミネートされた金属箔と無機充填
剤含有オレフイン系重合体層との接着強度が強過
ぎ、金属箔が切断することを指す。さらに、曲げ
剛性はASTM Ｄ−790にしたがつて測定し、熱
膨張係数はASTM Ｄ−696にしたがつて測定し
た。 なお、実施例および比較例において使用した熱
可塑性樹脂層の熱可塑性樹脂、オレフイン系重合
体、無機充填剤および金属箔の種類、物性などを
下記に示す。 ［(A) 熱可塑性樹脂］ 熱可塑性樹脂として、メルトフローレート
（ASTM Ｄ−1238にしたがい、温度が250℃およ
び荷重が10Kgの条件で測定）が6.1ｇ／10分であ
るポリフツ化ビニリデン（以下「PVdF」と云
う）、ベンゾトリアゾール系の紫外線の吸収剤を
0.4重量％および0.5重量％のカーボンブラツクを
含有するプロピレン単独重合体［メルトフローイ
ンデツクス（JIS Ｋ−6758にしたがい、温度が
230℃および荷重が2.16Kgの条件で測定、以下
「MFI」と云う）が0.5ｇ／10分、以下「PP(A)」
と云う］、ベンゾトリアゾール系の紫外線吸収剤
を0.4重量％および0.5重量％のカーボンブラツク
を含有する高密度ポリエチレン［密度0.958ｇ／
cm³、メルトインデツクス（JIS Ｋ−6760にしたが
い、温度が190℃および荷重が2.16Kgの条件で測
定、以下「M.I.」と云う）が0.8ｇ／10分、以下
「HDPE(1)」と云う］混合物として、ムーニー粘
度（ML₁₊₄）が108である塩素化ポリエチレン
（塩素含有量3.15重量％、非晶性、原料ポリエチ
レンの分子量約20万）20重量部および80重量部の
アクリロニトリルースチレン共重合樹脂（アクリ
ロニトリル含有量23重量％）ならびに安定剤とし
て２重量部のジブチルチンマレート系安定剤［三
共有機合成社製、商品名スタン（Stann）BM］
をロール（表面温度180℃）を使つて10分間混練
を行ない、得られた組成物（以下「ACS」と云
う）および20重量部のジオクチルフタレート（可
塑剤として）および5.0重量部のジブチルすずマ
レート（脱塩化水素防止剤として）を100重量部
の塩化ビニル単独重合体（重合度1100、以下
「PVC」と云う）に配合させた混合物を使用し
た。 ［(B) オレフイン系重合体］ オレフイン系重合体として、MFIが2.0ｇ／10
分であるプロピレン単独重合体［以下「PP(B)」
と云う］、MFIが15ｇ／10分であるプロピレン−
エチレンブロツク共重合体［エチレン含有率15重
量％、以下「PP(C)」と云う」、M.I.が0.8ｇ／10
分である高密度エチレン単独重合体［密度0.950
ｇ／cm³、以下「HDPE(2)」と云う］およびM.I.が
20ｇ／10分である高密度エチレン単独重合体［密
度0.961ｇ／cm³、以下「HDPE(3)」と云う］を使
つた。 ［(C) 無機充填剤］ 無機充填剤として、平均粒径が３ミクロンであ
るタルク（アスペクト比約７）、平均粒径３ミク
ロンであるマイカ（アスペクト比約８）、グラス
フアイバー（単繊維径11ミクロン、カツト長３
mm、以下「GF」と云う）、および平均粒径が0.8
ミクロンである炭酸カルシウム（以下「CaCO₃」
と云う）を用いた。 ［(D) 金属箔］ それぞれの厚さが約20ミクロンであるアルミニ
ウム（以下「Al」と云う）、銅、黄銅および銀の
箔を使用した。 実施例１〜13、比較例１〜３ 前記熱可塑性樹脂、PP(B)およびHDPE(2)を成
形し、それぞれ厚さが50ミクロンのフイルムを製
造した。また、各金属箔の片面にアクリル系プラ
イマー（昭和高分子社製、商品名ビニロール
92T）を厚さがそれぞれ20ミクロンになるように
塗布し、他の面にウレタン系プライマー（東洋モ
ートン社製、商品名アドコート335）を厚さがそ
れぞれ20ミクロンになるように塗布して乾燥した
（なお、実施例６および７では、両面に前記ウレ
タン系プライマーを塗布）。このようにして製造
された熱可塑性樹脂のフイルム（なお、比較例１
では使用せず）、プライマーが両面に塗布された
金属箔およびオレフイン系重合体のフイルム（な
お、比較例３では使用せず）をドライラミネート
法によつて接着させることによつてラミネート金
属箔を製造した。 さらに、無機充填剤およびオレフイン系重合体
（それぞれの無機充填剤およびオレフイン系重合
体の種類ならびに組成物中の無機充填剤の含有率
を第１表に示す。なお、比較例２では、無機充填
剤を配合せず）をそれぞれ５分間ヘンシエルミキ
サーを用いてドライブレンドし、各混合物を樹脂
温度が230℃の条件下でベント付押出機を使つて
組成物を製造した。 このようにして製造されたラミネート金属箔を
射出成形機（型締力1500トン）の金型の移動側金
型面（オレフイン系重合体層が固定型金型面）に
なるように挿入した。型を閉じた後、射出圧力が
80Kg／cm²および樹脂温度が240℃の条件で、第１
表にオレフイン系樹脂および無機充填剤の種類な
らびに組成物中の無機充填剤の含有率が第１表に
示されている組成物をインサート射出成形を行な
い、実施例１と同一の形状を有する円偏波アンテ
ナ用反射板を製造した。 以上のようにして得られたそれぞれの円偏波ア
ンテナ用反射板の無機充填剤含有オレフイン系重
合体層の弾性率および線膨張率ならびに無機充填
剤含有オレフイン系重合体層より金属箔の剥離強
度の測定を行なつた。それらの結果を第１表に示
す。

【表】 以上のようにして得られた各円偏波アンテナ用
反射板の電波反射率を測定したところ、いずれも
98％であつた。さらに、耐候性試験およびヒート
サイクルテストを行なつたが、比較例１を除きす
べて表面に変退色、光沢の変化、クレージング、
ふくれ、金属箔の剥離、亀裂などの有害変化を認
めることができなかつた。ただし、比較例１で
は、表面アルミニウム箔が腐食した。

【図面の簡単な説明】

第１図はラミネートされた金属箔の部分拡大断
面図である。さらに第２図は本発明によつて製造
される代表的な円偏波アンテナ用反射板を取り付
けたアンテナの部分斜視図である。また、第３図
は該円偏波アンテナ用反射板の断面図である。さ
らに、第４図は該断面図の部分拡大図である。 Ａ……耐候性がすぐれた熱可塑性樹脂層、Ｂ…
…金属層（金属箔）、Ｃ……オレフイン系重合体
層、ａ……プライマー層、ｂ……プライマー層、
Ｄ……オレフイン系重合体層が混合している無機
充填剤含有オレフイン系重合体層、１……ラミネ
ートされた金属箔、……円偏波アンテナ用反射
板、……コンバーター、……コンバーター支
持棒、……反射板支持棒、……配線。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ 金属箔の片面に耐候性がすぐれた熱可塑性樹
   脂層、他の面にオレフイン系重合体層がラミネー
   トされた金属箔を用い、該ラミネートされた金属
   箔の熱可塑性樹脂層を射出成形用金型の移動側金
   型面に、オレフイン系重合体層が固定側金型側に
   なるように取り付け、金型を閉じた後、無機充填
   剤含有オレフイン系重合体を射出成形させること
   を特徴とする円偏波アンテナ用反射板の製造方
   法。