JPS6017004A - 高炉操業法 - Google Patents
高炉操業法Info
- Publication number
- JPS6017004A JPS6017004A JP12387683A JP12387683A JPS6017004A JP S6017004 A JPS6017004 A JP S6017004A JP 12387683 A JP12387683 A JP 12387683A JP 12387683 A JP12387683 A JP 12387683A JP S6017004 A JPS6017004 A JP S6017004A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coke
- furnace
- iron raw
- raw material
- particle size
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
- C21B5/008—Composition or distribution of the charge
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は高炉の操業方法に関するものである。
従来技術
近年・特にオールコークス操業に移行し、高炉炉壁部す
（傍におけるガス流れのコントロールが重要度を増して
いる。例えば、炉壁温度の異常低下を伴々う炉下部不活
性現象、シャフトサンプリング時ＶＣおける焼結粉の存
在、シャフト上部での炉壁損耗等多くの現象が炉壁部近
傍での鉄原料およびコークスの降下挙動、およびガス流
れに深く関連している。従って高炉の安定操業を維持す
る為には、炉壁部近傍におシする鉄原料およびコークス
の充填構造を適確にとらえることが重要となっている。
（傍におけるガス流れのコントロールが重要度を増して
いる。例えば、炉壁温度の異常低下を伴々う炉下部不活
性現象、シャフトサンプリング時ＶＣおける焼結粉の存
在、シャフト上部での炉壁損耗等多くの現象が炉壁部近
傍での鉄原料およびコークスの降下挙動、およびガス流
れに深く関連している。従って高炉の安定操業を維持す
る為には、炉壁部近傍におシする鉄原料およびコークス
の充填構造を適確にとらえることが重要となっている。
川、状では、プロフィルメーター、層厚Ｈ士等種々の検
出端が聞覚・使用され、炉壁部近傍での鉄原料およびコ
ークスの降下速度２層厚情報を得ることが可能となって
きている。そしてこれらの情報により、炉壁部近傍にお
ける鉄原料とコークスの混合層の存在が確認されている
。この混合層の存在については、既に神々の高炉解体調
査においても確認されているが、この混合層の充填構造
については不り」彦部分が多い。
出端が聞覚・使用され、炉壁部近傍での鉄原料およびコ
ークスの降下速度２層厚情報を得ることが可能となって
きている。そしてこれらの情報により、炉壁部近傍にお
ける鉄原料とコークスの混合層の存在が確認されている
。この混合層の存在については、既に神々の高炉解体調
査においても確認されているが、この混合層の充填構造
については不り」彦部分が多い。
そこで本発明者等は、第１図に示す高炉シャフト部の冷
間２次元模型を使用し、層状に装入された鉄原料とコー
クスを降下させて炉壁部近傍に混合層を形成させ、その
充填構造を調査した。
間２次元模型を使用し、層状に装入された鉄原料とコー
クスを降下させて炉壁部近傍に混合層を形成させ、その
充填構造を調査した。
第２図ｉ／（−例として炉壁部近傍に発生したイ均粒径
１３．８論の焼結鉱と平均粒径５０隅のコークスの混合
層の空隙率と焼結鉱の１量比率の関係を示す。
１３．８論の焼結鉱と平均粒径５０隅のコークスの混合
層の空隙率と焼結鉱の１量比率の関係を示す。
第２図よりわかる様に、炉壁部近傍に発生した混合層の
空隙率の多くが０．３０〜０．３５と極めて小さく、通
気性が悪くなっている。
空隙率の多くが０．３０〜０．３５と極めて小さく、通
気性が悪くなっている。
」二連の混合層の生成要因としては、シャフト部の炉壁
状態、鉄原料とコークスの平均粒径の差（現状では鉄原
料］５〜２５ ｍｉｎ ＋コークス５０〜５５爺）、お
よび鉄原料とコークスの密度の差（鉄原本−１３，０〜
４゜ｏ ｆ ／ ｃｎｌ ＋ コークス０．９〜コ−、
ｏｆＺ／ｃａ）が考えられ、結果的に粒径の異なる２種
の粒子が混合した場合と同様、その空隙率の低下となっ
ている。
状態、鉄原料とコークスの平均粒径の差（現状では鉄原
料］５〜２５ ｍｉｎ ＋コークス５０〜５５爺）、お
よび鉄原料とコークスの密度の差（鉄原本−１３，０〜
４゜ｏ ｆ ／ ｃｎｌ ＋ コークス０．９〜コ−、
ｏｆＺ／ｃａ）が考えられ、結果的に粒径の異なる２種
の粒子が混合した場合と同様、その空隙率の低下となっ
ている。
実炉におけるこの様な空隙率の小さい混合層の生成は、
混合層を通過するガス量の減少、ひいては混合層の昇温
速度の遅れとなり、炉壁部近傍での低温シー７ （４０
０℃〜６００’Ｃ）生成の一要因になっていると考えら
れる。
混合層を通過するガス量の減少、ひいては混合層の昇温
速度の遅れとなり、炉壁部近傍での低温シー７ （４０
０℃〜６００’Ｃ）生成の一要因になっていると考えら
れる。
従って混合層を生成させない高炉操業法が重要性を増し
てくるが、現状の高炉の炉壁構造（レンガ積み）でｉ／
；ｊ：、炉壁部が摩耗し、混合層の生成は避けられない
ものとなっている。従って、混合層の問題点如］、空隙
率が小さいという充填構造にあることを考慮すると、生
成した混合層の空隙率が小きくならない様な操業方法を
考案することがそ ３−− の解決策につながる。
てくるが、現状の高炉の炉壁構造（レンガ積み）でｉ／
；ｊ：、炉壁部が摩耗し、混合層の生成は避けられない
ものとなっている。従って、混合層の問題点如］、空隙
率が小さいという充填構造にあることを考慮すると、生
成した混合層の空隙率が小きくならない様な操業方法を
考案することがそ ３−− の解決策につながる。
発明の目的
てこで、本発明は前記の従来のｌ’ｉ４１題を解決する
ために、炉壁部近傍に生成する混合層の空隙率を低下さ
せない畠炉操業方法を提供することにある。
ために、炉壁部近傍に生成する混合層の空隙率を低下さ
せない畠炉操業方法を提供することにある。
発明の構成
本発明の要旨は、粒度差の極力少ない鉄原料とコークス
を具体的にけ鉄原料とコークスの平均粒度の比りが０．
５〜］５の軸回にはいるように炉壁より］−ｍ以内の炉
の周辺へ装入することにより、生成した混合層の空隙率
の低下を極力抑制することを可能とする置炉操業法であ
る。
を具体的にけ鉄原料とコークスの平均粒度の比りが０．
５〜］５の軸回にはいるように炉壁より］−ｍ以内の炉
の周辺へ装入することにより、生成した混合層の空隙率
の低下を極力抑制することを可能とする置炉操業法であ
る。
本発明の目的を達成するための具体的な方法としては、
以下の３通りの方法がある。即ち、０粒径の小さいコー
クス、好ましくはコ−Ｏｍｎ＋〜３０胴の小径コークス
を炉壁の周辺部へ装入し、鉄原料との粒度差を小さくす
る方法 ０粒径の大きい鉄原料、奸才しくけ２０ｍｎ以上−４〜 を炉壁周辺部へ装入し、コークスとの粒度差を小さくす
る方法 ・ ■ヨー２フ粒ｊ長：と鉄原料粒度の双方を調整して粒度
差を小さくする方法がある。なお、■の方法は、従来未
使用であった小径コークスを使用することにより、コー
クスの歩留アップにもつながる。
以下の３通りの方法がある。即ち、０粒径の小さいコー
クス、好ましくはコ−Ｏｍｎ＋〜３０胴の小径コークス
を炉壁の周辺部へ装入し、鉄原料との粒度差を小さくす
る方法 ０粒径の大きい鉄原料、奸才しくけ２０ｍｎ以上−４〜 を炉壁周辺部へ装入し、コークスとの粒度差を小さくす
る方法 ・ ■ヨー２フ粒ｊ長：と鉄原料粒度の双方を調整して粒度
差を小さくする方法がある。なお、■の方法は、従来未
使用であった小径コークスを使用することにより、コー
クスの歩留アップにもつながる。
実施例
以下、実施例に基づき、本発明を詳述する。
第３図、第４図は、本発明に基づく鉄原料およびコーク
ス装入法の実施例を示すもので、第３図はベル式装入装
置・第４図はベルレス装入装置を有する開戸の上部断面
構造図である。第３図における大ベル７あるいは、第４
．図における固定ホッパー１３上に堆積された鉄原料１
１．あるいはコークス１０は１ムーバブルアーマ−９、
あるいは炉内シュート１２により炉内に装入される。
ス装入法の実施例を示すもので、第３図はベル式装入装
置・第４図はベルレス装入装置を有する開戸の上部断面
構造図である。第３図における大ベル７あるいは、第４
．図における固定ホッパー１３上に堆積された鉄原料１
１．あるいはコークス１０は１ムーバブルアーマ−９、
あるいは炉内シュート１２により炉内に装入される。
本発明において、前ｈ１の■の場合にはコークスを、前
記の■の場合には鉄原料を、所定粒度の大径と小径に予
め分別しておいて、装入時に■の場合には小径コークス
を、■の場合には大径鉄原料を炉の周辺部に装入し、又
■の場合には前記小径コークスと平均粒径２０〜３０叫
の大径鉄原料を装入して混合層生成時における混合層の
空隙率低下の抑制効果を狙っている。
記の■の場合には鉄原料を、所定粒度の大径と小径に予
め分別しておいて、装入時に■の場合には小径コークス
を、■の場合には大径鉄原料を炉の周辺部に装入し、又
■の場合には前記小径コークスと平均粒径２０〜３０叫
の大径鉄原料を装入して混合層生成時における混合層の
空隙率低下の抑制効果を狙っている。
第５図に、本発明を実施したＡ高炉での前後の操業結果
の一例を示す。Ａ高炉は内容積２８００靜の中型高炉で
ある。ここで本発明実施例■は、第３１表に示すコーク
ス、鉄原料を予め準備し、粒径の小さい］Ｏ〜”０ｆｆ
ｌｌＨの小径コークスを、炉壁より約１ｍの範囲内には
いる炉周辺部に装入し、炉周辺部におけるコークスと鉄
原料の平均粒度の差を小さくした操業法であり、本実施
例では、タコ周辺部での鉄原料とコークスの平均粒度の
比ヲ０．８〜１．５としている。本発明実施例Ｉは、第
２表に示すコークス、鉄原料を予め準備し、粒径の太き
い２０調以上の鉄原料を炉周辺部へ装入し、炉周辺部に
おけるコークスと鉄原料の平均粒度の差を小さくした操
業法であり、本実施例では、炉周辺１昂での鉄原料とコ
ークスの平均粒度の比を０．５〜０．８としている。な
お、操業上の観点から言うと粒度差を小さくする場合の
平均粒度比りは０．８〜］、２が好捷しい。
の一例を示す。Ａ高炉は内容積２８００靜の中型高炉で
ある。ここで本発明実施例■は、第３１表に示すコーク
ス、鉄原料を予め準備し、粒径の小さい］Ｏ〜”０ｆｆ
ｌｌＨの小径コークスを、炉壁より約１ｍの範囲内には
いる炉周辺部に装入し、炉周辺部におけるコークスと鉄
原料の平均粒度の差を小さくした操業法であり、本実施
例では、タコ周辺部での鉄原料とコークスの平均粒度の
比ヲ０．８〜１．５としている。本発明実施例Ｉは、第
２表に示すコークス、鉄原料を予め準備し、粒径の太き
い２０調以上の鉄原料を炉周辺部へ装入し、炉周辺部に
おけるコークスと鉄原料の平均粒度の差を小さくした操
業法であり、本実施例では、炉周辺１昂での鉄原料とコ
ークスの平均粒度の比を０．５〜０．８としている。な
お、操業上の観点から言うと粒度差を小さくする場合の
平均粒度比りは０．８〜］、２が好捷しい。
第１表
７−
第 ２ 表
発明の効果
第５図かられかる様に、本発明法の実施により、スリッ
プ回数の著しい低減が認められる。これは、空隙率の小
さい混合層の生成がほぼ皆無となり、付着物への成長要
因を除去することが可能となった結果である。そして・
第６図に示す様に尚炉操業の安定効果の結果として、約
１０ ｇｇ／ ｔの燃料比低減を達成した。
プ回数の著しい低減が認められる。これは、空隙率の小
さい混合層の生成がほぼ皆無となり、付着物への成長要
因を除去することが可能となった結果である。そして・
第６図に示す様に尚炉操業の安定効果の結果として、約
１０ ｇｇ／ ｔの燃料比低減を達成した。
８−
第１図は、高炉シャフト部の冷間２次元模型・第２図は
、第１図の試験装置を使用した場合の、サンプリング単
位における装入物（焼結鉱十コークス）の空隙率と焼結
鉱の重量比率との関係図、第３図および第４図は本発明
実施例１．■に示す鉄原料およびコークス装入法を説明
するための高炉の上部断面構造図、但し第３図はベル式
装入装置を有する高炉、紀４図はベルレス式装入装置を
有する高炉、第５図、第６図は、本発明を実施した前後
の高炉の操業結果の一例である。。 １・・・・・・シャフト部炉壁 ２・・ ・・・・可動底部 ３・・・・・・駆動装置 ４・・ ・・・・焼結鉱 ５・・・・・・コークス ６・・・・・・尚炉本体 ７・・・・・・大ベル ８・・・・・・小ベル ９・・・・・・ム〜ハフルアーマー １０・・ ・・鉄原料 １０−］・・・・大径鉄原料 １０−２・・・・小径鉄原料 １１・ ・・・・コークス １１−１・・・・小径コークス １１−２・ ・・・大径コークス １２・・・・・炉内シュート １３・・・・・固定ホッパー 出 願 人 新日本−！Ｊ！鐵株式会社第１図 １１− 第２図
、第１図の試験装置を使用した場合の、サンプリング単
位における装入物（焼結鉱十コークス）の空隙率と焼結
鉱の重量比率との関係図、第３図および第４図は本発明
実施例１．■に示す鉄原料およびコークス装入法を説明
するための高炉の上部断面構造図、但し第３図はベル式
装入装置を有する高炉、紀４図はベルレス式装入装置を
有する高炉、第５図、第６図は、本発明を実施した前後
の高炉の操業結果の一例である。。 １・・・・・・シャフト部炉壁 ２・・ ・・・・可動底部 ３・・・・・・駆動装置 ４・・ ・・・・焼結鉱 ５・・・・・・コークス ６・・・・・・尚炉本体 ７・・・・・・大ベル ８・・・・・・小ベル ９・・・・・・ム〜ハフルアーマー １０・・ ・・鉄原料 １０−］・・・・大径鉄原料 １０−２・・・・小径鉄原料 １１・ ・・・・コークス １１−１・・・・小径コークス １１−２・ ・・・大径コークス １２・・・・・炉内シュート １３・・・・・固定ホッパー 出 願 人 新日本−！Ｊ！鐵株式会社第１図 １１− 第２図
Claims (4)
- （１）鉄原料とコークスを炉頂より順次層状に装入し、
精錬を行々う高炉操業法において、炉壁より］、ｍ以内
の炉周辺部に装入する鉄原料およびコークスの平均粒度
比Ｌ（Ｌ−鉄原料の平均粒径／コークスの平均粒径）が
０．５〜１．５になるように粒度を調整して装入し、操
業することを特徴とする高炉操業法 - （２） コークスの粒度を調整する特許請求の範囲第１
項記載の尚炉操業法 - （３）鉄原料の粒度を調整する特許請求の範囲第１項記
載の高炉操業法 - （４） コークス粒度と鉄原料粒度の双方を調整する特
許請求の範囲第１項記載の高炉操業法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12387683A JPS6017004A (ja) | 1983-07-07 | 1983-07-07 | 高炉操業法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12387683A JPS6017004A (ja) | 1983-07-07 | 1983-07-07 | 高炉操業法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6017004A true JPS6017004A (ja) | 1985-01-28 |
| JPS6141963B2 JPS6141963B2 (ja) | 1986-09-18 |
Family
ID=14871555
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12387683A Granted JPS6017004A (ja) | 1983-07-07 | 1983-07-07 | 高炉操業法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6017004A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5770258A (en) * | 1980-10-18 | 1982-04-30 | Kawasaki Steel Corp | Cold rolled steel sheet to be drawn excellent in seizing harden ability and manufacture thereor |
| JPS62112731A (ja) * | 1985-11-11 | 1987-05-23 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れた焼付硬化性鋼板の製造方法 |
| JPH0313513A (ja) * | 1989-06-08 | 1991-01-22 | Kobe Steel Ltd | 高炉操業方法 |
| JP2012172225A (ja) * | 2011-02-23 | 2012-09-10 | Nippon Steel Corp | 高炉への原料装入方法 |
| CN103820591A (zh) * | 2014-03-03 | 2014-05-28 | 攀钢集团攀枝花钢钒有限公司 | 一种钟式高炉利用小粒级烧结矿进行冶炼的方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57174403A (en) * | 1981-04-21 | 1982-10-27 | Nippon Steel Corp | Operation method for blast furnace |
-
1983
- 1983-07-07 JP JP12387683A patent/JPS6017004A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57174403A (en) * | 1981-04-21 | 1982-10-27 | Nippon Steel Corp | Operation method for blast furnace |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5770258A (en) * | 1980-10-18 | 1982-04-30 | Kawasaki Steel Corp | Cold rolled steel sheet to be drawn excellent in seizing harden ability and manufacture thereor |
| JPS62112731A (ja) * | 1985-11-11 | 1987-05-23 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れた焼付硬化性鋼板の製造方法 |
| JPH0313513A (ja) * | 1989-06-08 | 1991-01-22 | Kobe Steel Ltd | 高炉操業方法 |
| JP2012172225A (ja) * | 2011-02-23 | 2012-09-10 | Nippon Steel Corp | 高炉への原料装入方法 |
| CN103820591A (zh) * | 2014-03-03 | 2014-05-28 | 攀钢集团攀枝花钢钒有限公司 | 一种钟式高炉利用小粒级烧结矿进行冶炼的方法 |
| CN103820591B (zh) * | 2014-03-03 | 2015-07-22 | 攀钢集团攀枝花钢钒有限公司 | 一种钟式高炉利用小粒级烧结矿进行冶炼的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6141963B2 (ja) | 1986-09-18 |
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