JPS6017093A - 鋼板のＦｅ−Ｚｎ系合金電気メツキ方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、安定した品質（性能）をもっＦｅ−Ｚｎ系
合金メッキ鋼板を連続的に得ることができる合金電気メ
ツキ方法に関する。

Ｆｅ−Ｚｎ、１合金メッキ鋼板としては、いわゆる合金
化処理溶融Ｚｎメッキ鋼板（以下、単に合金化処理鋼板
と云う）が古くからよく知られている。

云う迄もなくこれは、溶融Ｚｎメッキ鋼板を加熱処理す
ることによりＦｅ−Ｚｎ合金層を形成せしめたものであ
るが、これはとくに塗装後嗣食性にすぐれるメリットが
おることから、自動車部品や家電製品等に適用でれるも
のである。しかしながらこの合金化処理鋼板はその一方
で、加工性に劣りしかも薄目付が不可能でカチオン電着
塗装で通電ブツ疵が発生するという弱点がある。

かかる事情を背景に近時、Ｆｅ−Ｚｎ合金メッキ鋼板を
電気メツキ法にて直接製造することが提案された。電気
メツキ法では、前記合金化処理鋼板より加工性、カチオ
ン電着塗装性の点ですぐれしかも塗装後嗣食性並びに買
気抵抗溶接性も良好なＦｅ−Ｚ、ｎ合金メッキ鋼板を得
ることができるものである。

ところで、Ｆｅ−Ｚｎ系合金メッキを得る鋼板の連続電
気メッキにおいては、メッキ浴として通常、Ｆｅおよび
Ｚｎの硫酸塩または塩化物と、電解支持塩としてＮａ捷
たばＮＨ３の硫酸塩もしくは塩化物の混合溶液が使用で
れるが、このような場合、成品のメッキ皮膜組成、つ１
り皮膜中のＦＢ含有量は電流密度、メッキ浴ｐＨや組成
等、メッキ条件の影響を強く受けることとなる。一方、
実際の連続電気メツキフィンでは稼動中、操業因子であ
るメッキ浴組成やｐＩ（の変動は避けられない。すなわ
ち、連続電気メッキの場合には、メッキ進行に伴う浴組
成、ｐＨの変化に対し、これに応じて金属イオンや酸の
補給を行うようにしているが、高精度の管′ｆｆｆｉは
現実問題として不可能であり、現在のところ上記メッキ
条件のある程度の変動は殆んど不可避なものとされてい
るのが実状である。また、用途に応じメッキ付着量を変
えたり、通板速度の変動に対処するために、電流密度の
積極的な斐更を強いられることも少なくない。このよう
に実際の連続電気メッキでは、メッキ浴組成やｐＨ１電
流密度といったメッキ条件の変動は避けられないもので
アシ、シたがってメッキ皮膜組成の安定した品質のよい
Ｆｅ　−Ｚｎ系合金電気メツキ鋼板を連続的に得ること
は容易なことではない。

このＦｅ−Ｚ、ｎ合金電気メッキにおける皮膜組成の安
定化を目的として、本出願人は先に、メッキ浴中に硫酸
アルミニウム塩を添加することを提案した（特願昭５７
−１．９６２号）。この方法によれば、上記したメッキ
浴ｐＨ１市、流密度等のメッキ条件が変動する条件下に
おいてもメッキ皮膜中のＦｅ量を効果的に安定させるこ
とができるものである。

ところがこの方法では、確かに組成という面では安定し
たメッキ皮膜を得ることはできるが、メッキ皮膜の性能
そのものは必ずしも良好には維持されず、加工性（印パ
ウダリング性）や溶接性、塗装後嗣食性等が不安定とな
ることがある。これ（は、メッキ皮膜の性能は、その組
成のみならず、メッキ皮膜中のＪｉ’ｅ−Ｚｎ金属間化
合物、つ″１．υ丁゛４’ｌｌ　、δ／Ａ″日、ζ相、
η相の状態にも少なからず依存しており、とくにメッキ
洛中に硫酸アルミニウム塩を添加する上記の方法では、
この金属間化合物の析出状態に問題があると考えられる
。

本発明は、この硫酸アルミニウム含有浴を利用して、高
性能Ｆｅ　−Ｚｎ系合金メッキを安定的に得ることがで
きる鋼板の合金電気メツキ方法を提供しようとするもの
である。

硫酸アルミニウム含有浴からＦｅ−Ｚｎ系合金を電析さ
せる方法の問題は、先に述べたとおりメッキ皮膜を形成
する金属間化合物の析出状態におると考えられる。

本発明者らは、この考え方を踏まえた上で、硫酸アルミ
ニウム含有浴からのＦｅ−Ｚｎ系合金電気メッキの性能
を安定化させる方法の開発を意図して、とくに各種メッ
キ条件が上記メッキ性能に及ぼす影響について、詳細に
実験、調査を行なった。

その結果、メッキ浴におけるメッキ液の走行ストリップ
に対する相対的な流動状態がＦｅ　−Ｚｎ系合金電気メ
ツキ皮膜の性能の良否と深く係わっており、具体的には
メッキ液流と走行ストリップとの相対平均速度（ＶＲ）
　（以下、メッキ液の相対速度と云えばこれを指す）と
、走行ストリップと陽極との平均電極間距離（ｈ）（以
下、単に電極間距離と云えばこれを指す）の積ＶＲ−Ａ
を指標としてメッキ液の流動状態を規制することによシ
、上記メッキ性能の安定管理が可能であることを見い出
した。

すなわち、鋼板の連続電気メッキの方式としては現在、
実に多くのものが知られているが、それらは何れも、そ
の方式に違いこそあれ、メッキ液を操業中連続的に浴中
へ供給し同時にその一方でこれを抜取りメッキ液を循環
せしめつつメッキを行うようになっている。これは、メ
ッキの進行に伴う浴ｐＨや組成の変化に対処するためと
、更には操業中メッキ浴においてメッキ液を強制的に流
動δせて、ストリップ走行による流動と合成して流動状
態を制御することがその目的であるが、本発明者らの詳
細な実験調査の結果、このメッキ液の相対速度（ＶＲ）
と更に電極間距離（ｈ）とが上記Ｆｅ　−Ｚｎ系合金電
気メツキ皮膜の性能に係わっており、これらの積ＶＲ−
ｈの管理をもってそのメッキ性能を良好に安定させるこ
とが可能でおることが判明したものである。この点につ
いては次のように考察できる。すなわち、まずｐｅ−Ｚ
ｎ系合金電気メツキ皮膜を形成する金属間化合物の析出
相の状態は、メッキ時陰（駅としてのヌトリツブ表面上
において起こる水素発生の現象との関連が深い。つ廿υ
、Ｆｅ　−Ｚｎ系合金電気メッキにおける陰極での電流
効率は６０〜９０％程度であって、陰１’！Ｍ　ｌでは
つねに予示の水素ガスの泡が核発生→凝集→脱曙という
現象を繰返すことになるが、この陰極上での水素ガスの
挙動が、Ｆｅ−Ｚｎ系合金メッキ皮膜の析出相（Ｐ相、
δ／相、ζ相、η相）の混合状態をはじめ、これら金属
間化合物の析出結晶方位や結晶粒径、更にはそれら結晶
の内部歪の状態等に複雑に関係してくる。メッキ洛中に
硫酸アルミニウム塩の添加があると、メッキ液の粘度が
増し、また同時に界面張力が変化して泡の発生が起り易
くなる。したがってこの場合には上記した陰極面上での
水素ガスの泡成長や脱離が抑制される傾向となる。この
ような関係で、とくに硫酸アルミニウム含有浴の場合に
は、メッキ皮膜中の金属間化合物の析出状態がメッキ性
能上望ましくないものとなり易くなる。

一方、上記陰極面上での水素ガスの挙動には、メッキ洛
中のメッキ液のストリップに対する相対的な意味での流
動状態の影響が大きい。水素ガスの挙動への影響は物理
的なものと考えられるが、その意味においては、上記メ
ッキ液の流動状態は積ＶＲ−ｈで規定できるものである
。すなわち、流体力学によれば、一般に流体の流れの力
学的状態は、 ？７ｄ Ｒ＝− ν ここに、シ：流体の動粘性係数 云：流体の平均流速 ｄ：代表長さ 上式で定義される、いわゆるレイノルズ数（ト）をもっ
て規定できるとされるが、ここで流体をメッキ液に限っ
たとすれば、上記流体の動粘性係数は殆ど変動がなく実
際上Ｒ数への影響は無視できることとなり、したがって
Ｒ数は云・ｄにて支配されることになる。このような理
由から、物理的意味におけるメッキ液の流動状態として
は積ＶＲ−ｈをもって規定できるものである。

以上に説明した理由から、とくに硫酸アルミニウム含有
浴からのＦｅ　−Ｚｎ系合金電気メッキについても、そ
のメッキ性能を積ＶＦＩ　−ｈの管理によってつねに安
定した良好なものとなすことができると考えられるもの
でおる。

すなわち本発明は、鋼板にＦｅ−Ｚｎ系合金を連続的に
電析させる場合において、メッキ浴中に硫酸アルミニウ
ム塩をＡノ重思・で３〜２０　ｇ／を添加するとともに
、メッキ液流と走行ストリップとの平均相対速度（ＶＲ
）および走行７トリツブと陽極との平均電極間圧１１ｔ
（Ａ）を、 ５００　〈ＶＲ−ｈ＜６５００ 但し、ＶＲ：　〔ｍ／ｍ１−ｎ　） ｈ　：〔闘〕 上記の条件を満たすように管理することを特徴とする鋼
板のＦｅ−Ｚｎ系合金電気メツキ方法を要旨とする。こ
こに、メッキ液の相対速度（ＶＢ）とは、ノズル等によ
り浴中へ吸込み、供給されるメッキ液流の速度ベクトル
をＶＦ、ストリップ走行速度ベクトルをＶｓとすればＩ
ＶＦ−ＶｓＴ　として定義δれるものである。すなわち
現在、メッキ液の吹込み方式としては、メッキ液吹込み
方向が７トリツプ走行方向と平行で対向する向流（ｃｏ
ｕｎ、ｔｅｒｆｌｏｗ　）、同じく同一方向である順流
（Ｃｏ−ｆ工ＯＷ）、更には両者が直角の横流（ｃｒｏ
ｓｓ−ｆｌｏｗ　）　ヤメッキ液吹込みをヌトリツブと
陽極間とは無関係なところで行うもの（この場合はＶＦ
Ｆｅとなる）等、種々なものが公知であるが、上記■旦
はこれらの何れにも適用され得るわけでおる。

電極開田＃（ｈ）は、走行ストリップ（パスフィン）と
陽極とが完全平行型の場合には云う迄もなくヌトリツブ
と陽極面とのセパレーション・ギャップに当り、ストリ
ップと陽極との距離が陽極面の位置によって多少変化し
た形式では、その電極間距離の平均をとればよい。

第１図、第２図は、積ＶＢ　−ｈと硫酸アルミニウム含
有浴からのＦｅ　−Ｚｎ系合金電気メツキ皮膜の性能と
の関係を示す実験結果である。実験の要領を以下に記す
。矩形断面を有する平行平板電極系のフロー２チヤネル
槽を用い、０．７５１Ｗ厚ＸＩ（ｊ０１巾Ｘ　１００　
ＭＷ長のギルド鋼冷延鋼板を素材として、下記の条件に
てＺｎ−Ｆｅ系合金メッキを付着量２０シ督で施した。

く電解条件〉 電流密度６０〜１００　Ａ／ＣＩＪｎ’　、メッキ浴：
浴温４５〜６０℃、浴ｐＨ１，ｏ　〜２．０　、　Ｆｅ
’＋濃ｉ　０．８〜１．２ｋｍｏ４／ＩＴｌ’　＋　Ｃ
Ｆｅ”〕／　（〔Ｆｅ”）　十〔Ｚｎ”）　）　ノモル
比０．３−０．８　、　Ａ１．ｒ　（ＳＯｓ　）　・、
Ｚ：Ｈ，２０をＡｔ換算濃度で１５Ｖｔ添加、電極間距
離（ｈ）は５〜１．００順の間で、またメッキ液の相対
速度（ＶＲ）は２〜１，８００ル葡１ｎの間でそれぞれ
変更。

得られたメッキ鋼板について、以下の３つの試験を実施
した。

く耐パウダリング性（加工性）試験〉 巾５　Ｑ　ｍ　、長さ２００龍の試験片のメッキ面にセ
ロテープを貼付し、ｌＱ關＄直径の丸棒に沿わせて１８
０°内曲げを行い、その後この試験片を曲げ戻してテー
プをはがし、この際テープ面に付着したメッキ粉末の量
にて調査する。評価は、○：メッキ粉の付着端どなし、
△：やや薄く細か〈メツギ粉付着、■：濃く大きくメッ
キ粉付着、の３段階による。

く塗装後嗣食性試験〉 リン酸塩処理（フオヌフオフエフイト結晶促進剤含有の
処即液に浸漬）→カチオン電着塗装（２０７）、ｍ　）
の後、塗膜にクロスカットを入れ、３６０時間の塩水噴
霧試験にかけてクロスカット部からの剥離幅を調査する
。評価は、Ａ：剥離中１闘未満、Ｂ：同じく１〜２ｆｆ
ｌ、Ｃ：同じく２朋をこえるもの、で行う。

〈ヌボット溶接性試験〉 連続５　（１（ｌ　Ｏ打点を行なったのち、５００１〜
５０１０打点目の形成ナゲツト径を調べる。評価は、Ａ
：ナゲット径長　Ｂ：ナゲツト径やや小、Ｃ：ナゲット
径小テ＜溶込み不足、による。

第１図は耐パウダリング性についての調査結果であるが
１、同図に示すように、積ＶＲ−ｈが５００以上では良
好な印パウダリング性が得られ、これ未満では印パウダ
リング性は著しく劣ることになる。

合金メッキ皮膜のパウダリングの発生機構については未
だ不明な部分が多く、したがって積Ｖｘ＋−ｈ５００未
満において耐パウダリング性が悪化するその理由につい
ても明確なことは云えないが、メッキ皮膜中の結晶粒径
や結晶内子に関係があり、これらが、市、析界面におい
て発生する水素の皮膜中への吸蔵拡散、脱離する水素ガ
スの粒径や脱離率（−１−Ｃ被覆率〕）等に依存する因
子であることから、積ＶＲ、ｈが小さい場合陰極面より
の水素の脱Ｍが不十分となることに原因があるものと考
察される。

また第２図は塗装後作食性とヌポッ）ｌ液性に関する試
験結果であり、図中○：両特性とも評価Ａ、△：何れか
の特性が評価Ｂ或いはＣ，＠：何れも評価Ｃ１を表わす
ものであるが、同図から明らかなように、塗装後作食性
、スポット溶接性としては、ＶＥ　−ｈが６５００以下
において良好な性能が得られ、これが６５００とえでは
劣化することとなる。すなわち、硫酸アルミニウム含有
浴の場合、積ＶＦＬ　−ｈが過大となると、メッキ皮膜
中にη相の混入比率が増加してくる傾向がみられ、メッ
キ皮膜を形成する他のδ／相、Ｆ相、ζ相等との間で局
部腐食電池が形成されることになるため耐食性が悪化す
るものと考えられる。またη相それ自体はスポット溶接
を連続的に繰返し行う場合に、溶接電極チップの損耗を
早めて溶接の続行を阻害するものとして働くものと思わ
れる。

すなわち、メッキ性能が何れの面でも良好となるのは、
第３図にハツチングで示したＶｎ−ｈ５００〜６５００
の範囲においてであることが分る。積ＶＲ−Ａに関する
本発明の限定は、以上の理由によるものである。

なお、本発明においてメッキ浴中に添加する硫酸アルミ
ニウム塩を、Ｖ重量換算で３〜２０〜ｆと限定したのは
、Ａｔ重Ｍが８　ｇ／１未満では析出するメッキ皮膜の
組成の安定化が十分に得られず、一方これが２０　Ｖｔ
とえでは電流効率の低下がみられ、経済部から不利とな
るからである。因みにＡｔ重量２０　Ｖｔ以下において
８０％以上の電流効率が確保されるものである。

なお実フィン操業において、積ＶＲ−ｈの管理は、フィ
ン速度（ヌトリップ走行速度）（ＶＳ）の変化に応じ、
メッキ液吹込み速度（ＶＦ）をその吹込み流量の増減調
整で制御する、或いは陽極の位置調整機構により電極間
距離（ｌＬ）を調節する、若しくはこれらを併用する等
の方法で行うことができる。

本発明の方法は、形も通例的なＺ］″１を主成分とする
（　Ｚｎ　６０−９５ｗｔ％程度）Ｆｅ−Ｚ１１合金メ
ッキを得る′ＰＩ！気メッキメツキでなく、メッキ皮膜
中に主成分とじてのＦｅ、　Ｚ］１の他に夕月のＮｉ　
、　Ｍｒｉ　。

ＴＩ、　Ｃｏ、　Ｏｒ、　Ｓｎ、　Ｐｂ、　Ｍｇ、　Ａ
２等の１種以−にを含有した合金メッキ等を電析δせる
場合にも同様に適用し得るものである。

因みに、火フィンにおいては近年、ヌトリップ走行速度
ｆｄ　１　（１〜７００　ｍ／］ｍｊ−ｎ　、メッキ液
吹込み供給速度も１０〜３００　ｍ／ｍｉｎと高速化の
傾向にあり、したがってメッキ液の相対速度（ＶＲ）と
しては、２０〜１００　（］　ｍ／ｍ１−ｎの間でメッ
キ設備毎に大きく異なり、捷だ同一メッキフィン内でも
、操業中上記相対速度は大きな「１〕をもって変動する
ようになってきている。寸たヌトリップと陽極との電（
”Ｕ間距離（ｈ）についても、電解槽の種類（タテ型槽
、ヨコ型槽、ラディアル槽等がある）や陽極の長さをは
じめ、ヌトリップの板厚や板巾、更には平坦度（中伸び
、ヘリのび、１トそり、長手そり、カテナリーそり等に
よる平坦不良がある）、フィン速度やストリップ張力等
の条件がメッキ設備毎に様々であることから、メッキ設
備毎に５〜１００１π程度の範囲で種々異なっている。

また同一のメッキ設備においても、可溶性陽極使用の場
合には電（Ｖ間距離（７ｔ、）は陽１ｖの溶解の進行に
つれ変化することになり、更にはライン内張力の変動に
起因して変動するようなこともめる。加えてメッキ電力
節減の目的で、電極間距離（ｈ）を積極的に縮めた特殊
なメッキ装置なども開発てれている。このように従来に
おいて、メッキ液の相対速度（Ｖｐ）、電極間距離（ｈ
）は種々の都合によってまち１ちであり、つまりこれら
の条件設定に関し確立てれた考え方は存在しなかったも
ので夕）る・ 熱論従来においても、技術としてはライン速度（’Ｖｓ
）やメッキ液吹込み速度（−ＶｌＮ　）を規定した例は
種々あるが、とくにＦｅ　−Ｚｎ系合金メッキに関して
は、これらを両者間の相対速度（Ｖｕ）として規定した
ものは殆どなく、ましてやそこに電（Ｖ間距離（ｈ）の
関連規定を導入したようなものは全くみられなかったも
のである。

次に本発明の実施例について説明する。

〔実施例１〕 第４図はタテ型メッキ槽を有する連続電気メツキ装置を
示し、（１）はメッキ槽、（２）はストリップ、（８ａ
）（３’ｂ）はそれぞれダウンパヌ側とアップパス側の
陽極、であるが、同図図示のような装置において、板厚
Ｑ、３　ｙｚ、板ｒｌ〕２００酎の冷延鋼板コイルを素
材として、Ｆｅ　−Ｚｎ系合金電気メッキを行なった。

メッキ装置の陽極（８ａＸ８ｂ）は、ＺｎもしくはＦｅ
陽極で、有効電極長１．５ｍでおり、これを図示の如く
ストリップ（２）に対し約０６３〜０．５°勾配で上拡
がりの傾斜状態に配置したものである。

電１解条件は、電流密度８０〜１２０　Ａ／ｃｌ−ｍ’
、メッキ浴：浴温４０−５５℃、浴ｐＨ１，５〜２．５
　、　Ｆｅ”濃度０．８〜１．２　ｋｍｏＬ／、ｐ　、
　［−Ｆｅ”）／（〔Ｆｅ”〕十〔Ｚｒｌ′＋〕）モル
比０．５〜０゜７．硫酸アルミニウム塩分Ａｔ換算濃度
で１０νｌ添加、硫酸塩と塩化物の混合浴、とした。

上記電気メッキにおいて、メッキ（■（１）の非駆動側
の側面からヌリット状開口を有する横流（ｃｒｏｓｓ−
ｆｌｏｗ　）ノズル（図示せず）によりメッキ液をライ
ン駆動側へ向けて電極間へ吹込み、その吹込量を０〜４
０　ｍ’／ｍｉｎの範囲で変化式せメッキ液の流速（Ｖ
Ｆ）をコントロールした。また、平均電極開田１１（Ｉ
Ｌ）を２５１１Ｉ＃１．５０酊、７５騎の３種類に調整
し、ライン速ｆｆ（ＶＳ）も２−２００　ｍ／ｍｉ、ｎ
の範囲で変動させた。なお、メッキ付着量としては、上
記ライン速度毎に通電時間を制御して２０　ｇ／ｍ２目
付とした。

上記種々の条件で得たＦＩ９−　Ｚｎ系合金メッキ鋼板
について先に示した３つの試験を行い、耐パウダリング
性、塗装後胴食性およびヌボット溶接性を調査し、総合
的に評価した。第５図は、その結果をメッキ条件（Ｖａ
、ｈ）と対応でせて示したものである。図中、○：良好
、△：やや不良、０：悪劣、を各示している。

同図に明らかなように、積ＶＥ（−／ｌが５００〜６５
００の間ではつねに安定して良好なメッキ性能を得るこ
とができた。積Ｖｒ＜　−ｈが５００未満或いは６５０
０ごえの条件で得たものはその殆どが著しく劣る性能し
か示さなかった。

〔実施例２〕 第６図乃至第８図は何れも水平型メツキセルをもつ電気
メツキ装置を示す。全ての図に共通して（］）はセル全
体、（２）はストリップ（進行方向を矢印で示す）　、
（３１は陽極、（４）はメッキ液吹込み供給口であり、
第６図のものはメッキ液をストリップ（２）進行方向と
正反対の方向に吹込む向流セル方式、第７図のものはメ
ッキ液をセル（１）中央から７トリツプ進行方向及びそ
れと対向する方向に振分けて吹込む中央垂直吹込み（順
流＋向流）セル方式、第８図のものも方式的には前出第
７図同様順流十面流セル方式であるが、これはセル（１
）中火付近からのメッキ液の吹込みで流体クッションを
形成しストリップ（２）のカテナリー（鎖線図示）を抑
えて軍（ｊ間距離（ｈ）を接近可能にした中央クッショ
ンパッドセル方式になっている。

これら３種類の水平型セル式のメッキ装置において、鋼
板のＦｅ　−Ｚｎ系合金メッキ（メッキ付着示：　２０
　Ｖｍ２）を行なった。使用した各装置の電（新ｆｆ−
ｆｌ距離（ＩＬ）は、自流セル方式（第６図）では３゜
ｎ１中央垂直吹込みセル方式（第７図）では１５闘、中
央クッションパッドセル方式（ｍ８１１Ｊ）では７．５
１で、陽極（は全てＰ−ｂ　−工ｎ、−Ｔｚ糸不溶性陽
極である。電解条件としては、電流密度１２０〜１５０
　Ａ／ｄ−ｍ’、メッキ浴：浴温５０−６５’Ｃ，浴ｐ
Ｈ１，２−１，８、Ｆｅ”濃Ｍ　Ｉ−０〜１−５　ｋｍ
ｏ、ｌ−７ｍ８゜１：”ＦｒＮ”＋）／（（Ｆｅ’″−
）−４（Ｚｎ”））のモル比０．４−０．６゜硫酸アル
ミニウム塩をＡＡ濃度換算で２０ｇ／ｚ添加、硫酸アン
モニウムを電導性支持塩として３゜やｌ含有した硫酸塩
浴、とした。

上記した電気メッキにおいて、フィン速度（Ｖｓ）を２
〜２０　Ｏｎ′Ｉ／１ｍ１ｎの間で変化させるとともに
、ｔ［４７Ｍ間へのメッキ液吹込の量を０〜４０　ｒｎ
”／ｍｉｎの範囲で変化てせ、メッキ液の相対速度（Ｖ
Ｒ）をコン１−ロールした。

上記種々の条件で得たＦＢ−Ｚｎ系合金メッキ鋼板につ
いて、〔実施例Ｉ〕と同様の方法で性能を評価した。第
９図はその結果を示す。

同図の試験結果でも、積ＶＲ−／１５０（］〜６５００
の範囲においてのみ良好な性能が得られている。

〔実施例３〕 第１０図、第１１図はフディアルセ／Ｉ／を有する片面
市、気メッキ装置を示し、第１０図のものは、ストリッ
プ°（２１を回転ドラム（５）に巻付けて片面がメッキ
浴（１）と接触するように送り、回転ドラム（５）の周
面に沿って配置てれたダウンパス側、アツプパス側の可
溶性陽極（３ａ、）（８１））によってメッキを施す可
溶性陽極式（ＣＡＥＯ８ＥＬ式）ラディアルセル方式で
あり、メッキ液は上記両隅！（８ａ）（３’ｂ）の間に
位置する供給口（４）からダウンパス、アツプパスの各
側の陽極（Ｂａ）（８“ｂ〕と回転ドラムに巻付いたス
トリップ（２１間に振分は供給される。第１１図のもの
も基本的ＶＣは同様の形式であるが、これは陽極（８ａ
）（３’ｔ））が不溶性陽極で、回転ドラム（５）の周
面に沿って設けたメッキセル（１〕に内張りきれた形に
なっている不溶性陽極式のものである。

このような２種類のメッキ装置において、板厚Ｑ、４＊
ｓ＋、板巾２００Ｍ肩の薄鋼板を素材として、Ｆｅ＝Ｚ
ｎ系合金メッキを行なった。電解条件は、電流密５５０
〜９０　Ａ／ｃ１．〜２、メッキ浴：浴温６０〜７５℃
、浴ｐＨ１，５−２，０、Ｆｅ”濃度Ｑ、７−１．９　
’ＫｍＯ１，／ｄ　。

〔Ｆｅ’＋〕／（〔Ｆｅ”）　＋〔Ｚｎ”）　）のモ）
ｖ比０．４〜Ｏ１８゜硫酸アルミニウム塩をＡｔ濃度換
算で１０　Ｖｔ添加のもので、不溶性陽極式フディアル
セル方式（第１１図）で（は、」二記メッキ浴は電導性
支持塩として硫酸ナトリウム８０　Ｖｔ、硫酸マグネシ
ウム１、０ルｆを含む硫酸塩浴とした。可溶性陽極式（
％式％ 積比で適宜配分した混合可溶性陽極を採用し、上記メッ
キ浴としては、陽極の溶解を促進し不働態化を抑制する
ため多量の塩化物（ＮＨ４ＬＣ１，１００ｇ、、’ｔ　
。

Ｎａ、ｃ、／！、　８０　ｇ／ｌ　）を含有せしめた硫
酸塩と塩化物の混合浴を使用ｉ−た。

上記の電気メッキにおいて、を棒間距離（ｈ）を、可溶
性陽極式（第１Ｏ図）では５　ｇ＋１１と１０−に、ま
た不溶性陽（ゲ式（第１１図）では２０　ｍと３０ＭＭ
にそれぞれ設定し、フィン速度（Ｖｓ）を５〜２００ｍ
／ｍｉｎの間で、寸たメッキ液吹込みの量を１〜４０ｍ
：、’ｍｉｎの範囲でそれぞれ変化σせてメッキ液のイ
：１１対速度（ＷＥ）をコン１−ロールした。

前出の〔実施例〕同様、上記種々の条件で得たメッキ鋼
板について、性能の評価を行なったその結果を第１２図
に示す。

同図の評価結果も、積ＶＲ−ｈ５００〜６５００の範囲
において良好かメッキ性能が安定して得られることを明
らかに示している。

以上に詳述したとお９本発明の方法によれば、硫酸アル
ミニウム含有浴を使用して、加工性、塗装後側食性、溶
接性の何れの点でもすぐれた性能を示すＦｅ−２’、ｎ
系合金電気メッキ鋼板を連続的に安定して得ることがで
き、したがって本発明ＨＦｅＺｎ系合金メッキ鋼板の品
質向上、製造歩留りの改善に寄与するところ大なるもの
と云うことができる。

【図面の簡単な説明】

第１図、第２図は硫酸含有浴によるＦｅ　−Ｚｎ系合金
電気メッキにおける積ＶＲ−Ａとその製品としてのＦｅ
−Ｚｎ系合金メッキ鋼板の性能との関係を示す実験結果
で枦】す、第１図げ耐パウダリング性、第２図は塗装後
側食性、スポット溶接性についての調査結果を示す。第
３図は積ＶＲ−ｈに関する本発明の条件範囲を示す図、
第４図はタテ型メッキ（′φｊ式市、気メッキ装置の模
式図、第５図は第４図図示のメッキ装置で得たＦｅ　−
Ｚｎ系合金メッキ鋼板の性能を評価した結果であり、第
６図〜第８図は水平！τ（」メツキセル式市、気メッキ
装置を３種顕示す模式図、第９図は第６図〜第８図のメ
ッキ装置で得たＦｅ−Ｚｎ系合金電気メツキ鋼板の性能
を評価した結果であり、第１０図、第１１図はフディア
ルメツキセル式電気メッキ装Ｍを２種顕示す模式図、第
１２図は第１０図、第１１図の装置で得たＦｅ　−Ｚｎ
系合金電気メツキ鋼板の性能の評価結果である。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）　！ｆｉ板にＦｅ−Ｚｎ系合金を連続的に電析さ
   せる場合Ｋ　オイて、メッキ洛中に硫酸アルミニウム塩
   ゛をＡｔ重景換算で８〜２０　ｇ／ｚ添加するとともに
   、メッキ液流と走行ヌトリッフ゛との平均相対速度（Ｖ
   Ｒ）および走行ストリップと陽極との平均極間圧Ｍ　’
   （Ａ）を、 ５００　＜ＶＲ−ｈ　＜：　６５００ 但し、ＶＲ：　Ｃｍ／ｍｉｎ　：） ｈ　：〔酊〕 上記の条件を満たすように管理することを特徴とする鋼
   板のＦｅ　−Ｚｎ系合金電気メツキ方法。