JPH0331796B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、安定した品質（性能）をもつFe
−Zn系合金メツキ鋼板を連続的に得ることがで
きる合金電気メツキ方法に関する。

Fe−Zn系合金メツキ鋼板としては、いわゆる
合金化処理溶融Znメツキ鋼板（以下、単に合金
化処理鋼板と云う）が古くからよく知られてい
る。云う迄もなくこれは、溶融Znメツキ鋼板を
加熱処理することによりFe−Zn合金層を形成し
めたものであるが、これはとくに塗装後耐食性に
すぐれるメリツトがあることから、自動車部品や
家電製品等に適用されるものである。しかしなが
らこの合金化処理鋼板はその一方で、加工性に劣
りしかも薄目付が不可能でカチオン電着塗装で通
電ブツ疵が発生するという弱点がある。

かかる事情を背景に近時、Fe−Zn合金メツキ
鋼板を電気メツキ法にて直接製造することが提案
された。電気メツキ法では、前記合金化処理鋼板
より加工性、カチオン電着塗装性の点ですぐれし
かも塗装後耐食性並びに電気抵抗溶接性も良好な
Fe−Zn合金メツキ鋼板を得ることができるもの
である。

ところで、Fe−Zn系合金メツキを得る鋼板の
連続電気メツキにおいては、メツキ浴として通
常、FeおよびZnの硫酸塩または塩化物と、電解
支持塩としてNaまたはNH₃硫酸塩もしくは塩化
物の混合溶液が使用されるが、このような場合、
成品のメツキ皮膜組成、つまり皮膜中のFe含有
量は電流密度、メツキ浴PHや組成等、メツキ条件
の影響を強く受けることとなる。一方、実際の連
続電気メツキラインでは稼働中、操業因子である
メツキ浴組成やPHの変動は避けられない。すなわ
ち、連続電気メツキの場合には、メツキ進行に伴
う浴組成、PHの変化に対し、これに応じて金属イ
オン酸や補給を行うようにしているが、高精度の
管理は現実問題として不可能であり、現在のとこ
ろ上記メツキ条件のある程度の変動は殆んど不可
避なものとされているのが実状である。また、用
途に応じメツキ付着量を変えたり、通板速度の変
動に対処するために、電流密度の積極的な変更を
強いられることも少なくない。このように実際の
連続電気メツキでは、メツキ浴組成やPH、電流密
度といつた条件の変動は避けられないものであ
り、したがつてメツキ皮膜組成の安定した品質の
よいFe−Zn系合金電気メツキ鋼板を連続的に得
ることは容易なことではない。

このFe−Zn合金電気メツキにおける皮膜組成
の安定化を目的として、本出願人は先に、メツキ
浴中に硫酸アルミニウム塩を添加することを提案
した（特願昭57−1962号）。この方法によれば、
上記したメツキ浴PH、電流密度等のメツキ条件が
変動する条件下においてもメツキ皮膜中のFe量
を効果的に安定させることができるものである。

ところがこの方法では、確かに組成という面で
は安定したメツキ皮膜を得ることはできるが、メ
ツキ皮膜の性能そのものは必ずしも良好には維持
されず、加工性（耐パウダリング性）や溶接性、
塗装後耐食性等が不安定となることがある。これ
は、メツキ皮膜の性能は、その組成のみならず、
メツキ皮膜中のFe−Zn金属関化合物、つまりΓ
相、δ₁相、ζ相、η相の状態にも少なからず依存
しており、とくにメツキ浴中に硫酸アルミニウム
塩を添加する上記の方法では、この金属間加工物
の析出状態に問題があると考えられる。

本発明は、この硫酸アルミニウム含有浴を利用
して、高性能Fe−Zn系合金メツキを安定的に得
ることができる鋼板の合金電気メツキ方法を提供
しようとするものである。

硫酸アルミニウム含有浴からFe−Zn系合金を
電析させる方法の問題は、先に述べたとおりメツ
キ皮膜を形成する金属間化合物の析出状態にある
と考えられる。

本発明者らは、この考え方を踏まえた上で、硫
酸アルミニウム含有浴からのFe−Zn系合金電気
メツキの性能を安定化させる方法の開発を意図し
て、とくに各種メツキ条件が上記メツキ性能に及
ぼす影響について、詳細に実験、調査を行なつ
た。その結果、メツキ浴におけるメツキ液の走行
ストリツプに対する相対的な流動状態がFe−Zn
系合金電気メツキ皮膜の性能の良否と深く係わつ
ており、具体的にはメツキ液流と走行ストリツプ
との相対平均速度V_R（以下、メツキ液の相対速度
と云えばこれを指す）と、走行ストリツプと陽極
との平均電極間距離ｈ（以下、単に電極間距離と
云えばこれを指す）の積V_R・ｈを指標としてメ
ツキ液の流動状態を規制することにより、上記メ
ツキ性能の安定管理が可能であることを見い出し
た。すなわち、鋼板の連続電気メツキの方式とし
ては現在、実に多くのものが知られているが、そ
れらは何れも、その方式に違いこそあれ、メツキ
液を操業中連続的に浴中へ供給し同時にその一方
でこれを抜取りメツキ液を循環せしめつつメツキ
を行うようになつている。これは、メツキの進行
に伴う浴PHや組成の変化に対処するためと、更に
は操業中メツキ浴においてメツキ液を強制的に流
動させて、ストリツプ走行による流動と合成して
流動状態を制御することがその目的であるが、本
発明者らの詳細な実験調査の結果、このメツキ液
の相対速度V_Rと更に電極間距離ｈとが上記Fe−
Zn系合金電気メツキ皮膜の性能に係わつており、
これらの積V_R・ｈの管理をもつてそのメツキ性
能を良好に安定させることが可能であることが判
明したものである。この点については次のように
考察できる。すなわち、まずFe−Zn系合金電気
メツキ皮膜は形成する金属間化合物の析出相の状
態は、メツキ時陰極としてのストリツプ表面上に
おいて起こる水素発生の現象との関連が深い。つ
まり、Fe−Zn系合金電気メツキにおける陰極で
の電流効率は60〜90％程度であつて、陰極上では
つねに多量の水素ガスの泡が核発生→凝集→脱離
という現象を繰返すことになるが、この陰極上で
の水素ガスの挙動が、Fe−Zn系合金メツキ皮膜
の析出相（Γ相、δ₁相、ζ相、η相）の混合状態
のはじめ、これら金属間化合物の析出結晶方位や
結晶粒径、更にはそれら結晶の内部歪の状態等に
複雑に関係してくる。メツキ浴中に硫酸アルミニ
ウム塩の添加があると、メツキ液の粘度が増し、
また同時に界面張力が変化して泡の発生が起り易
くなる。したがつてこの場合には上記した陰極面
上での水素ガスの泡成長や脱離が抑制される傾向
となる。このような関係で、とくに硫酸アルミニ
ウム含有浴の場合には、メツキ皮膜中の金属間化
合物の析出状態がメツキ性能上望ましくないもの
となり易くなる。

一方、上記陰極面上で水素ガスの挙動には、メ
ツキ浴中のメツキ液のストリツプに対する相対的
な意味での流動状態の影響が大きい。水素ガスの
挙動への影響は物理的なものと考えられるが、そ
の意味においては、上記メツキ液の流動状態は積
V_R・ｈで規定できるものである。すなわち、流
体力学によれば、一般に流体の流れの力学的状態
は、 Ｒ＝υd／ν ここに、ν：流体の動粘性係数 ：流体の平均粒速 ｄ：代表長さ 上式で定義される、いわゆるレイノルズ数Ｒを
もつて規定できるとされるが、ここで流体をメツ
キ液に限つたとすれば、上記流体の動粘性係数は
殆ど変動がなく実際上Ｒ数への影響は無視できる
こととなり、したがつてＲ数は・ｄにて支配さ
れることになる。このような理由から、物理的意
味におけるメツキ液の流動状態として積V_R・ｈ
をもつて規定できるものである。

以上に説明した理由から、とくに硫酸アルミニ
ウム含有浴からのFe−Zn系合金電気メツキにつ
いても、そのメツキ性能を積V_R・ｈの管理によ
つてつねに安定した良好なものとなすことができ
ると考えられるものである。

すなわち本発明は、鋼板にFe−Zn系合金を連
続的に電析される場合において、メツキ浴中に硫
酸アルミニウム塩をAl重量で３〜20ｇ／添加
するとともに、メツキ液流と走行ストリツプとの
平均相対速度V_Rおよび走行ストリツプと陽極と
の平均電極間距離ｈを、 500V_R・ｈ6500 但し、V_R：〔ｍ／min〕 ｈ：〔mm〕 上記の条件を満たすように管理することを特徴
とする鋼板のFe−Zn系合金電気メツキ方法を要
旨とする。ここに、メツキ液の相対速度V_Rとは、
ノズル等により浴中へ吸込み、供給されるメツキ
液流の速度ベクトルをV_F、ストリツプ走行速度
ベクトルをV_Sとすれば｜V_F−V_S｜として定義さ
れるものである。すなわち現在、メツキ液の吹込
み式としては、メツキ液吹込み方向がストリツプ
走行方向と平行で対向する向流（counter
flow）、同じく同一方向である順流（co−flow）、
更には両者が直角の横流（cross−flow）やメツ
キ液吹込みをストリツプと陽極間とは無関係なと
ころで行うもの（この場合はV_F≒０となる）等、
種々なものが公知であるが、上記V_Rはこれらの
何れにも適用され得るわけである。

電極間距離ｈは、走行ストリツプ（パスライ
ン）と陽極とが完全平行型の場合には云う迄もな
くストリツプと陽極面とのセパレーシヨン・ギヤ
ツプに当り、ストリツプと陽極との距離が陽極面
の位置によつて多少変化した形式では、その電極
間距離の平均をとればよい。

第１図、第２図は、積V_R・ｈと硫酸アルミニ
ウム含有浴からのFe−Zn系合金電気メツキ皮膜
の性能との関係を示す実験結果である。実験の要
領を以下に記す。矩形断面を有する平行平板電極
系のフロー・チヤネル槽を用い、0.75mm厚×100
mm巾×100mm長のキルド鋼冷延鋼板を素材として、
下記の条件にてZn−Fe系合金メツキを付着量20
ｇ／m²で施した。

＜電解条件＞ 電流密度60〜100A／ｄm²、メツキ浴：浴温45
〜60℃、浴PH1.0〜2.0、Fe²⁺濃度0.8〜1.2kmol／
m³、〔Fe²⁺〕／〔Fe²⁺〕＋〔Zn²⁺〕）のモル比0.3〜
0.8、Al₂（SO₄）・xH₂OをAl換算濃度で15ｇ／
添加、電極間距離ｈは５〜100mmの間で、またメ
ツキ液の相対速度V_Rは２〜1800ｍ／minの間でそ
れぞれ変更。

得られたメツキ鋼板について、以下の３つの試
験を実施した。

＜耐パウダリング性（加工性）試験＞ 巾50mm、長さ200mmの試験片のメツキ面にセロ
テープを貼付し、10mmφ直径の丸棒に沿わせて
180°内曲げを行い、その後この試験片を曲げ戻し
てテープをはがし、この際テープ面に付着したメ
ツキ粉末の量にて調査する。評価は○：メツキ粉
の付着殆どなし、△：やや薄く細かくメツキ着、
●：濃く大きくメツキ粉付着、の３段階による。

＜塗装後耐食性試験＞ リン酸塩処理（フオスフオエライト結晶促進剤
含有の処理液の浸漬）→カチオン電着塗装（20μ
ｍ）の後、塗膜にクロスカツトを入れ、360時間
の塩水噴霧試験にかけてクロスカツト部からの剥
離幅を調査する。評価は、Ａ：剥離巾１mm未満、
Ｂ：同じく１〜２mm、Ｃ：同じく２mmをこえるも
の、で行う。

＜スポツト溶接性試験＞ 連続5000打点を行なつたのち、5001〜5010打点
目の形成ナゲツト径を調べる。評価は、Ａ：ナゲ
ツト径良、Ｂ：ナゲツト径やや小、Ｃ：ナゲツト
径小さく溶込み不足、による。

第１図は耐パウダリング性についての調査結果
であるが、同図に示すように、積V_R・ｈが500以
上では良好は耐パウタリング性が得られ、これ未
満で耐パウダリング性は著しく劣ることになる。
合金メツキ皮膜のパウダリングの発生機構につい
ては未だ不明な部分が多く、したがつて積V_R・
h500未満において耐パウダリング性が悪化する
その理由についても明確なことは云えないが、メ
ツキ皮膜中の結晶粒径や結晶内歪に関係があり、
これらが、電析界面において発生する水素の皮膜
中への吸蔵拡散、脱離する水素ガスの粒径や脱離
率（＝１−〔被膜率〕）等に依存する因子であるこ
とから、積V_R・ｈが小さい場合陰極面よりの水
素の脱離が不十分となることに原因があるものと
考察される。

また第２図は塗装後耐食性とスポツト溶接性に
関する試験結果であり、図中○：両特性とも評価
Ａ、△：何れかの特性が評価Ｂ或いはＣ、●：何
れも評価Ｃ、を表わすものであるが、同図から明
らかなように、塗装後耐食性、スポツト溶接性と
しては、V_R・ｈが6500以下において良好な性能
が得られ、これが6500ごえでは劣化することとな
る。すなわち、硫酸アルミニウム含有浴の場合、
積V_R・ｈが過大となると、メツチ皮膜中にη相
の混入比率が増加してくる傾向がみられ、メツキ
皮膜を形成する他のδ₁相、Γ相、ζ相等との間で
局部腐食電池が形成されることになるため耐食性
が悪化するものと考えられる。またη相それ自体
はスポツト溶接を連続的に繰返し行う場合に、溶
接電極チツプの損耗を早めて溶接の連行を阻害す
るものとして働くものと思われる。

すなわち、メツキ性能が何れの面でも良好とな
るのは、第３図にハツチングで示したV_R・h500
〜6500の範囲においてであることが分る。積
V_R・ｈに関する本発明の限定は、以上の理由に
よるものである。

なお、本発明においてメツキ浴中に添加する硫
酸アルミニウム塩をAl重量換算で３〜20ｇ／
と限定したのは、Al重量が３ｇ／未満では析
出するメツキ皮膜の組成の安定化が十分に得られ
ず、一方これが20ｇ／ごえでは電流効率の低下
がみれら、経済面から不利となるからである。因
みにAl重量20ｇ／以下において80％以上の電
流効率が確保されるものである。

なお実ライン操業において、積V_R・ｈの管理
は、ライン速度（ストリツプ走行速度）V_Sの変
化に応じ、メツキ液吹込み速度V_Fをその吹込み
流量の増減調整で制御する、或いは陽極の位置調
整機構により電極間距離ｈを調節する、若しくは
これらを併用する等の方法で行うことができる。

本発明の方法は、最も通例的なZnを主成分と
する（Zn60〜95wt％程度）Fe−Zn合金メツキを
得る電気メツキばかりでなく、メツキ皮膜中に主
成分としてのFe、Znの他に少量のNi、Mn、Ti、
Co、Cr、Sn、Pb、Mg、Al等の１種以上を含有
した合金メツキ等を電析させる場合にも同様に適
用し得るものである。

因みに、実ラインにおいては近年、ストリツプ
走行速度は10〜700ｍ／min、メツキ液吹込み供
給速度も10〜300ｍ／minと高速化の傾向にあり、
したがつてメツキ液の相対速度V_Rとしては、20
〜1000ｍ／minの間でメツキ設備毎に大きく異な
り、また同一メツキライン内でも、操業中上相対
速度は大きな巾をもつて変動するようになつてき
ている。またストリツプと陽極との電極間距離ｈ
についても、電極槽の種類（タテ型槽、ヨコ型
槽、ラデイアル槽等がある）や陽極の長さをはじ
め、ストリツプの板厚や板巾、更には平坦度（中
伸び、ヘリのび、巾そり、長手そり、カテナリー
そり等による平坦不良がある）、ライン速度やス
トリツプ張力等の条件がメツキ設備毎に様々であ
ることから、メツキ設備毎に５〜100mm程度の範
囲で種々異なつている。また同一のメツキ設備に
おいても、可溶性陽極使用の場合には電極間距離
ｈは陽極の溶解の進行につれ変化することにな
り、更にはライン内張力の変動に起因して変動す
るようなこともある。加えてメツキ電力節減の目
的で、電極間距離ｈを積極的に縮めた特殊なメツ
キ装置なども開発されている。このように従来に
おいて、メツキ液の相対速度V_P、電極間距離ｈ
は種々の都合によつてまちまちであり、つまりこ
れらの条件設定に関し確立された考え方は存在し
なかつたものである。

無論従来においても、技術としてはライン速度
V_Sやメツキ液吹込み速度V_Fを規定した例は種々
あるが、とくにFe−Zn系合金メツキに関しては、
これらの両者間の相対速度V_Rとして規定したも
のは殆どなく、ましてやそこに電極間距離ｈの関
連規定を導入したようなものは全くみられなかつ
たものである。

次に本発明の実施例について説明する。

実施例 １ 第４図はタテ型メツキ槽を有する連続電気メツ
キ装置を示し、１はメツキ槽、２はストリツプ、
３ａ，３ｂはそれぞれダウンパス側とアツプパス
側の陽極、であるが、同図図示のような装置にお
いて、板厚0.3mm、板巾200mmの冷延鋼板コイルを
素材として、Fe−Zn系合金電気メツキを行なつ
た。メツキ装置の陽極３ａ，３ｂは、Znもしく
はFe陽極で、有効電極長1.5ｍであり、これを図
示の如くストリツプ２に対し約0.3〜0.5°勾配で上
拡がりの傾斜状態に配置したものである。電解条
件は、電流密度80〜120A／ｄm²、メツキ浴：浴
温40〜55℃、浴PH1.5〜2.5、Fe²⁺濃度0.8〜
1.2kmol／m³、〔Fe²⁺〕／｛〔Fe²⁺〕＋〔Zn²⁺〕｝モ
ル比0.5〜0.7、硫酸アルミニウム酸をAl換算濃度
で10ｇ／添加、硫酸塩と塩化物の混合浴、とし
た。

上記電気メツキにおいて、メツキ槽１の非駆動
側の側面からストリツト状開口を有する横流
（cross−flow）ノズル（図示せず）によりメツキ
液をライン駆動側へ向けて電極間へ吹込み、その
吹込量を０〜40m³／minの範囲で変化させメツキ
液の流速V_Fをコントロールした。また、平均電
極間距離ｈを25mm、50mm、75mmの３種類に調整
し、ライン速度V_Sも２〜200ｍ／minの範囲で変
動させた。なお、メツキ付着量としては、上記ラ
イン速度毎に通電時間を制御して20ｇ／m²目付と
した。

上記種々の条件で得たFe−Zn系合金メツキ鋼
板について先に示した３つの試験を行い、耐パウ
ダリング性、塗装後耐食性およびスポツト溶接性
を調査し、総合的に評価した。第５図は、その結
果をメツキ条件（V_R、ｈ）と対応させて示した
ものである。図中、○：良好、△：やや不良、
●：悪劣、を各示している。

同図に明らかなように、積V_R・ｈが500〜6500
の間でつねに安定して良好なメツキ性能を得るこ
とができた。積V_R・ｈが500未満或いは6500ごえ
の条件で得たものはその殆どが著しく劣る性能し
か示さなかつた。

実施例 ２ 第６図乃至第８図は何れも水平型メツキセルを
もつ電気メツキ装置を示す。全ての図に共通して
１はセル全体、２はストリツプ（進行方向を矢印
で示す）、３は陽極、４はメツキ液吹込み供給口
であり、第６図のものはメツキ液をストリツプ２
進行方向と正反対の方向に吹込む向流セル方式、
第７図のものはメツキ液をセル１中からストリツ
プ信号方向及びそれと対向する方向に振分けて吹
込む中央垂直吹込み（順流＋向流）セル方式、、
第８図のもの方式的には前出第７図同様順流＋向
流セル方式であるが、これはセル１中央付近から
のメツキ液の吹込めで流体クツシヨンを形成しス
トリツプ２のカテナリー（鎖線図示）を抑えて電
極間距離ｈを接近可能にして中央クツシヨンパツ
ドセル方式になつている。

これら３種類の水平型セル式のメツキ装置にお
いて、鋼板のFe−Zn系合金メツキ（メツキ付着
量：20ｇ／m²）を行なつた。使用した各装置の電
極間距離ｈは、向流セル方式（第６図）では30
mm、中央垂直吹込みセル方式（第７図）では15
mm、中央クツシヨンパツドセル方式（第８図）で
は7.5mmで、陽極は全でPb−In−Tl系不溶性陽極
である。電解条件としては、電流密度120〜
150A／ｄm²、メツキ浴：浴温50〜65℃、浴PH1.2
〜1.8、Fe²⁺濃度1.0〜1.5kmol／m³、〔Fe²⁺〕／
｛〔Fe²⁺〕＋〔Zn²⁺〕｝のモル比0.4〜0.6、硫酸アル
ミニウム塩をAl濃度換算で20ｇ／添加、硫酸
アンモニウムを電導性支持塩として30ｇ／含有
した硫酸塩浴、とした。

上記した電気メツキにおいて、ライン速度V_S
を２〜200ｍ／minの間で変化させるとともに、
電極間へのメツキ液吹込の量を０〜40m³／minの
範囲で変化させ、メツキ液の相対速度V_Fをコン
トロールした。

上記種々の条件で得たFe−Zn系合金メツキ鋼
板について、実施例１と同様の方法で性能を評価
した。第９図はその結果を示す。

同図の試験結果でも、積V_R・ｈが500〜6500の
範囲においてのみ良好な性能が得られている。

実施例 ３ 第１０図、第１１図はラデイアルセルを有する
片面電気メツキ装置を示し、第１０図のものは、
ストリツプ２を回転ドラム５に巻付けて片面がメ
ツキ浴１′と接触するように送り、回転ドラム５
の周面に沿つて配置されたダウンパス側、アツプ
パス側の可溶性陽極３ａ，３ｂによつてメツキを
施す可溶性陽極式（CAROSEL式）ラデイアルセ
ル方式であり、メツキ液は上記両陽極３ａ，３ｂ
の間に位置する供給口４からダウンパス、アツプ
パスの各側の陽極３ａ，３ｂと回転ドラムに巻付
いたストリツプ２間に振分け供給される。第１１
図のものも基本的には同様の形式であるが、これ
は陽極３ａ，３ｂが不溶性陽極で、回転ドラム５
の周面に沿つて設けたメツキセル１に内張りされ
た形になつている不溶性陽極式のものである。

このような２種類のメツキ装置において、板厚
0.4mm、板巾200mmの薄鋼板を素材として、Fe−
Zn系合金メツキを行なつた。電解条件は、電流
密度50〜90A／ｄm²、メツキ浴：浴温60〜75℃、
浴PH1.5〜2.0、Fe²⁺濃度0.7〜1.0kmol／m²、
〔Fe²⁺〕／｛〔Fe²⁺〕＋〔Zn²⁺〕｝のモル比0.4〜0.8、
硫酸アルミニウム塩をAl濃度換算で10ｇ／添
加のもので、不溶性陽極式ラデイアルセル方式
（第１１図）では、上記メツキ浴は電導性支持塩
として硫酸ナトリウム80ｇ／、硫酸マグネシウ
ム10ｇ／を含む硫酸塩浴とした。可溶性陽極式
（第１０図）の方は、陽極３ａ，３ｂにZnとFeを
面積比で適宜分配した混合可溶性陽極を採用し、
上記メツキ浴としては、陽極の溶解を促進し不働
態化を抑制するため多量の塩化物（NH₄Cl100
ｇ／、NaCl30ｇ／）を含有せしめた硫酸塩
と塩化物の混合浴を使用した。

上記の電気メツキにおいて、電極間距離ｈを、
可溶性陽極式（第１０図）では５mmと10mmに、ま
た不溶性陽極式（第１１図）では20mmと30mmにそ
れぞれ設定し、ライン速度V_Sを５〜200ｍ／min
の間で、またメツキ液吹込みの量を１〜40m³／
minの範囲でそれぞれ変化させてメツキ液の相対
速度V_Rコントロールした。

前出の〔実施例〕同様、上記種々の条件で得た
メツキ鋼板について、性能の評価を行なつたその
結果を第１２図に示す。

同図の評価結果も、積V_R・h500〜6500の範囲
において良好なメツキ性能が安定して得られるこ
とを明らかに示している。

以上に詳述したとおり本発明の方法によれば、
硫酸アルミニウム含有浴を使用して、加工性、塗
装後耐食性、溶接性の何れの点でもすぐれた性能
を示すFe−Zn系合金電気メツキ鋼板を連続的に
安定して得ることができ、したがつて本発明は
Fe−Zn系合金メツキ鋼板の品質向上、製造歩留
りの改善に寄与するところ大なるものと云うこと
ができる。

【図面の簡単な説明】

第１図、第２図は硫酸含有浴によるFe−Zn系
合金電気メツキにおける積V_R・ｈとその製品と
してのFe−Zn系合金メツキ鋼板の性能との関係
を示す実験結果であり、第１図は耐パウダリング
性、第２図は塗装後耐食性、スポツト溶接性につ
いての調査結果を示す。第３図は積V_R・ｈに関
する本発明の条件範囲を示す図、第４図はタテ型
メツキ槽式電気メツキ装置の模式図、第５図は第
４図図示のメツキ装置で得たFe−Zn系合金メツ
キ鋼板の性能を評価した結果であり、第６図〜第
８図は水平型メツキセル式電気メツキ装置を３種
類示す模式図、第９図は第６図〜第８図のメツキ
装置で得たFe−Zn系合金電気メツキ鋼板の性能
を評価した結果であり、第１０図、第１１図はラ
デイアルメツキセル式電気メツキ装置を２種類示
す模式図、第１２図は第１０図、第１１図の装置
で得たFe−Zn系合金電気メツキ鋼板の性能の評
価結果である。 図中、１：メツキ槽、２：ストリツプ、３：陽
極、４：メツキ液吹込み供給口、５：回転ドラ
ム。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 鋼板にFe−Zn系合金を連続的に電析させる
   場合において、メツキ浴中に硫酸アルミニウム塩
   をAl重量換算で３〜20ｇ／添加するとととも
   に、メツキ液流と走行ストリツプとの平均相対速
   度V_Rおよび走行ストリツプと陽極との平均極間
   距離ｈを、 500V_R・ｈ6500 但し、V_R：〔ｍ／min〕 ｈ：〔mm〕 上記の条件を満たすように管理することを特徴
   とする鋼板のFe−Zn系合金電気メツキ方法。