JPS60171202A - アンモニアおよび尿素の組合された製造方法 - Google Patents
アンモニアおよび尿素の組合された製造方法Info
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- JPS60171202A JPS60171202A JP60007340A JP734085A JPS60171202A JP S60171202 A JPS60171202 A JP S60171202A JP 60007340 A JP60007340 A JP 60007340A JP 734085 A JP734085 A JP 734085A JP S60171202 A JPS60171202 A JP S60171202A
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- Japan
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- solvent
- pressure
- gas
- urea
- ammonia
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C273/00—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups
- C07C273/02—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds
- C07C273/10—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds combined with the synthesis of ammonia
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Industrial Gases (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
尤週の技術分野
本発明は、後方に接続される２次レフオーマ−を有する
蒸気レフオーマ−内の水蒸気によって炭化水素含有ガス
を反応させ、しかる後、生じたガス混合物内にあるＣＯ
をＣＯ２に変換させ、これにより生じた実質的に水素、
窒素および二酸化炭素より成るアンモニア合成ガスに対
して酸性不純物、特にＣＯｔを除去するために物理的に
作用す−る溶媒による加圧洗浄を行い、さらに、吸収を
行った溶媒に対する圧力を、同時に吸収した不活性物質
の脱ガスを行うために第一の中間圧力に低下させ、引続
いて尿素合成のために、吸収されたＣＯ□の大部分を除
去するために第二の中間圧力に低下させ、最後に残留Ｃ
Ｏｚを除去するために再生圧力まで低下させ、その後で
溶媒を加圧洗浄工程に戻すようになしたアンモニアおよ
び尿素の組合された製造方法に関する。
蒸気レフオーマ−内の水蒸気によって炭化水素含有ガス
を反応させ、しかる後、生じたガス混合物内にあるＣＯ
をＣＯ２に変換させ、これにより生じた実質的に水素、
窒素および二酸化炭素より成るアンモニア合成ガスに対
して酸性不純物、特にＣＯｔを除去するために物理的に
作用す−る溶媒による加圧洗浄を行い、さらに、吸収を
行った溶媒に対する圧力を、同時に吸収した不活性物質
の脱ガスを行うために第一の中間圧力に低下させ、引続
いて尿素合成のために、吸収されたＣＯ□の大部分を除
去するために第二の中間圧力に低下させ、最後に残留Ｃ
Ｏｚを除去するために再生圧力まで低下させ、その後で
溶媒を加圧洗浄工程に戻すようになしたアンモニアおよ
び尿素の組合された製造方法に関する。
従来技術
例えば西独国特許第２７２１４６２号によって公知なよ
うに、尿素の合成は水素および窒素から成る。
うに、尿素の合成は水素および窒素から成る。
混合物から製造されるアンモニアから出発されるのであ
る。実質的に水素、窒素および二酸化炭素より成るアン
モニア合成ガスは最初に二酸化炭素□を除去するための
ガス洗浄を受ける。この洗浄塔の選択的な溶媒から引続
く再生塔内で二酸化炭素が無圧状態で再び除去され、し
かる後に゛二酸化炭素は尿素合成に利用されるのである
。
る。実質的に水素、窒素および二酸化炭素より成るアン
モニア合成ガスは最初に二酸化炭素□を除去するための
ガス洗浄を受ける。この洗浄塔の選択的な溶媒から引続
く再生塔内で二酸化炭素が無圧状態で再び除去され、し
かる後に゛二酸化炭素は尿素合成に利用されるのである
。
しかしながら、引続く尿素合成のためにはこの方法は、
この二酸化炭素が大気圧から約１６０バールの尿素合成
圧力まで圧縮されなければならず１、そのために甚だ大
なるエネルギー量を必要とする欠点がある。この欠点を
回避するためには、本出願人による先願である西独国特
許願Ｐ３２３９６０５゜８にて、既に吸収を行った溶媒
に対する圧力を部分的膨張により中間圧力に膨張させ、
ＣＯ！の部分的な脱ガスのために溶媒を加熱することが
提案されている。これによって、脱ガスされるＣＯ２は
圧力状態になされ、冷却後に尿素合成に利用されるので
ある。部分的に再生された溶媒は最終的な無圧状態の再
生段階に移行される。こ−で、溶媒は残留ＣＯ２を除去
するためにレボイラ−（Ｒｅｂｏｉｌｅｒ）によって再
び加熱されるか、または真空を利用して残留ＣＯ２を除
去されるのである。
この二酸化炭素が大気圧から約１６０バールの尿素合成
圧力まで圧縮されなければならず１、そのために甚だ大
なるエネルギー量を必要とする欠点がある。この欠点を
回避するためには、本出願人による先願である西独国特
許願Ｐ３２３９６０５゜８にて、既に吸収を行った溶媒
に対する圧力を部分的膨張により中間圧力に膨張させ、
ＣＯ！の部分的な脱ガスのために溶媒を加熱することが
提案されている。これによって、脱ガスされるＣＯ２は
圧力状態になされ、冷却後に尿素合成に利用されるので
ある。部分的に再生された溶媒は最終的な無圧状態の再
生段階に移行される。こ−で、溶媒は残留ＣＯ２を除去
するためにレボイラ−（Ｒｅｂｏｉｌｅｒ）によって再
び加熱されるか、または真空を利用して残留ＣＯ２を除
去されるのである。
しかし、最初に述べた方法では、溶媒の残りの加熱のた
め、および残りの脱ガス熱の補償のため、および交換損
失を補償するための外部寒冷によるレボイラー内の大な
る蒸気要求量を要し、また附加的にポンプの加熱および
原料ガスの冷却の補償を行うための寒冷要求量を要する
欠点がある。こノコとには、熱交換器、レボイラーおよ
び分離器およびコンデンサーポンプを有するコンデンサ
ー”のようなさらに附加的な装置費用が関連して必要と
なる。
め、および残りの脱ガス熱の補償のため、および交換損
失を補償するための外部寒冷によるレボイラー内の大な
る蒸気要求量を要し、また附加的にポンプの加熱および
原料ガスの冷却の補償を行うための寒冷要求量を要する
欠点がある。こノコとには、熱交換器、レボイラーおよ
び分離器およびコンデンサーポンプを有するコンデンサ
ー”のようなさらに附加的な装置費用が関連して必要と
なる。
真空を利用することは、同様に比較的大なる単位当りエ
ネルギー所要量を必要とする附加的な機械が必要となる
。達成可能な残余の吸収量は真空コンプレッサーの吸引
圧力によりて決定される。
ネルギー所要量を必要とする附加的な機械が必要となる
。達成可能な残余の吸収量は真空コンプレッサーの吸引
圧力によりて決定される。
したがって洗浄工程において原料ガスはそれほど良好に
は浄化されない。ＣＯｔの残余の負荷は廃熱による溶媒
の加熱によって低下できるが、その場合には加熱再生の
場合と同様の欠点が生ずるのである。
は浄化されない。ＣＯｔの残余の負荷は廃熱による溶媒
の加熱によって低下できるが、その場合には加熱再生の
場合と同様の欠点が生ずるのである。
３浬Ｉす１直
したがって本発明は冒頭に述べた種類の方法を、エネル
ギーを節約し、コストを安くするようにして溶媒から二
酸化炭素を除去すると同時に純Ｃ０２を収得できるよう
に構成することを目的とする。
ギーを節約し、コストを安くするようにして溶媒から二
酸化炭素を除去すると同時に純Ｃ０２を収得できるよう
に構成することを目的とする。
光１薫りｌ！
上述の目的は本発明の特徴によって、溶媒を、最終再生
圧力においてストリップガスとしての空気によって処理
し、ストリップガスをストリッピングされた残余ＣＣｈ
とともに２次レフオーマ−内に導入することによって解
決される。
圧力においてストリップガスとしての空気によって処理
し、ストリップガスをストリッピングされた残余ＣＣｈ
とともに２次レフオーマ−内に導入することによって解
決される。
再生塔がスートリップ塔に置換えられる上述の方法によ
って、蒸気の導入または真空の利用を行わずに残余のＣ
ＯおよびＣＯｔの引続くメタン化を経済的に行い得るよ
うなＣＯ□合成ガスの純度を得ることができるのである
。同時に総てのＣＯ□を生成ガスとして収得できる。何
故ならば２次レフオーマ−に戻されるＣＯ□が反応を生
しないで２次レフオーマ−から排出され、洗浄塔で改め
て洗浄されるからである。これによって成る制限された
量のＣＯ□が循環路内を流され、しかもこの量は、本発
明の方法の作用効果に悪い影響を与えない程僅かになさ
れるのである。
って、蒸気の導入または真空の利用を行わずに残余のＣ
ＯおよびＣＯｔの引続くメタン化を経済的に行い得るよ
うなＣＯ□合成ガスの純度を得ることができるのである
。同時に総てのＣＯ□を生成ガスとして収得できる。何
故ならば２次レフオーマ−に戻されるＣＯ□が反応を生
しないで２次レフオーマ−から排出され、洗浄塔で改め
て洗浄されるからである。これによって成る制限された
量のＣＯ□が循環路内を流され、しかもこの量は、本発
明の方法の作用効果に悪い影響を与えない程僅かになさ
れるのである。
吸収を行った溶媒は段階的に膨張されて引続いて空気に
よってストリッピングを行われる。これによって溶媒の
最終的な再生を行うために熱の導入もまた吸収を行った
溶媒を再生された溶媒と熱交換させることも不必要にな
るのである。
よってストリッピングを行われる。これによって溶媒の
最終的な再生を行うために熱の導入もまた吸収を行った
溶媒を再生された溶媒と熱交換させることも不必要にな
るのである。
本発明による、溶媒の再生に使用される空気量は２次レ
フオーマ−の空気所要量によって決定される。したがっ
て本発明思想のさらに詳細な構成においては、ＣＯ□の
ストリッピングに必要な空気量が２次レフオーマ−の要
求量を充足するように再生圧力を選択することが提案さ
れるのである。
フオーマ−の空気所要量によって決定される。したがっ
て本発明思想のさらに詳細な構成においては、ＣＯ□の
ストリッピングに必要な空気量が２次レフオーマ−の要
求量を充足するように再生圧力を選択することが提案さ
れるのである。
Ｎ２含有天然ガスが蒸気レフオーマ−内に使用される場
合には、２次レフオーマ−に対する空気所要量は低下す
る。何故ならばアンモニア合成ガス内に必要な窒素は一
部分投人材料を介して導入されるからである。したがっ
て本発明によって原料ガスを洗浄の前に圧縮し、しかる
後にＣＯ２を洗浄することが推奨される。酸性ガスの洗
浄を行う場合には物理的な洗浄が問題となるから、圧力
が高い場合にはさらに少量の溶媒によってＣＯｚを洗浄
することができる。同時に吸収を行った溶媒の再生のた
めにさらに少量の空気しか必要でなくなるのである。
合には、２次レフオーマ−に対する空気所要量は低下す
る。何故ならばアンモニア合成ガス内に必要な窒素は一
部分投人材料を介して導入されるからである。したがっ
て本発明によって原料ガスを洗浄の前に圧縮し、しかる
後にＣＯ２を洗浄することが推奨される。酸性ガスの洗
浄を行う場合には物理的な洗浄が問題となるから、圧力
が高い場合にはさらに少量の溶媒によってＣＯｚを洗浄
することができる。同時に吸収を行った溶媒の再生のた
めにさらに少量の空気しか必要でなくなるのである。
上述のような方法においては、原料ガス内に含まれるＣ
Ｏ□は圧縮され、しかも吸収を行った溶媒を膨張させる
場合に大部分のＣＣｈが高圧状態で回収でき、したがっ
て合成およびＣＯ□の圧縮のための全体のエネルギー所
要量が大きくならないのである。本発明の方法のさらに
他の利点は、中間膨張の際に生ずるＨ２に冨んだガスが
原料ガスコンプレッサーによって圧縮されることができ
、これによって戻しコンプレッサーが節約できることに
ある。
Ｏ□は圧縮され、しかも吸収を行った溶媒を膨張させる
場合に大部分のＣＣｈが高圧状態で回収でき、したがっ
て合成およびＣＯ□の圧縮のための全体のエネルギー所
要量が大きくならないのである。本発明の方法のさらに
他の利点は、中間膨張の際に生ずるＨ２に冨んだガスが
原料ガスコンプレッサーによって圧縮されることができ
、これによって戻しコンプレッサーが節約できることに
ある。
本発明による方法は、例えばアルコール、ケトン、Ｎメ
チルピロリドン・ポリエチレングリコールエーテル、ジ
メチルフォルムアミド、グリコール、ブチロラクトンの
ような総ての物理的に作用する溶媒に利用できる。
チルピロリドン・ポリエチレングリコールエーテル、ジ
メチルフォルムアミド、グリコール、ブチロラクトンの
ような総ての物理的に作用する溶媒に利用できる。
光夙■犬施■
以下において、本発明による方法が、その実施例を概略
的に示す図面を参照して詳述される。
的に示す図面を参照して詳述される。
第１図のブロック図より判るように導管１を経て例えば
天然ガスまたはナフサのような炭化水素含有ガスが蒸気
レフオーマ−２に導入される。この蒸気レフオーマ−内
で、導管３を経て導入される水蒸気による天然ガスまた
はナフサの触媒による実質的にＨ２＋ＣＯへの変換が行
われる。メタンは僅か一部分しか変換されない。しかる
後レフォーミングされたガスは２次レフオーマ−４に達
する。この２次レフオーマ−内で、導管５から導入され
る空気によって蒸気レフオーマ−からのガスのメタンへ
の変換が行われる。その場合空気量は、アンモニア合成
の前に推進された混合物３がＨ２＋ＮＺを含むような量
に選ばれる。この空気とともにストリップ塔６内でスト
リッピングされたＣＯ２も２次レフオーマ−４に供給さ
れ、反応を受けないで再び２次レフオーマ−から排出さ
れる。
天然ガスまたはナフサのような炭化水素含有ガスが蒸気
レフオーマ−２に導入される。この蒸気レフオーマ−内
で、導管３を経て導入される水蒸気による天然ガスまた
はナフサの触媒による実質的にＨ２＋ＣＯへの変換が行
われる。メタンは僅か一部分しか変換されない。しかる
後レフォーミングされたガスは２次レフオーマ−４に達
する。この２次レフオーマ−内で、導管５から導入され
る空気によって蒸気レフオーマ−からのガスのメタンへ
の変換が行われる。その場合空気量は、アンモニア合成
の前に推進された混合物３がＨ２＋ＮＺを含むような量
に選ばれる。この空気とともにストリップ塔６内でスト
リッピングされたＣＯ２も２次レフオーマ−４に供給さ
れ、反応を受けないで再び２次レフオーマ−から排出さ
れる。
しかる後、２次レフオーマ−４から出たガスは変換装置
７に導入され、この変換装置内でＣＯが、導管８を経て
導入される水蒸気によって次の式すなわち ＣＯ十ｔイ２→Ｈ，＋ＣＯ。
７に導入され、この変換装置内でＣＯが、導管８を経て
導入される水蒸気によって次の式すなわち ＣＯ十ｔイ２→Ｈ，＋ＣＯ。
にしたがってＨ２およびＣｏｔに変換される。変換され
たガスのＣＯ残余含有量はなお約０．３％である。
たガスのＣＯ残余含有量はなお約０．３％である。
変換装置７の後に接続されたＣ Ｏ２洗浄装置９内で、
ＣＯ２が導管１０を経てストリップ塔６から導入される
物理的に作用する溶媒によって約１００ｐ１００ｐｐ残
余含有量まで除去される。吸収を行った溶媒は導管１１
を経て場合により多段階膨張装置１２にて膨張され、Ｃ
Ｏ２が脱ガスされて導管１３を経てＣｏｔコンプレッサ
ー１４に導入される。一部分再生された溶媒はストリッ
プ装置６に導入され、導管１５を経て導入される空気の
存在下にストリッピングが行われる。しかる後再生され
た溶媒は導管１０を経て圧力洗浄装置９に戻される。ス
トリッピングされた残余ＣＯ□は空気とともに導管５を
経て２次レフオーマ−４に導入される。
ＣＯ２が導管１０を経てストリップ塔６から導入される
物理的に作用する溶媒によって約１００ｐ１００ｐｐ残
余含有量まで除去される。吸収を行った溶媒は導管１１
を経て場合により多段階膨張装置１２にて膨張され、Ｃ
Ｏ２が脱ガスされて導管１３を経てＣｏｔコンプレッサ
ー１４に導入される。一部分再生された溶媒はストリッ
プ装置６に導入され、導管１５を経て導入される空気の
存在下にストリッピングが行われる。しかる後再生され
た溶媒は導管１０を経て圧力洗浄装置９に戻される。ス
トリッピングされた残余ＣＯ□は空気とともに導管５を
経て２次レフオーマ−４に導入される。
著しくＣＯ□を除去された加圧洗浄装置９からのガスは
メタン化装置１６に導入され、このメタン化装置内でＨ
２によるｃｏおよび残余Ｃ０ｆｆ１のメタンおよび水へ
の変換が行われる。ガスのコンプレッサー１７内での圧
縮の後でアンモニア合成が装Ｎ１８内で次の式 ％式％ にしたがって行われる。最後にアンモニアおよび導管１
９からの圧縮されたＣＯ□は尿素合成装置２０に導入さ
れ、この尿素合成装置内でＮＨＩおよびＣＯ２の尿素へ
の変換が行われる。この尿素は導管２１を経て排出され
る。
メタン化装置１６に導入され、このメタン化装置内でＨ
２によるｃｏおよび残余Ｃ０ｆｆ１のメタンおよび水へ
の変換が行われる。ガスのコンプレッサー１７内での圧
縮の後でアンモニア合成が装Ｎ１８内で次の式 ％式％ にしたがって行われる。最後にアンモニアおよび導管１
９からの圧縮されたＣＯ□は尿素合成装置２０に導入さ
れ、この尿素合成装置内でＮＨＩおよびＣＯ２の尿素へ
の変換が行われる。この尿素は導管２１を経て排出され
る。
吸収を行った溶媒の加圧洗浄および引続く再生は第２図
に示されている。変換装置７から来る導管２２内のガス
は洗浄塔２３内で塔２３の上部に導管２４を経て供給さ
れる再生された溶媒によって洗浄される。その際にＣＯ
２は約１１００ｐｐの残余含有量まで洗浄除去される。
に示されている。変換装置７から来る導管２２内のガス
は洗浄塔２３内で塔２３の上部に導管２４を経て供給さ
れる再生された溶媒によって洗浄される。その際にＣＯ
２は約１１００ｐｐの残余含有量まで洗浄除去される。
達成可能の純度は溶媒量、温度および床部Ｒ（Ｂｏｄｅ
ｎｚａｈｌ）および充填物の高さく５ｃｈｕｅｔｔｈｏ
ｅｈｅ）の関数である。
ｎｚａｈｌ）および充填物の高さく５ｃｈｕｅｔｔｈｏ
ｅｈｅ）の関数である。
ＣＯ２とともに原料ガスの他の成分もそのそれぞれ溶媒
内への溶解度に応じて溶解され、同時に水も一部分洗浄
除去される。
内への溶解度に応じて溶解され、同時に水も一部分洗浄
除去される。
洗浄塔２３の頭部から引出されるガスは導管２５を経て
メタン化工程に導入される。
メタン化工程に導入される。
洗浄塔の塔底から導管２６を経て引出される吸収を行っ
た溶媒は次に分離器２８への弁２７内で中間圧力に膨張
され、その際除去される主にＨ２およびＮ！より成るガ
スは導管２９によって戻しコンプレッサー３０を経て原
料ガス内に戻される。
た溶媒は次に分離器２８への弁２７内で中間圧力に膨張
され、その際除去される主にＨ２およびＮ！より成るガ
スは導管２９によって戻しコンプレッサー３０を経て原
料ガス内に戻される。
その際にこの戻しコンプレッサーは２つの作用を行う。
すなわちＨ２の収量を高め、同時に尿素合成のためのＣ
Ｏ，＞、２度を上昇させる作用を行うのである。
Ｏ，＞、２度を上昇させる作用を行うのである。
引続いて溶媒は導管３１内で弁３２で膨張されて分離器
３４へ、次に弁３３で膨張されて分離器３５へ導入され
る。その際にそれぞれｃｏ□が除去され、導管３６．３
７を経てＣ０２コンプレツサー３８によって尿素合成圧
力に圧縮され、圧縮されたＣＯ２は導管３９を経て尿素
合成工程に導入される。膨張段階数および圧縮段階数は
互いにに有利になるように決定されるのである。
３４へ、次に弁３３で膨張されて分離器３５へ導入され
る。その際にそれぞれｃｏ□が除去され、導管３６．３
７を経てＣ０２コンプレツサー３８によって尿素合成圧
力に圧縮され、圧縮されたＣＯ２は導管３９を経て尿素
合成工程に導入される。膨張段階数および圧縮段階数は
互いにに有利になるように決定されるのである。
約１．３バールの圧力に膨張された後で、なおＣＯ□を
含む溶媒は導管４０を経てストリップ塔４１に導入され
、このストリップ塔内でコンプレッサー４３を有する導
管４２を経て導入される空気によって処理される。その
際に空気量は、前方に接続される２次レフオーマ−内で
引続くメタンへの変換および合成ガス混合物の調節を行
うために充分であるように選択されるのである。このよ
うな空気量により溶媒内に溶解されているＣＯ８が追出
されて導管４４によってストリップ塔４１の頭部から排
出されるのである。
含む溶媒は導管４０を経てストリップ塔４１に導入され
、このストリップ塔内でコンプレッサー４３を有する導
管４２を経て導入される空気によって処理される。その
際に空気量は、前方に接続される２次レフオーマ−内で
引続くメタンへの変換および合成ガス混合物の調節を行
うために充分であるように選択されるのである。このよ
うな空気量により溶媒内に溶解されているＣＯ８が追出
されて導管４４によってストリップ塔４１の頭部から排
出されるのである。
塔底から導管４５によって排出される溶媒は洗浄塔の圧
力まで圧縮装置４６によって圧縮される。
力まで圧縮装置４６によって圧縮される。
冷却器４７内で原料ガスにより、また圧縮によって生ず
る熱が排出される。
る熱が排出される。
数値例
原料ガスからの００２の洗浄除去およびＣＯ□の収得
１０００ ｔａｔｏＮ Ｈｓ設備による量的条件方法：
原料ガスが洗浄前に６５バールに圧縮された。
原料ガスが洗浄前に６５バールに圧縮された。
原料ガス： ６７８１． ５ｋｍｏｌ／ｈ圧力ニ ６５
バール 組成： Ｈｚ ６１． ３ｍｏｌχ Ｎｚ ２０． ０５ｍｏｌχ ＣＯ＋Ａｒ＋ＣＨａ ０．８４ｍｏｌχＣｏｔ １７゜
８１ｍｏｌＸ 住成ガス： ５５４８． ５ｋｍｏｌ／ｈ圧力 ６３．
５バ一ル 組成： Ｈｚ ７４． ６５ｍｏｌχ Ｎｚ ２４． ３４ｍｏｌχ ＣＯ＋Ａｒ、＋ＣＨｓ ’ Ｏ，Ｏ１ｍｏｌχＣｏｔ
１０１００ｐ ｐ Ｏｚ 先戊腹１２３３ 、Ｏｋｍｏｌ／ｈ圧力 １
．３または３または９バ一ル 組成’Ｈｚ １． １ ｍｏｌχ Ｎｗ １．Ｏｍｏｌχ ＣＯ＋ＣＨ４０，２１Ｉｌｏｌχ Ｃｏｔ ９７． ７ ｍｏ、ｌχ ストリップガスとしての空気 １７ １ ８ ｋｍｏｌ／ｈ コンプレッサー前の圧力 １．３バ一ル組成：空気 ８
９． ５ ｍｏｌＸ Ｇ、０２ １０． ５ ｍｏＩ’１ 溶媒の量： ８００ｍ３／ｈボリユチ レングリコールエーテ ル 発明の効果 上述のように本発明によれば、従来の製造方法よりも道
かに優れた、エネルギーを節約し、コストを安くなし得
る溶媒から二酸化炭素を除去すると同時に純ＣＯｚを収
得できるようにした経済的なアンモニアおよび尿素の組
合された製造方法が提供されるのである。
バール 組成： Ｈｚ ６１． ３ｍｏｌχ Ｎｚ ２０． ０５ｍｏｌχ ＣＯ＋Ａｒ＋ＣＨａ ０．８４ｍｏｌχＣｏｔ １７゜
８１ｍｏｌＸ 住成ガス： ５５４８． ５ｋｍｏｌ／ｈ圧力 ６３．
５バ一ル 組成： Ｈｚ ７４． ６５ｍｏｌχ Ｎｚ ２４． ３４ｍｏｌχ ＣＯ＋Ａｒ、＋ＣＨｓ ’ Ｏ，Ｏ１ｍｏｌχＣｏｔ
１０１００ｐ ｐ Ｏｚ 先戊腹１２３３ 、Ｏｋｍｏｌ／ｈ圧力 １
．３または３または９バ一ル 組成’Ｈｚ １． １ ｍｏｌχ Ｎｗ １．Ｏｍｏｌχ ＣＯ＋ＣＨ４０，２１Ｉｌｏｌχ Ｃｏｔ ９７． ７ ｍｏ、ｌχ ストリップガスとしての空気 １７ １ ８ ｋｍｏｌ／ｈ コンプレッサー前の圧力 １．３バ一ル組成：空気 ８
９． ５ ｍｏｌＸ Ｇ、０２ １０． ５ ｍｏＩ’１ 溶媒の量： ８００ｍ３／ｈボリユチ レングリコールエーテ ル 発明の効果 上述のように本発明によれば、従来の製造方法よりも道
かに優れた、エネルギーを節約し、コストを安くなし得
る溶媒から二酸化炭素を除去すると同時に純ＣＯｚを収
得できるようにした経済的なアンモニアおよび尿素の組
合された製造方法が提供されるのである。
第１図は本発明による方法の全体的なブロックブロック
図。 第２図は加圧洗浄および引続く再生の工程を示すブロッ
ク図。 ２・・・・・・・・・蒸気レフオーマ−４・・・・・・
・・・２次レフオーマ−６・・・・・・・・・ストリッ
プ塔 ７・・・・・・・・・変換装置 ９・・・・・・・・・Ｃ０２加圧洗浄装置１２・・・・
・・・・膨張装置 １４・・・・・・・・ｃｏ２コンプレンサー１６・・・
・・・・・メタン化装置 １７・・・・・・・・コンプレッサー エ８・・・・・・・・アンモニア合成装置２０・・・・
・・・・尿素合成装置 ２３・・・・・・・・洗浄塔 ２７．３２．３３・・弁 ２８．３４．３５・・分離器 ３０・・・・・・・・戻シコンブレノサー３８・・・・
・・・・Ｃ○２コンプレッサー４１・・・・・・・・ス
トリップ塔 ４３・・・・・・・・コンプレ、７サー４６・・・・・
・・・圧縮装置 ４７・・・・・・・・冷却器 特許出願人 リンデ・アクチェンゲゼルシャフトｎり・
２ 手続補正書 昭和６０年 ２月１４日 特許庁庁官 志 賀 学 殿 ２、発明の名称 アンモニアおよび尿素の組合された製造方法よび装置 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 ドイツ連邦共和国デー６２００ヴイースバーデン
・アプラハム・リンコルン・シュトラーセ２１ 名称 リンダ・アクチェンゲゼルシャフト４、代理人
０１６４ 住所 東京都中野区弥生町５丁目６番２３号！ｌ ０３
−３８２−５５３１ 明細書の発明の詳細な説明の欄 ６、補正の内容 （１）明細書第９頁第１１−１２行［推進された混合物
３がＨｇ＋ＮｚＪを下記の通り訂正。 「必要とされる混合物が３Ｈｚ＋Ｎｚｊ（２）同第１３
頁第１９行ｒ １０００ ｔａｔｏＮＨａ設備」を下記
の通り訂正。 ’ １０００ｔａｔｏＮＨ，設備（１日当りＮＨ３生産
トン数１０００）ンの設備）ｊ
図。 第２図は加圧洗浄および引続く再生の工程を示すブロッ
ク図。 ２・・・・・・・・・蒸気レフオーマ−４・・・・・・
・・・２次レフオーマ−６・・・・・・・・・ストリッ
プ塔 ７・・・・・・・・・変換装置 ９・・・・・・・・・Ｃ０２加圧洗浄装置１２・・・・
・・・・膨張装置 １４・・・・・・・・ｃｏ２コンプレンサー１６・・・
・・・・・メタン化装置 １７・・・・・・・・コンプレッサー エ８・・・・・・・・アンモニア合成装置２０・・・・
・・・・尿素合成装置 ２３・・・・・・・・洗浄塔 ２７．３２．３３・・弁 ２８．３４．３５・・分離器 ３０・・・・・・・・戻シコンブレノサー３８・・・・
・・・・Ｃ○２コンプレッサー４１・・・・・・・・ス
トリップ塔 ４３・・・・・・・・コンプレ、７サー４６・・・・・
・・・圧縮装置 ４７・・・・・・・・冷却器 特許出願人 リンデ・アクチェンゲゼルシャフトｎり・
２ 手続補正書 昭和６０年 ２月１４日 特許庁庁官 志 賀 学 殿 ２、発明の名称 アンモニアおよび尿素の組合された製造方法よび装置 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 ドイツ連邦共和国デー６２００ヴイースバーデン
・アプラハム・リンコルン・シュトラーセ２１ 名称 リンダ・アクチェンゲゼルシャフト４、代理人
０１６４ 住所 東京都中野区弥生町５丁目６番２３号！ｌ ０３
−３８２−５５３１ 明細書の発明の詳細な説明の欄 ６、補正の内容 （１）明細書第９頁第１１−１２行［推進された混合物
３がＨｇ＋ＮｚＪを下記の通り訂正。 「必要とされる混合物が３Ｈｚ＋Ｎｚｊ（２）同第１３
頁第１９行ｒ １０００ ｔａｔｏＮＨａ設備」を下記
の通り訂正。 ’ １０００ｔａｔｏＮＨ，設備（１日当りＮＨ３生産
トン数１０００）ンの設備）ｊ
Claims (3)
- （１）後に接続される２次レフオーマ−を有する蒸気レ
フオーマ−内の水蒸気によって炭化水素含有ガスを反応
させ、しかる後、生じたガス混合物内にあるＣＯをＣＯ
２に変換させ、これにより生じた実質的に水素、窒素お
よび二酸化炭素より成るアンモニア合成ガスに対して酸
性不純物、特にＣＯ□を除去するために物理的に作用す
る溶媒による加圧洗浄を行い、さらに、吸収を行った溶
媒に対する圧力を、同時に吸収した不活性物質の脱ガス
を行うために第一の中間圧力に低下させ、引続いて尿素
合成のために生じた吸収されたＣＯ２の大部分を除去す
るために第二の中間圧力に低下させ、最後に残余ＣＯｚ
を除去するために再生圧力まで低下させ、その後で溶媒
を加圧洗浄工程に戻すようになしたアンモニアおよび尿
素の組合された製造方法において、前記溶媒を、前記最
終再生圧力においてストリップガスとしての空気によっ
て処理し、前記ストリップガスをストリッピングされた
残留ＣＯ２とともに前記２次レフオーマ−内に供給する
ことを特徴とするアンモニアおよび尿素の組合された製
造方法。 - （２）前記最終再生圧力を、ＣＯ，のストリッピングに
要した空気量が前記２次レフオーマ−の要求量を充足す
るように選択したことを特徴とする特許請求の範囲第１
項記載の方法。 - （３）原料ガスを洗浄の前に圧縮することを特徴とする
特許請求の範囲第１項または第２項の内の何れか１項に
記載の方法。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3401779.8 | 1984-01-19 | ||
| DE19843401779 DE3401779A1 (de) | 1984-01-19 | 1984-01-19 | Verfahren zur kombinierten herstellung von ammoniak und harnstoff |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60171202A true JPS60171202A (ja) | 1985-09-04 |
Family
ID=6225378
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60007340A Pending JPS60171202A (ja) | 1984-01-19 | 1985-01-18 | アンモニアおよび尿素の組合された製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4690812A (ja) |
| EP (1) | EP0150030A3 (ja) |
| JP (1) | JPS60171202A (ja) |
| CN (1) | CN85100810B (ja) |
| BR (1) | BR8500075A (ja) |
| DE (1) | DE3401779A1 (ja) |
| GR (1) | GR850108B (ja) |
| IN (1) | IN163640B (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012512182A (ja) * | 2008-12-18 | 2012-05-31 | ペトロレオ ブラジレイロ ソシエダ アノニマ − ペトロブラス | オレフィン並びにアンモニア及び尿素の製造のための中間体の製造のための統合的方法 |
| JP2019500356A (ja) * | 2015-12-14 | 2019-01-10 | ティッセンクルップ インダストリアル ソリューションズ アクツィエンゲゼルシャフトＴｈｙｓｓｅｎＫｒｕｐｐ Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ Ｓｏｌｕｔｉｏｎｓ ＡＧ | 二酸化炭素を供給して尿素を合成する方法 |
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| US6448441B1 (en) * | 2001-05-07 | 2002-09-10 | Texaco, Inc. | Gasification process for ammonia/urea production |
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Family Cites Families (12)
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|---|---|---|---|---|
| US2649166A (en) * | 1950-05-02 | 1953-08-18 | Allied Chem & Dye Corp | Absorption of carbon dioxide from gases containing the same |
| US2926751A (en) * | 1958-09-22 | 1960-03-01 | Fluor Corp | Organic carbonate process for carbon dioxide |
| US2926753A (en) * | 1958-10-06 | 1960-03-01 | Fluor Corp | Process for carbon dioxide absorption |
| US3196596A (en) * | 1961-12-19 | 1965-07-27 | Pure Oil Co | Method for absorption of carbon dioxide |
| CH423732A (de) * | 1962-09-11 | 1966-11-15 | Sulzer Ag | Verfahren zum Abtrennen von Kohlendioxyd aus einem Gasgemisch |
| US3242640A (en) * | 1962-12-27 | 1966-03-29 | Union Oil Co | Removal of acid constituents from gas mixtures |
| JPS496297B1 (ja) * | 1969-03-15 | 1974-02-13 | ||
| DE2226215C3 (de) * | 1972-05-30 | 1975-09-25 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur Regeneration eines beladenen Absorptionsmittels, das beim Auswaschen von sauren Komponenten aus Gasen anfällt |
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| US4235816A (en) * | 1979-03-08 | 1980-11-25 | Snamprogetti S.P.A. | Integrated ammonia-urea process |
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-
1984
- 1984-01-19 DE DE19843401779 patent/DE3401779A1/de not_active Withdrawn
-
1985
- 1985-01-02 IN IN8/MAS/85A patent/IN163640B/en unknown
- 1985-01-09 BR BR8500075A patent/BR8500075A/pt unknown
- 1985-01-15 EP EP85100318A patent/EP0150030A3/de not_active Withdrawn
- 1985-01-15 GR GR850108A patent/GR850108B/el unknown
- 1985-01-18 JP JP60007340A patent/JPS60171202A/ja active Pending
- 1985-01-18 US US06/692,563 patent/US4690812A/en not_active Expired - Fee Related
- 1985-04-01 CN CN85100810A patent/CN85100810B/zh not_active Expired
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| US11084731B2 (en) | 2016-11-21 | 2021-08-10 | Thyssenkrupp Industrial Solutions Ag | Method for producing ammonia and urea in a common facility |
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| CN85100810B (zh) | 1988-11-02 |
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