JPS6019731A - １，２−ジクロルエタンの蒸留法 - Google Patents
１，２−ジクロルエタンの蒸留法Info
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- JPS6019731A JPS6019731A JP58126246A JP12624683A JPS6019731A JP S6019731 A JPS6019731 A JP S6019731A JP 58126246 A JP58126246 A JP 58126246A JP 12624683 A JP12624683 A JP 12624683A JP S6019731 A JPS6019731 A JP S6019731A
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- pressure
- boiling point
- conduit
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
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-
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- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明ば１，２ジクロルエタン（以下ＥＤＣという）の
蒸留法に関するものである。更に詳しくは、高沸点物質
全台むトロ〕Ｃ全高沸点物塔で蒸留する際に塔頂より回
収されるＥ ｌ） Ｃガスの有する熱エネルギー？有効
に活用するため、熱回収工程全台むＥ Ｉ） Ｃの蒸留
法に関するものである。
蒸留法に関するものである。更に詳しくは、高沸点物質
全台むトロ〕Ｃ全高沸点物塔で蒸留する際に塔頂より回
収されるＥ ｌ） Ｃガスの有する熱エネルギー？有効
に活用するため、熱回収工程全台むＥ Ｉ） Ｃの蒸留
法に関するものである。
従来、ｌ（Ｉ） Ｃの蒸留方法は第１図に示す態様にて
行イつれていた。すなわち’ＭＬ １図において、低沸
点物質及び昼沸点物質を含有する粗ＥＤＣ力Ｓ１脱水塔
及び塩化ビニル塔より導管１０１及び１（１２？介して
、低沸点物基１０３へ供給され、低沸点物質が蒸留分離
される。更に、昼沸点物質ケ含有する塔１０３の缶出液
が導管１０５ケ介して、高沸点物基１０６へ供給され蒸
留される。塔１０３で必要とぎれる熱エネルギーはりボ
イラー１０４より供給される。留出液は導管１０７’に
介して採取されＥ ］） Ｃ分解炉へ供給される。塔底
液は導管１０８に循環中にリボイラー１０９にて再加熱
され、塔内？上昇し、再び蒸留処理される。
行イつれていた。すなわち’ＭＬ １図において、低沸
点物質及び昼沸点物質を含有する粗ＥＤＣ力Ｓ１脱水塔
及び塩化ビニル塔より導管１０１及び１（１２？介して
、低沸点物基１０３へ供給され、低沸点物質が蒸留分離
される。更に、昼沸点物質ケ含有する塔１０３の缶出液
が導管１０５ケ介して、高沸点物基１０６へ供給され蒸
留される。塔１０３で必要とぎれる熱エネルギーはりボ
イラー１０４より供給される。留出液は導管１０７’に
介して採取されＥ ］） Ｃ分解炉へ供給される。塔底
液は導管１０８に循環中にリボイラー１０９にて再加熱
され、塔内？上昇し、再び蒸留処理される。
１．１，２ ）ジクロルエタンや１，１，２．２テトラ
クロルエタン等の高沸点物質を５〜２０モルチ含有する
ＥＤＣが缶出液として導管１１０に介してＥＤＣ回収塔
へ供給される。また、塔１０６の塔頂から排出される、
圧力力’ １１−５ Ｋｑ ／ ｃｒｄ Ｇ未満の範囲
であるＥＤＣガスの大分部は、コンデンサー１１１にて
冷却凝縮された後、気液分離槽１１２にて凝縮液と非凝
縮ガスに分離され、凝縮液はポンプ１１３にて抜き出さ
れ再び塔１０６の塔頂へ還流される。
クロルエタン等の高沸点物質を５〜２０モルチ含有する
ＥＤＣが缶出液として導管１１０に介してＥＤＣ回収塔
へ供給される。また、塔１０６の塔頂から排出される、
圧力力’ １１−５ Ｋｑ ／ ｃｒｄ Ｇ未満の範囲
であるＥＤＣガスの大分部は、コンデンサー１１１にて
冷却凝縮された後、気液分離槽１１２にて凝縮液と非凝
縮ガスに分離され、凝縮液はポンプ１１３にて抜き出さ
れ再び塔１０６の塔頂へ還流される。
コンデンサー１１１で凝縮さノ１．ない塩化水素や水？
微量含有するＥＤＣガスは、ベントコンデンサー１１４
で冷却され、凝縮液は導管１】５から、非凝縮ガスは導
’′＃］］６より抜き出される。
微量含有するＥＤＣガスは、ベントコンデンサー１１４
で冷却され、凝縮液は導管１】５から、非凝縮ガスは導
’′＃］］６より抜き出される。
おころで、この従来法においては、コンデンサー１１１
における熱エネルギー損失が有効に利用されていないと
いう欠点があった。
における熱エネルギー損失が有効に利用されていないと
いう欠点があった。
しかしながら、ＥＤＣの蒸留方法において、蒸留塔の塔
頂コンデンサーでの熱エネルギー損失全回収利用するこ
とは知られていない。
頂コンデンサーでの熱エネルギー損失全回収利用するこ
とは知られていない。
一方、プロピレンとプロパンの蒸留塔に圧縮式のヒート
ポンプを適用して熱回収しようとする試みが知られてい
る（“ｔ（ｙｄｏｒｏｃａｒｂｏｎ Ｐｒｏｃｅｓｓｉ
ｎｇ”１９８１年２月号第１１９−１２６頁及び１９８
１年３月号第１４７−１５１頁）。しかしながら、この
方法は、ＥＩ）Ｃ蒸留方法とは圧力条件、温度条件等の
運転条件が全く異るところからＥ Ｉ） Ｃの蒸留に適
用する方法は知られていなかった。
ポンプを適用して熱回収しようとする試みが知られてい
る（“ｔ（ｙｄｏｒｏｃａｒｂｏｎ Ｐｒｏｃｅｓｓｉ
ｎｇ”１９８１年２月号第１１９−１２６頁及び１９８
１年３月号第１４７−１５１頁）。しかしながら、この
方法は、ＥＩ）Ｃ蒸留方法とは圧力条件、温度条件等の
運転条件が全く異るところからＥ Ｉ） Ｃの蒸留に適
用する方法は知られていなかった。
そこで、本発明者らは、１６ ］） Ｃの蒸留方法に於
て、高沸点物塔から回収されるＥＤＣガスの熱回収条件
について鋭意研究した結果、本発明に到達したものであ
る。
て、高沸点物塔から回収されるＥＤＣガスの熱回収条件
について鋭意研究した結果、本発明に到達したものであ
る。
すな４つも、本発明は高沸点物質ケ含むＥＴ）Ｃ’ｌｒ
高沸点物塔で蒸留する際、該高沸点物塔の塔頂圧力ケ大
気圧以上の加圧下で蒸留し、塔頂から回収されるＥ Ｉ
） Ｃｋ圧縮機に導入し、更ｌこ吸入圧力及び温度より
０．５−７ Ｋｑ ／ ｃｒｌ、 ７−８０℃昇圧昇温
し、熱（ロ）収することケ特徴とするＥＤＣの蒸留法を
提供するものである、 本発明において、晶沸点物塔の塔頂圧力は、大気圧以上
、好ましくは大気圧〜１．５Ｋｙ／ｃｒ７ｔＧで運転さ
れる。これより高い圧力を選び高熱とした場合はＥ １
．） Ｃ中に含有される高沸点物質の熱分解を促進し、
Ｅ Ｉ） Ｃ精製工程等のトラブルの原因となることが
あるからである。
高沸点物塔で蒸留する際、該高沸点物塔の塔頂圧力ケ大
気圧以上の加圧下で蒸留し、塔頂から回収されるＥ Ｉ
） Ｃｋ圧縮機に導入し、更ｌこ吸入圧力及び温度より
０．５−７ Ｋｑ ／ ｃｒｌ、 ７−８０℃昇圧昇温
し、熱（ロ）収することケ特徴とするＥＤＣの蒸留法を
提供するものである、 本発明において、晶沸点物塔の塔頂圧力は、大気圧以上
、好ましくは大気圧〜１．５Ｋｙ／ｃｒ７ｔＧで運転さ
れる。これより高い圧力を選び高熱とした場合はＥ １
．） Ｃ中に含有される高沸点物質の熱分解を促進し、
Ｅ Ｉ） Ｃ精製工程等のトラブルの原因となることが
あるからである。
また圧縮機による昇圧昇温は０．５〜７．０ｈ／ｃｒ！
。
。
７〜８０℃が採用される。これより高圧高温とした場合
は、該圧縮機に要するエネルギー及び設備費が増大する
はかりでなく、圧縮ＥＤＣガスの熱分解全促進し、該Ｅ
ＤＣ精製工程等のトラブルの原因となることがある。ま
た、これより低圧低温とした場合は、回収熱エネルギー
の利用先が限定され、熱回収の為の熱交換器に要する設
備費も増大するからである。
は、該圧縮機に要するエネルギー及び設備費が増大する
はかりでなく、圧縮ＥＤＣガスの熱分解全促進し、該Ｅ
ＤＣ精製工程等のトラブルの原因となることがある。ま
た、これより低圧低温とした場合は、回収熱エネルギー
の利用先が限定され、熱回収の為の熱交換器に要する設
備費も増大するからである。
本発明によれば、高沸点物塔の塔頂コンデンサーにおけ
る熱エネルギー損失の約５〜２０チのエネルギーでその
全熱館の８５チ以−ヒを回収できる。
る熱エネルギー損失の約５〜２０チのエネルギーでその
全熱館の８５チ以−ヒを回収できる。
ここで回収された熱涼は、高佛点物塔、低沸点物塔など
の１１ボイラーコ′／デンサーに循環され、該熱エネル
ギーか回収使用される。
の１１ボイラーコ′／デンサーに循環され、該熱エネル
ギーか回収使用される。
以下本発明全実施例及び比較例により更に詳細に説明す
る。
る。
比較例１
第１図の７０−シートに従って操作される。
低沸点物質（］、７モルチ及び高沸点物質０．５モル％
に含有する粗ＥＤＣ４５，２トン／時を伝熱面積３００
１ｎ′のサーモサイフオン式リボイラー１０４全備えた
、シーブトレイ８５ＦＩｔ？有する低沸点物塔１０３に
導管１０１及び１０２より供給し、リボイラー１０４に
スチーム’に５．９トン／時供給して蒸留した。基低か
ら導管１０５？介して更にシーブトレイ５１段？有する
高沸点物塔１０６で、塔頂圧力ｎ、０５ Ｋｑ／ ｃｒ
ｌ Ｇ （ｎ条件で、伝熱面積６ｏＯイの１１ボイラー
１０９にスチームＩ Ｏ，３トン／時ケ供給して蒸留し
た。
に含有する粗ＥＤＣ４５，２トン／時を伝熱面積３００
１ｎ′のサーモサイフオン式リボイラー１０４全備えた
、シーブトレイ８５ＦＩｔ？有する低沸点物塔１０３に
導管１０１及び１０２より供給し、リボイラー１０４に
スチーム’に５．９トン／時供給して蒸留した。基低か
ら導管１０５？介して更にシーブトレイ５１段？有する
高沸点物塔１０６で、塔頂圧力ｎ、０５ Ｋｑ／ ｃｒ
ｌ Ｇ （ｎ条件で、伝熱面積６ｏＯイの１１ボイラー
１０９にスチームＩ Ｏ，３トン／時ケ供給して蒸留し
た。
塔頂より排出される８５℃のＥＤＣガス７３．４トン／
時が導管１１７を介してコンデンサー１１１に供給され
そのうち７２．８ トン／時ＥＤＣガスが凝縮され、ポ
ンプ１１３で還流される。この際の凝縮熱は、５．６４
Ｘ Ｉ Ｏ’Ｋｃａｌ ７時である、一方、塩化水素
及び水を微量含有した非凝縮ＥＤＣガス０．６ トン／
時１ｒｉ導管１１８を介して、ベントコンデンサー１１
４に供給され、冷却された後導管１１５及び導管１１６
より排出される。一方、高沸点物質全５モルチ含有した
９５℃の缶出液３．８トン／時が、導管１１０會介して
ＥＤＣ回収塔へ供給される。
時が導管１１７を介してコンデンサー１１１に供給され
そのうち７２．８ トン／時ＥＤＣガスが凝縮され、ポ
ンプ１１３で還流される。この際の凝縮熱は、５．６４
Ｘ Ｉ Ｏ’Ｋｃａｌ ７時である、一方、塩化水素
及び水を微量含有した非凝縮ＥＤＣガス０．６ トン／
時１ｒｉ導管１１８を介して、ベントコンデンサー１１
４に供給され、冷却された後導管１１５及び導管１１６
より排出される。一方、高沸点物質全５モルチ含有した
９５℃の缶出液３．８トン／時が、導管１１０會介して
ＥＤＣ回収塔へ供給される。
塔１０６の上部より導管１０７’（ｒ介して抜き出され
た８５℃の液状の精製ＥＤＣは、低沸点物質０．５モル
チ及び高沸点物質０．０１モル％に含有していた。この
蒸留法に於て、塔１０６に供給されたスチーム量は１０
．３ トン／時であった。
た８５℃の液状の精製ＥＤＣは、低沸点物質０．５モル
チ及び高沸点物質０．０１モル％に含有していた。この
蒸留法に於て、塔１０６に供給されたスチーム量は１０
．３ トン／時であった。
実施例
第２図のフ［コーシートに従って操作される。
比較例１の低沸点物塔の缶出液と組成、温度、流線とも
同じ状態の和Ｅ Ｉ） Ｃが導管２ （ｌ ｌ ’に介
して比較例１と同じ構造含有する高沸点物塔２０２の同
じ蒸留段ヘイｊ（給され、塔頂圧力０．０５Ｋｑ／ｃｌ
Ｇで蒸留される。
同じ状態の和Ｅ Ｉ） Ｃが導管２ （ｌ ｌ ’に介
して比較例１と同じ構造含有する高沸点物塔２０２の同
じ蒸留段ヘイｊ（給され、塔頂圧力０．０５Ｋｑ／ｃｌ
Ｇで蒸留される。
塔頂より排出する８５℃のＥ ｌ） Ｃガス７３．４
トン／時は、ターボ圧縮機２０３で１．４１ Ｋｆ ／
ｃｒｌ Ｇ −１３１℃まで昇圧昇温され、その内７
１．３ ）７７時が導管２０４ケ介して、伝熱面積１０
００ ｍのサーモサイフオン式リボイラー２０５の管外
側に供給される。供給された？２１） Ｃガスは、導管
２０６を介して循環する９５℃の塔２０２の塔底液と５
．５５ ｘ １０’Ｋｃａｌ／時の熱交換器して、凝縮
し導管２０７全介して気液分離槽２０８に供給される。
トン／時は、ターボ圧縮機２０３で１．４１ Ｋｆ ／
ｃｒｌ Ｇ −１３１℃まで昇圧昇温され、その内７
１．３ ）７７時が導管２０４ケ介して、伝熱面積１０
００ ｍのサーモサイフオン式リボイラー２０５の管外
側に供給される。供給された？２１） Ｃガスは、導管
２０６を介して循環する９５℃の塔２０２の塔底液と５
．５５ ｘ １０’Ｋｃａｌ／時の熱交換器して、凝縮
し導管２０７全介して気液分離槽２０８に供給される。
一方、塔２０２の圧力全保持するため過剰の熱工 ゛ネ
ルギーは、コンデンサー２１０で冷却除去される。その
結果導管２０９ケ介してコンデンサー２１０に供給され
、凝縮した後導管２１１に介し気液分離槽２０８へ供給
されたＥＤＣは１．５トン／時であった。
ルギーは、コンデンサー２１０で冷却除去される。その
結果導管２０９ケ介してコンデンサー２１０に供給され
、凝縮した後導管２１１に介し気液分離槽２０８へ供給
されたＥＤＣは１．５トン／時であった。
分離槽２０８より塩化水素及び水分會微址含有したＥ
Ｉ） Ｃガス０．６トン／時は導管２１５會介し、コン
デンサー２１６１こ供給され冷却された後排出さノ１．
る。
Ｉ） Ｃガス０．６トン／時は導管２１５會介し、コン
デンサー２１６１こ供給され冷却された後排出さノ１．
る。
分離槽２〔）８に蓄えられた１ １３．５℃の液状Ｅ１
） Ｃは、熱交換器２１２で８５℃まで冷却された後、
ポンプ２１３により導管２１４’（ｒ介して塔２０２の
塔頂へ還流される。一方、比較例１と同絹成同渦度の缶
出液３．８トン／時が導管２１７會介してＥｌ）Ｃ回収
塔へ供給される。
） Ｃは、熱交換器２１２で８５℃まで冷却された後、
ポンプ２１３により導管２１４’（ｒ介して塔２０２の
塔頂へ還流される。一方、比較例１と同絹成同渦度の缶
出液３．８トン／時が導管２１７會介してＥｌ）Ｃ回収
塔へ供給される。
塔２０２の比較例１の塔１０６（！：同じ蒸留段から、
導管２１８に介して抜き出された８５℃の液状の精製Ｅ
ＤＣは、低沸点物質０．５モルチ及び高沸点物質０．０
１モルチを含有していた。
導管２１８に介して抜き出された８５℃の液状の精製Ｅ
ＤＣは、低沸点物質０．５モルチ及び高沸点物質０．０
１モルチを含有していた。
この操作で圧縮機２０３に要した電力は、９１０ＫＷＩ
：１／時であった。この蒸留法に於ては、比較例の塔１
０６に相当する塔２０２では熱源としてスチームは不要
であった。
：１／時であった。この蒸留法に於ては、比較例の塔１
０６に相当する塔２０２では熱源としてスチームは不要
であった。
第１図は従来公知の１．２ジクロルエタンの蒸留法全示
すフローシート、第２図は本発明の一実施態様ケ示すフ
ローシートである、 第１及び２図において、各々の記号は下記の内容金示す
。 １０３・・・・・・低沸点物塔 １０４・・・・・・低沸点物基円リボイラー１０６・・
・・・・高沸点物塔 １０９・・・・・・縄沸点物塔用リボイラー１］１・・
・・・・コンデンサー゛− ２０２・・・・・・昼沸点物塔 ２０３・・・・・・ターボ圧縮機 ２０５・・・・・・サーモサイフオン式リボイラー２０
８・・・・・・気液分離槽 ２１０・・・・・・コンデンサー ２１２・・・・・・熱交換器 ＯＣ′３ − 〇
すフローシート、第２図は本発明の一実施態様ケ示すフ
ローシートである、 第１及び２図において、各々の記号は下記の内容金示す
。 １０３・・・・・・低沸点物塔 １０４・・・・・・低沸点物基円リボイラー１０６・・
・・・・高沸点物塔 １０９・・・・・・縄沸点物塔用リボイラー１］１・・
・・・・コンデンサー゛− ２０２・・・・・・昼沸点物塔 ２０３・・・・・・ターボ圧縮機 ２０５・・・・・・サーモサイフオン式リボイラー２０
８・・・・・・気液分離槽 ２１０・・・・・・コンデンサー ２１２・・・・・・熱交換器 ＯＣ′３ − 〇
Claims (1)
- （１）高沸点物質全台む１，２ジクロルエタンを高沸点
物基で蒸留する際、核高沸点物塔の塔頂圧力會大気圧以
上の加圧下で蒸留し、塔頂から回収される１、２ジクロ
ルエタンガスを圧縮機に導入し、更に吸入圧力及び温度
より０．５〜７Ｋｇ／ｆｆｌ、７〜８０℃昇圧昇温し、
熱回収することを特徴とする１、２ジクロルエタンの蒸
留法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58126246A JPS6019731A (ja) | 1983-07-13 | 1983-07-13 | １，２−ジクロルエタンの蒸留法 |
| EP84108243A EP0131932B1 (en) | 1983-07-13 | 1984-07-13 | Method for distillation of 1,2-dichloroethane |
| DE8484108243T DE3461028D1 (en) | 1983-07-13 | 1984-07-13 | Method for distillation of 1,2-dichloroethane |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58126246A JPS6019731A (ja) | 1983-07-13 | 1983-07-13 | １，２−ジクロルエタンの蒸留法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6019731A true JPS6019731A (ja) | 1985-01-31 |
| JPH0370694B2 JPH0370694B2 (ja) | 1991-11-08 |
Family
ID=14930413
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58126246A Granted JPS6019731A (ja) | 1983-07-13 | 1983-07-13 | １，２−ジクロルエタンの蒸留法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6019731A (ja) |
-
1983
- 1983-07-13 JP JP58126246A patent/JPS6019731A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0370694B2 (ja) | 1991-11-08 |
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