JPS60209013A - ポリエステル繊維の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の技術分野〕 本発明はポリエステル繊維の製造方法に関し、よシ詳細
には高速での後加工通過性、製織性に優れ、強撚シボ織
物に展開した時のシボ立ち性能が良く、かつ均一１なシ
ボ質の織物が得られるポリエステル繊維の製造方法に関
する。

〔従来技術〕

従来からポリエステル繊維は、チーズ巻、又はパーン巻
のパッケージとして市場に供給されている。これらポリ
エステル繊維は、主に低速で紡糸した非晶質の未延伸糸
を別工程で延伸したり、又は紡糸に引続き一旦巻取るこ
となく直接延伸して得られる。かかるポリエステル繊維
は、後工程で製織されるが、かかる後加工工程では近年
コストダウンのため、製織の準備工程の速度や製織速度
の高速化が押し進められている。

しかしながら、従来のポリエステル繊維は、高速で高次
工程を通過せしめると毛羽糸切れも多く、高速で製織し
た場合もヒケ斑・条斑などの欠点が織物に多発すること
があシ、大きな問題となっている。さらにシボ織物とし
て展開する場合は、高次通過性が悪いのみならず発現す
るシボの均一性が悪く、シボ立ち性能が布帛内で大きく
ばらつき、好ましいシボ織物が得られにくい傾向にある
。

かかる従来ポリエステル繊維の使用における大きな２つ
の問題点に対し、その原因について種々検討していくと
、全く別装置と思われる上記２つの問題点が、実は同じ
原因から発生していることが判明した。

すなわち、上記の高速製織時の問題、しは性能の問題は
、従来延伸糸のもつ内部構造特性、特に非晶部の構造と
関連が深い根本的な問題そあり、かかる問題を解決する
ためには繊維内部構造特性の基本的な改良が必要でｉる
。

すなわち、従来の延伸糸は、限界近くまで分子鎖を引き
伸ばしてその非晶配向も高め、強剛な構造としているが
、かかる構造をゆるめ、非晶配向を適度にコントロール
することが上記問題点解決のため効果的であることが判
明したのである。ところが、従来のローラ間で糸を把持
する延伸方式においては、非晶配向を適度にゆるめなが
ら均一な延伸を行なうことが出来ない。

加えて非晶配向のゆるめられた糸は上記の２つの問題点
に対しては非常に多大な解決効果を発揮するが、新たに
その非晶配向の低さから来る機械的性質の弱さ由に巻取
時に歪が与えら、れやずいという問題が生じ、従来の巻
取方法では均質なパッケージが得られなかった。

〔発明の目的〕

本発明の目的は、非晶配向を適度にコントロールしなが
ら均一な延伸が可能であり、均一で良好なしぼ性能を有
し、かつ高速製織追随可能なポリエステル繊維の製造方
法を提供することにある。

〔発明の構成〕

上記目的を達成する本発明は、口金 から吐出したポリエステル糸条なガラス転移温度以下に
一旦冷却した後、再び加熱帯域中に導入して加熱、延伸
し、次いで巻取速度４０００　ｍ７分以上のスピンドル
ドライブ型巻取機を用い、巻取中のパッケージを他のも
のと非接触状態でスピンドル自体を下式を満足する速度
ＴｃＩｒＬ／秒で往復運動させ、降伏点応力が１．７〜
２．８ｇ／ｄ、４％ストレッチ時の繊維軸方向に測定し
たストレッチテンション値の変動幅ΔＴが０．１３ｇ／
ａ以下の糸条をボビン軸方向の単位長さく１ｃｍ）当り
の糸長として３〜４０％とし、かつ実質的に実撚が付与
されていないパッケージとして巻取ることを特徴とする
ものである。

２４００≦Ｔ≦五Ｔ （式中Ｖは巻取速度ｍ７分である） まず本発明においては、ポリエスーテ・、Ａ／、、重合
体を溶融し、口金から吐出せしめ、糸条をガラス転移温
度以下に一旦冷却した後に、再び加熱帯域中に導入して
加熱、延伸する。

上述の如く、従来の延伸糸は非晶配向が高く、Ｓ棟的性
質に本優れ啼■１１８株唇冬右す入　４一旦配向を反映
する一般物性として降伏点応力があるが、かかる延伸糸
の場合、３　ｇ／ｄ以上と高い値を示す。

かかる強剛な性質は、一般に織物の機械的特性を高め好
ましい特性ではあるが、強撚織物用途や高速での製織用
途に展開する場合、逆にマイナス要因として働く。

すなわち第１に非晶配向が高すぎると、撚止めセットが
しにくく、これがしぼ織物とした時織物のしぼ斑を招き
、織物品位を低下させる。

又、第２に非晶配向が高いために高速製織時に糸にかか
る一定のストレイン（伸長）に対して高い応力を発現し
、それが糸の内部に大きな歪として残されてしまい、染
色時その歪が発現し染色斑が生ずる。

かかる問題解消のためには、繊維の非晶配向を下げるべ
く物性改善すれ°ば良いことが本発明者らの研究の結果
判明した。具体的には、降伏点応力が１．７〜２．８ｇ
／ｄを満足する程度に非晶配向をコントロールすれば良
い。

しかしながら、従来のローラー間で糸を把握する延伸方
法で、非晶配向を下げるべく、延伸倍率を低く設定する
と、均一な延伸が行なえず、繊維内部構造斑、太さ斑が
付与され、製品として使用できなくなる。

又、非晶配向を下げるべく紡糸速度５０００　ｍ７分以
上の高速紡糸をする方法もあるが、かがる方法では、非
晶配向が低くなシすぎ、しぼ発現性が低下したシ、製織
１提での瞬間的に加わる衝撃力によシ、伸びやすくなる
という新たな問題点が現出する。

従って降伏点応力で１．７〜２．８　ｇ／ｄを目安とす
る様な非晶配向のコントロールされた繊維を均一な延伸
によシ得るためには、従来の延伸法も高速紡糸法も適用
できない。

そこで本発明では、紡糸工程で糸条が固化後再び加熱帯
域に導入し再延伸したのち引取速度４０００ｍ／分以上
で引取ることで降伏点応力１．７〜２．８ｇ／ｄで特徴
づけられる所望の非晶配向度の糸が均一な延伸のもとに
得られるのである。

この様に非晶配向度をコントロールすることで、強撚用
途でのしぼ性能も向上し、高速製織にも対応可能となる
のであるが、かかる繊維は、その非晶配向の低さ由に取
り扱いが非常に難かしいものである。

例えば、非晶配向が低いため巻取時に従来糸なら問題と
ならない様な衝撃力、外力によっても繊維内部に歪が付
与されやすくなる。具体例を挙げて説明すると、従来の
チーズ方式で巻取る場合、高速トラバースを採用するの
であるが、トラバース両端面で実質的に巻取張力が中央
部分よシ高くなり、糸に過度の内部歪を内在せしめる。

しかも急激なトラバースガイドの折返しのため大きな衝
撃力が糸条に加えられるし、両端面部での糸だまシも発
生しゃすく、大きな歪が内在しやすくなる。従って巻き
始めた時から両端面部は内部歪が大きい状態になってい
る。

この傾向は巻取速度が高くなるとそれに伴ってトラバー
ス速度も速くなるためにょシ増幅される。この様な内部
歪は織物とし染色した特発現し条斑として織物品位を低
下させる。

従って本発明の非晶配向のコントロールされた繊維は、
巻取時に極力歪を付与しない様、又巻き位置により付与
歪量に差を与えない様に巻取ることが肝要である。

そこで本発明においては、巻取機としてスピンドルドラ
イブ型の巻取機を用い、巻取中のパッケージは完全に他
のものと非接触の状態で巻取る必要がある。スピンドル
ドライブ型の巻取機であっても、例えば巻取速度を制御
するだめパッケージに接触せしめるローラベールのよう
なものを用いてはならない。他の目的であってもパッケ
ージと接触するローラ状のものが存在するとパッケージ
をある大きさの面圧で押えつけるため、巻かれた糸が互
いに押えつけられ巻取時に余分な歪を付与すると同時に
糸条が過度に重なり合うので解舒性が悪くなる。つまシ
、本発明においては巻取中のパッケージは何ら他の物体
と接触しないことが肝要である。このために巻取速度を
コントロールするためには巻取　・張力を検知して、一
定張力になるようにスピンドル回転数を巻量に応じて減
少させたり、あらかじめスピンドル回転数の減少パター
ンを記憶させ、巻時間に応じて回転数を減少せしめるプ
ログラム制御等が適用される。

本発明はこのようなスピンドルドライブ型の巻取機を用
い、ボビンを装着したスピンドル自ｖ　ｖ 体を２４００〜１８Ｇ　””秒）の速度で往復運動させ
、パッケージを形成しなければならない。ただしＶは巻
取速度（？７Ｌ／分）である。このようにス、ビンドル
自体に往復運動を行わしめるため、ボビンに巻かれるべ
き糸は、その糸道をトラバース運動のように移動せしめ
ることなく常に実質的に一定位置を走行することになる
。

したがって、パッケージの巻き位置による巻取張力変動
が殆んどなく、糸への歪付与が極めて少ないため、均一
なパッケージが得られることになる。スピンドルの往復
運動速度Ｔが＋（ｃＩＩＬ／秒）よシ速い場合は、パッ
ケージの両端面部の折返し時におけるスピンドルの慣性
力が大きすぎて、パッケージ自体がビビリや肩くずれ等
を発生する欠点がある。特に巻量が多くなるにつれて、
この現象は顕著になる。

また、２４ｏｏ（ＣｒＩＬ／秒）未満の場合はパッケー
ジ表面上で、前に巻かれた糸条と次に巻かれる糸条との
トラバースによるズレが小さく、糸条が密接に接近しす
ぎる。このため、解舒時の張力変動が大きく高次工程で
問題を引起こす。な≦Ｔ≦４合（α７秒）の範囲にコン
トロールすることが好ましい。

巻幅を糸の巻径の増大に伴って、順次減少することによ
シパッケージに好ましいテーパー角を付与でき、安定し
たパッケージ形態を形成することができる。また解舒性
向上などのため巻取られる糸条に実撚を付与すると糸条
に余分の歪が加わり、後で斑となって発現するので糸条
は実質的に実撚を加えずに巻取る必要がある。

以上の如く、延伸方法として糸条が固化後、直ちに加熱
帯域に導入して引取速度４０００ｍ／分μ上で引取る方
法で降伏点応力が１．７〜２．８ｇ／ｄと特定化される
様非晶配向をコントロールしつつ均一な延伸を行ない、
かつ糸に歪を極力付与しない様に巻取方法を特定化する
ことで、始めて良好なしぼ性能を有し高速の製織へも適
用可能なポリエステル繊維が得られる。

また、このポリエステル繊維は、繊維軸方向に測定した
・４チストレッチ時のストレッチテンション値の変動中
ΔＴが０．１３　ｇ／ｄ以下、好ましくは０．１　Ｖｄ
以下である。

このストレッチテンション値の限定は、系中に内在する
歪の目安となシ、この値が上記規定を満足されないポリ
エステル繊維のパッケージは、編織物にした場合、ヒケ
斑、条斑を発生する。

さらにパッケージに歪分布を生じさせないようにするだ
めに、パッケージのボビン軸方向ノ単位長さく　１　ｃ
ｒｎ　）に巻かれた糸長を°パッケージの巻層にかかわ
らず３〜４０ｔｎの長さにコントロールすることが必要
で５〜３０ｍがよシ好ましい。

糸長が３ｍ未満のパッケージは、巻取時の糸のトラバー
ス速度が速いことを意味し、パッケージの両端面での実
巻取張力の増大や折返し時の衝−力が大きすぎて、巻取
時に、この端面部で大きな歪を付与し、パッケージとし
て、編織物の欠点となるほどの歪分布を生ずる。

糸長が４０ｍより長い場合はあまりに糸条間が密接に接
近しすぎるため、パッケージからの解舒時に解舒張力変
動や毛羽の発生を誘発し、高次工程で問題を引起こして
しまう。

このようなパッケージを形成するためには、パッケージ
端面に２５°以内のテーパー角度をつけるようにパッケ
ージ形成゛する必要がある。

したがって、巻量に応じて、糸のトラバース幅を順次減
少させねばならない。テーパー角度が２５°よシ大きい
場合はパッケージのテーパ一部から肩くづれが起きやす
く、解舒性の良好なパッケージ形成は望めない。

なお本発明における加熱帯域とは、糸条の通過する空間
が加熱されておれば良く、例えば、筒状あるいは横断面
が矩形状のチューブなどが用いられる。

かかる加熱帯域において、均一な延伸を行なうためには
、加熱帯域中に流量１０〜６６　Ｎｌ　７分、温度１０
０〜３００℃の加熱気体を導入しつつ、加熱帯域周囲か
ら加熱帯域雰囲気を１００〜３００℃に加熱する方法が
好ましい。

又、加熱帯域に加熱気体を導入するに際し、加熱帯域上
部から糸の走行方向に略直交するように導入し、しかる
後に糸の走行方向に沿って走らせ、ると、均一性はさら
に向上し、又、整流用フィルターを糸道を取り囲む様に
配置しつつ、該整流用フィルターを通し加熱気体を整流
しつつ導入するとよシ一層均−性は向上する。

又、糸条が固化後、加熱帯域に入る際に糸条は完全に集
中していない方が熱処理効率も良く、均一性も良好で好
ましい。

更に糸条の巻取シ前に、糸条に交絡処理を施し、糸条の
集束性を高めることが好ましい。これは交絡処理を行な
うことによシ、単糸１本１本に巻取中に異常に高い歪や
応力が付与されるのを防止できるためである。交絡程度
としては、フィラメントが完全に平行で存在しないよう
に、わずかな平行度の乱れを生じさせるような掻乱を与
えることによって達成される。好ましくは水上交絡数評
価で１コ／ｍ〜７０コ／ｍ程度でよい。交絡処理を施す
位置は、第、１ゴデツトローラ前、第１ゴデツトローラ
と第２ゴデツトローラの間、あるいは第２ゴデツトロー
ラと巻取機との間等に、目的に応じて任意に選ぶことが
できる。

特に最終の引取ゴデツトローラ（上記の場合は第２ゴデ
ツトローラ）と巻取機の間に設置する場合には、糸道が
一定で巻取張力が一定であるため、交絡張力が一定とな
り、均一な交絡処理を行なうことができるので好ましい
。さらに第１ゴデツトローラ前や第１と第２ゴデツトロ
ーラ間に設置する場合も、最終の引取ゴデツトローラの
出口で糸が交絡集束されているため、糸離れがよく、加
えて巻取張力が常に一定であるため、極めて低い巻取張
力でパッケージ形成することが可能となシ好ましい。

なお、パッケージに巻かれたポリエステル繊維をよシ均
一とするためには、巻取時の張力とボビン径を配慮する
とよシ効果的である。すなわち、パッケージになってか
らの歪の緩和は、その締め付は力に依存するため、でき
るだけ締め付は力を下げる方向が好ましい。一般にパッ
ケージの締め付は力Ｐはパッケージの沖心からの距離１
点で ｐ、＝−里」〕コー（Ｔ（ｒ）：巻取張力〕で表わされ
るが、このＰの値を小さくする方向が好ましい。具体的
には巻取張力Ｔ　（ｒ）を下げたり、最内層部分の半径
を大きくする。すなわち、ボビン径を大きくすること等
が考えられる。

巻取張力Ｔ　（ｒ）は０．５　ｇ／ｄ、より好ましくは
０．３ｇ７．以下にする。ボビン径は生産上の効率から
２インチ径以上が好ましい。

なお、紡糸巻取機として広く使用されている、駆動ロー
ルにパッケージを接触させて巻取るサーフェイスドライ
ブ型の巻取機や、チーズ形状に巻上げる、チーズワイン
ダーも設備的な面からみて駆動ロールをも往復運動させ
る必要があり、本発明には適用できない。

本発明におけるポリエステルとはエチレンテレフタレー
ト単位を主たる繰返し単位とするポリエステルを意味し
、ポリエチレンテレフタレートを主たる対象とするが、
８０モルチ以上のポリエチレンテレフタレートを含めば
、第３成分を共重合させたコポリエステルでもよい。又
、ポリエステル繊維の断面形状は丸断面から種々の公知
の異形断面に適用される。

更に図面にもとづき本発明のポリエステル繊維の製造方
法について説明する。

第１図は本発明の紡糸巻取工程の一例を示す概略図であ
る。

口金１から溶融紡糸されたポリエステル糸Ｙは、冷却装
置２により冷却固化された後加熱帯域６に導入される。

Ｙは給油装置４で所定量の油剤を付与され、インターレ
ースノズル５で交絡処理をされながら引取ローラー６．
７で引取速度４０００　ｍ１分以上で引取られる。

第２ゴデツトローラ７を出た糸は、糸道ガイド９を経て
巻取装置１０にてパーン形状に４０００ｍ／分以上の速
度で巻取られる。

巻取装置１０はスピンドルドライブ型で駆動モータ１１
により単独駆動される。駆動モータ１１は巻取張力検出
する張力検出器８とコントロール盤１４を介して制御さ
れる。巻取張力が一定になるように電力制御器１６、張
力設定器１２からなるコントロール盤１４で駆動モータ
１１を制御し、常に巻取速度が一定になるようにコント
ロールされる。

巻取装置（スピンドル）１０は油圧シリンダー１５と連
結され、油圧シリンダーの動きによシ、巻取装置１０す
なわちパッケージ１６０体が往復運動を行なう。したが
って糸条は往復運動せず、告ｊ重庸凸ｆ聞ｒ給署冬キ粁
１−イパツケー・ジに巻取られる。回転している・パッ
ケージ１６はいかなるものとも接触せず回転される。

なお「実質的に同じ位置を走行する」という意味は交絡
処理や紡糸張力変動等によるわずかな糸揺れや第２図の
ような場合を含有する。

すなわち、第２図はボビン１７への巻始めの状態（第２
図Ａ）とある程度巻太った状態（第２図Ｂ）を示すが、
糸道ガイド９を固定した場合、巻量により、第２図Ｂに
示したように糸道が順次θで示したように移動すること
も許容する。

当然θが発生しないように糸道ガイド９や巻取装置１０
を巻量に応じてわずかづつ移動し、常にθ＝０°となる
ようにすればより好ましい方法となる。

又、第３図は本発明の加熱帯域の一例を示す加熱筒の縦
断面図である。冷却固化したポリエステル糸Ｙは、加熱
筒１８内に加熱筒に非接触状態で走行し、加熱される。

加熱筒１８上部に整流用フィルター２０を設け、・該フ
ィルターを取り囲む様に加熱気体供給部２１を設け、フ
ィルター２０を通して加熱気体供給部２２から加熱気体
を導入する。

加熱気体の導入方法については、フィルター形式を例示
したが、これに限定されるものではない。

〔発明の効果〕

以上述べたように本発明のポリエステル繊維の製造方法
によれば、溶融紡糸したポリエステル糸条をガラス転移
温度以下に一旦冷却し、引続いて加熱帯域で加熱延伸す
るので、均一な延伸のもとて非晶配合度をコントロール
することができ、強撚用途でのしは性能が向上し、高速
製織にも対応することができる。

更に本発明によれば、巻取機としてスピンドルドライブ
型の巻取機を用い、巻取中のパッケージは他のものと非
接触の状態で、ボビンを装着したスピンドル自体を式Ｖ
／２４００≦Ｔ≦Ｖ／１８０を満足する速度ＴｃＩＩＬ
／秒で往復運動させる（Ｖは巻取速度包／分）させなが
ら糸を巻取るので、パッケージの巻き位置による巻取張
力の変動がほとんどなく、歪付与が極めて少ない糸が得
られる。

〔実施例〕

以下、本発明の実施例を述べる。

なお、実施例中の物性値は以下の方法により測定した。

（１）降伏点応力 東洋ボールドウィン社製テンシロン引張り試験機を用い
て試料長２００朋、引張りスピード１００朋／分の条件
で強伸度曲線を描く。第４図にモデルチャートを示した
が、チャートから原点を通る接線Ａと曲線が降伏した後
の直線部分の接線Ｂとの交点Ｃの強力をＹとし、Ｙをマ
ルチフィラメントのデニールｄで割った値を降伏点応力
とする。

（２）均一性（ウスター斑） ツエルベーガー社製つスター斑試験機により、糸速２５
ｍ／分、レンジ±１２．５％、チャート速度５ｃｍ／分
とし繊維軸方向の太さ斑を測（３）４％ストレッチテン
ション値の変動幅ΔＴΔＴ測定のための測定装置のモデ
ル図を第５図に示す。

パッケージ２６から解舒した被検糸２４はガイド２５を
経て、張力調整装置２６によって一次張力を０．１ｇ／
ｄに調整し、等速のロー２２７゜２９間で、ダンサ−ロ
ーラ２８と荷重２８′とによ！７０．２ｇ／ｄの荷重を
かけて一定張力に調整した後、１５０１１１１間隔に配
置したロー２２９　、３１間で４％伸長しなからローラ
６１の表面速度８０ｍ／分で連続的に走行させる。この
ときの伸長部の張力変動をピックアップ６０で検出し、
６０１ｍ１／分のチャートスピードで記録させる。

図中ｆは、フリクションレスローラ、Ｓはセパレートロ
ーラ、６２は巻取機を示すものである。

第６図は第５図に示す装置によって測定して得られたチ
ャートの一例を示す。任意の部分のチャート長さ１５ｃ
ＩｒＬ中の張力の変動中を大ＪＬ　Ｉ−Ｊ　／？％　Ｊ
、？　ｅ　／−ＩＭｌ　ｆ（Ｊ甲　Ａ〒−０１，Ａ〒−
シ　Ｌ〈実施例−１〉　− ポリエチレンテレフタレート繊維を以下に示す異なる製
造方法によって得た。

く製造方法１〉 ポリエチレンテレフタレートを２９０°Ｃで溶融し孔径
０．２朋φ３６孔の口金から吐出した。紡糸速度を５０
００ｍ／分、　６ｏｏｏｍ／分とし、７５　Ｄ　−３６
Ｆの糸条を得た。巻取装置は第１図のものを用いた。な
おスピンドル往復速度は１０ＣＩｒＬ／秒とし、テーパ
角２０°としだ。これらサンプルを４１．２とする。

〈製造方法２〉 ポリエチレンテレフタレートを２９０℃で溶融し孔径０
．２１１＋１φ３６孔の口金から毎分２９．２ｇの吐出
量で吐出し、油剤を付与した後に８５°Ｃに加熱された
１対のネルソン型加熱ローラで１０００　ｍ７分の速度
で引取り、引き続いて１６０°Ｃに加熱された１対のネ
ルソン型加熱ローラで３．５倍に延伸した後に製造方法
１と同様のスピンドルドライ型巻取機でスピンドル往復
速度ｉｏの／秒、速度３５００　ｍ７分、テーパ角２０
°で巻取った。このサンプルを／１６３とする。

〈製造方法３〉 ポリエチレンテレフタレートを２９０°Ｃで溶融し、孔
数３６個、孔径０．２ＷＩＷＬφの口金から吐出した。

冷却固化した糸条を口金下２ｍに設置した内径１５属諷
φ、長さ１ｍの第３図の様な加熱筒に導入した。

加熱筒は筒周囲から電熱加熱され、その設定温度は２０
０°Ｃとした。又、加熱筒内には２００°Ｃ９２５Ｎｌ
／分の加熱気体が目開き２０μの焼結金属のフィルター
を通して導入された。

この様に加熱帯域を通過した糸条を引取速度を変更して
引取シ、／１６．４〜／１６８のサンプルを得た。なお
、吐出量はトータルデニールが７５Ｄとなる様に引取速
度に応じて変更された。巻取装置は製造方法１と同一の
ものを用いトラバース往復速度１０（−ｍ１７秒、テー
パ角２０°とした。

上述の製造方法１〜３で得たサンプル／１６１〜８につ
いてその物性値を表−１に示した。又、これらの繊維を
用いてしぼ織物を製造した場合、高速製織を行なった場
合の結果を合わせて表−１に示した。

（本頁以下余白） 表−１よシ明らかな如く、本発明の製造方法３でかつ引
取速度４０００　ｍ７分以上の糸条が降伏点応力１．７
〜２．８　ｇ／ｄを満足し、かつしは織物性能も良好で
、かつ高速製織時もヒケ斑などが発生せず良好であるこ
とがわかる。

〈実施例−２〉 ポリエチレンテレフタレートを２９０°Ｃにて溶融し０
．２　ＩＩφ３６個の口金から紡糸し、引取速度１３０
ｍ／分で引取った。

この様にして得た未延伸糸を種々延伸倍率を変更して降
伏点応力１．７〜２．８　ｇ／ａの糸条を得た。

かかる糸条のＵＳ値は全て０．９０〜１．４０の間に分
布し、均一性が不良であった。又、かかる糸条を織物と
し染色すると染め斑が多発した。

〈実施例３〉 実施例−１の／％６，７のサンプルについて実施例−１
と同一の条件でスピンドル往復速度を表−２の如く変更
して巻取った。

巻取られた糸条のストレッチテンションのΔＴを合わせ
て表−２に示した。

〈表−２〉 表−２から明らかなように、本発明における範囲のトラ
バース往復運動を満足する腐９〜１１゜ｌ６１５〜１７
のみが均質ｌで良好なパッケージとなっていることがわ
かる。

〈実施例−４〉 巻取機以外は実施例１と同一の方法で実施例−１の４６
．７の糸条を供給する。巻取機は東しエンジニアリング
製ＴＷ−６０１チーズワインダーとし、トラバース速度
８５０往復／分とした。

得られたパッケージのΔＴは巻取速度４０００　ｍ７分
で０．２４、同５０００　ｍ７分で０．２７と大きく、
チーズヮインダーは好ましくないことが理解できる。

〈実施例−１〉 実施例−１，４７のサンプ亮について加熱帯域に導入す
る加熱気体流量を表−３の如く変更する以外は、実施例
−１と同一条件で７５デニール、３６フイラメントのパ
ッケージを得た。得られた糸条のＵＳ値を表−３に合わ
せて示した。

〈表−３〉 表−３から明らかな様に流量が１０〜ｓｏ　Ｎｔ／分を
満足する４２０〜２３がＵＳ値が小さく、均一性良好で
あり好ましい。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の紡糸工程の一例を示す概略図、第２図
Ａおよび第２図Ｂは本発明における巻取位置を説明する
だめの側面概要図、第３図は本発明における加熱帯域の
一例を示す縦断面概要図、第４図は降伏点応力の測定方
法を示す強伸度曲線のモデル図、第５図はストレッチテ
ンションの変動中ΔＴを測定するための測定装置のモデ
ル図、第６図はΔＴを計算するための第５図の装置によ
って測定されたストレッチテンションのチャートを示す
。 ６・・・加熱筒、１０・・・巻取装置、１６・・・パッ
ケージ。 代理人　弁理士　小　川　信　− 弁理士　野　口　賢　照 弁理士斎下和彦

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 口金から吐出したポリエステル糸条をガラス転移温度以
   下に一旦冷却した後、再び加熱帯、域中に導入して加熱
   、延伸し、次いで巻取速度４０００　ｍ７分以上のスピ
   ンドルドライブ型巻取機を用吃ｊ巻取中のパッケージを
   他のものと非接触状態でスピンドル自体を下式を満足す
   る速度ＴｃＩＩＬ／秒で往復運動させ、　降伏点応力が
   １．７〜２、８　ｇ／ｄ、４チストレッチ時の繊維軸方
   向に測定したストレッチテンション値の変動幅ΔＴが０
   ．１３ｇ／ｄ以下の糸条をボビン軸方向の単位長さく１
   ｃｒｒＬ）当りの糸長として３〜４０ｆｉとし、かつ実
   質的に実撚が付与されていないパッケージとして巻取る
   ことを特徴とするポリエステル繊維の製造方法。 一≦Ｔ≦檜子 ■ ４００ （式中Ｖは巻取速度ｍ７分である）