JPS60224761A - 永久磁石合金 - Google Patents
永久磁石合金Info
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- JPS60224761A JPS60224761A JP59081393A JP8139384A JPS60224761A JP S60224761 A JPS60224761 A JP S60224761A JP 59081393 A JP59081393 A JP 59081393A JP 8139384 A JP8139384 A JP 8139384A JP S60224761 A JPS60224761 A JP S60224761A
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- Japan
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- magnet
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔技術分野〕
本発明は、セリウム（Ｃｏ ）−ジジム（Ｄｌ）−鉄（
Ｆｅ ）−タングステ／（Ｗ〕−ポロ／（Ｂ）からなる
あるいは鎖糸を主体とした低コストで高性能な永久磁石
合金に関する。ただし、ジジム、はＮ ｄ −Ｐ ｒ合
金の通称である。
Ｆｅ ）−タングステ／（Ｗ〕−ポロ／（Ｂ）からなる
あるいは鎖糸を主体とした低コストで高性能な永久磁石
合金に関する。ただし、ジジム、はＮ ｄ −Ｐ ｒ合
金の通称である。
従来実用化されている磁石の主なものを、化学組成と製
造法にもとすいて分類すると第１表のようになる。
造法にもとすいて分類すると第１表のようになる。
第１表
表中○印は生産されているもの、ｘ印は生産されていな
いものを示している。日本市場においては焼結アルニコ
を除く他の５種類の磁石が生産されている。このｓｓｉ
類の磁石は、日本市場において出荷金額および生産重量
で９９％以上（１９８５年）占めており、磁石といえば
これらのどれかであると言える。磁石の種類がこのよう
に多いのは、各々のものがそれぞれ長所短所を持ってお
り、種々の応用から要求される仕様によりそれぞれ使い
わけられているからである。これらの磁石の長所短所を
挙げてみる。まず焼結フェライ）ｆｆ１石であるが、こ
の磁石は他のものに比べて単価が最も安いことから、現
在多ＩＫ使用されている（於日本、１９８５年の推定で
５９．０００ ｔ ｏ ｎ ）。単価は等方性でα５〜
１円／２、異方性で２〜５円／′／であり、性能はエネ
ルギー積（ＢＨ）ｍａｘで示すと、等方性でＩＭＧＯｅ
程度、異方性で１５〜４．０ＭＧＯｅ程度である。この
ように焼結フェライト磁石は性能は低いがそれにも増し
て単価にメリットがある。
いものを示している。日本市場においては焼結アルニコ
を除く他の５種類の磁石が生産されている。このｓｓｉ
類の磁石は、日本市場において出荷金額および生産重量
で９９％以上（１９８５年）占めており、磁石といえば
これらのどれかであると言える。磁石の種類がこのよう
に多いのは、各々のものがそれぞれ長所短所を持ってお
り、種々の応用から要求される仕様によりそれぞれ使い
わけられているからである。これらの磁石の長所短所を
挙げてみる。まず焼結フェライ）ｆｆ１石であるが、こ
の磁石は他のものに比べて単価が最も安いことから、現
在多ＩＫ使用されている（於日本、１９８５年の推定で
５９．０００ ｔ ｏ ｎ ）。単価は等方性でα５〜
１円／２、異方性で２〜５円／′／であり、性能はエネ
ルギー積（ＢＨ）ｍａｘで示すと、等方性でＩＭＧＯｅ
程度、異方性で１５〜４．０ＭＧＯｅ程度である。この
ように焼結フェライト磁石は性能は低いがそれにも増し
て単価にメリットがある。
しかしながら本来がセラミック磁石なので硬くて胞く耐
衝撃性に乏しい。そして複雑な形状に加工しにくいとい
う欠点を有している。この欠点を補う目的で作られてい
るのがグラスチックボンド形フェライト磁石である。通
常フェライトボンド磁石と呼ばれるこの磁石は、靭性と
加工性に富んでいるので割れ欠けに強く複雑形状の磁石
も簡単にできる。等方性の磁石は、（Ｂ Ｈ） ｍ ａ
ｘ ＝＝ ０．５〜１ＭＧＯａで単価が約α６円／？
であり、異方性の磁石は、（ＢＨ）ｍａｘ＝１．５程度
で単価は約２−８円／Ｖである。異方性のものの単価が
焼結フェライトと比べ同等以上でありしかも性能が低い
のは、バインダー材料として高価なエンジニアグラスチ
ックをＶｏ１％で４０〜５０％も含んでいるからである
。けれどもフェライトボンド磁石はこのような単価が高
く性能が低いという欠点にもかかわらず、異方性のもの
は需要が急増している。この理由は前述の長所が効いて
いることに他ならない。
衝撃性に乏しい。そして複雑な形状に加工しにくいとい
う欠点を有している。この欠点を補う目的で作られてい
るのがグラスチックボンド形フェライト磁石である。通
常フェライトボンド磁石と呼ばれるこの磁石は、靭性と
加工性に富んでいるので割れ欠けに強く複雑形状の磁石
も簡単にできる。等方性の磁石は、（Ｂ Ｈ） ｍ ａ
ｘ ＝＝ ０．５〜１ＭＧＯａで単価が約α６円／？
であり、異方性の磁石は、（ＢＨ）ｍａｘ＝１．５程度
で単価は約２−８円／Ｖである。異方性のものの単価が
焼結フェライトと比べ同等以上でありしかも性能が低い
のは、バインダー材料として高価なエンジニアグラスチ
ックをＶｏ１％で４０〜５０％も含んでいるからである
。けれどもフェライトボンド磁石はこのような単価が高
く性能が低いという欠点にもかかわらず、異方性のもの
は需要が急増している。この理由は前述の長所が効いて
いることに他ならない。
次にけアルニコ磁石であるが希土類磁石が出現する以前
には高磁束密変を得ようとするならばこの磁石しかなか
ったので、生産額もフェライト磁石を凌ぐ程大きかった
。しかし、本来持っている程磁力ｉＨｃの小ささ、コバ
ルト価格の不安定さ、加工のしすらさそして希土類磁石
の出現等が原因となり、１９７９年頃からその需賛は低
下し続け、遂に１９８５年には生産額で希土類磁石に抜
かれてしまった。今後もこの傾向は続くであろう。最後
に希土類磁石であるが、１９７０年頃から試験的に製造
され始め、１９７６年あたりより工業的な意味での生産
が開始烙れた。１９７６年の日本の生産破は若干５ｔｏ
ｎであるが以後急激に伸び１９８５年にＶｉ２９ Ｄ
ｔ ｏ ｎ生産されたものと推定されている。希土類磁
石がこのように伸びた理由としては何と言っても、その
エネルギー積がそれまでの磁石より玉料的に高い（焼結
で１６〜５０ＭＧＯｐ）ことが市場のニーズとう抜く一
致したことが挙げられる。しかし単価は他の磁石に比較
して桁違いに高く、４０〜５０円／２である。また焼結
希土類磁石は非常に胞いという欠点を有しており割れ欠
けが起りやすく使いにくい。この胞弱性を克服したもの
罠プラスチックボンド杉希土類磁石がある。圧粉成形で
製造されるものは、（ＢＨ）ｍａｘ＝１０〜１８ＭＧＯ
ａ を有しておりこの範囲では焼結磁石に対して優位を
保っている。また最近になって射出成形、押出し成形と
℃・つた技術が本磁石に採用されるようになり増々使い
やすい磁石としてその応用範囲を拡大している。しかし
バインダーを混入させるのでどうしても磁気性能には限
度があり単価も焼結に比べて現実には低下していないの
でコストパフォーマンスはあまり向上しない。
には高磁束密変を得ようとするならばこの磁石しかなか
ったので、生産額もフェライト磁石を凌ぐ程大きかった
。しかし、本来持っている程磁力ｉＨｃの小ささ、コバ
ルト価格の不安定さ、加工のしすらさそして希土類磁石
の出現等が原因となり、１９７９年頃からその需賛は低
下し続け、遂に１９８５年には生産額で希土類磁石に抜
かれてしまった。今後もこの傾向は続くであろう。最後
に希土類磁石であるが、１９７０年頃から試験的に製造
され始め、１９７６年あたりより工業的な意味での生産
が開始烙れた。１９７６年の日本の生産破は若干５ｔｏ
ｎであるが以後急激に伸び１９８５年にＶｉ２９ Ｄ
ｔ ｏ ｎ生産されたものと推定されている。希土類磁
石がこのように伸びた理由としては何と言っても、その
エネルギー積がそれまでの磁石より玉料的に高い（焼結
で１６〜５０ＭＧＯｐ）ことが市場のニーズとう抜く一
致したことが挙げられる。しかし単価は他の磁石に比較
して桁違いに高く、４０〜５０円／２である。また焼結
希土類磁石は非常に胞いという欠点を有しており割れ欠
けが起りやすく使いにくい。この胞弱性を克服したもの
罠プラスチックボンド杉希土類磁石がある。圧粉成形で
製造されるものは、（ＢＨ）ｍａｘ＝１０〜１８ＭＧＯ
ａ を有しておりこの範囲では焼結磁石に対して優位を
保っている。また最近になって射出成形、押出し成形と
℃・つた技術が本磁石に採用されるようになり増々使い
やすい磁石としてその応用範囲を拡大している。しかし
バインダーを混入させるのでどうしても磁気性能には限
度があり単価も焼結に比べて現実には低下していないの
でコストパフォーマンスはあまり向上しない。
磁石のコストパフォーマンスを評価するのに従来は、（
ＢＨ）ｍａｗ（ＭＧＯｅ） を単価（円／２）で割り算
した指標が便宜的に使用されていたが、実際に磁石を使
用する時に重要なのは重量当りでけなく体積あたりのエ
ネルギー積であるから、コストパフォーマンスの指標も
体積あたり圧すべきである。従って密変をρとすると、
指標ＩＤはＩＤ：＝（ＢＨ）ｍａｘ／（ρ４単価）とす
るのがよいであろう。この指標にもとすいて前述した５
４＠の磁石のコストパフォーマンスヲ計算した（−＠２
表ａ、ｂ）。
ＢＨ）ｍａｗ（ＭＧＯｅ） を単価（円／２）で割り算
した指標が便宜的に使用されていたが、実際に磁石を使
用する時に重要なのは重量当りでけなく体積あたりのエ
ネルギー積であるから、コストパフォーマンスの指標も
体積あたり圧すべきである。従って密変をρとすると、
指標ＩＤはＩＤ：＝（ＢＨ）ｍａｘ／（ρ４単価）とす
るのがよいであろう。この指標にもとすいて前述した５
４＠の磁石のコストパフォーマンスヲ計算した（−＠２
表ａ、ｂ）。
第２表（−）
第２表（ｂ）
この表から分るように、コストパフオー−ｒ７ス（Ｄ高
い磁石は性能が低く、逆に性能の高い磁石はコストパフ
ォーマンスが低いという現象がでている。
い磁石は性能が低く、逆に性能の高い磁石はコストパフ
ォーマンスが低いという現象がでている。
従って、従来の磁石においては性能が市場の要求に合致
する程度に高くしかもコストパフォーマンス罠すぐれた
磁石は存在しないという問題点があった。
する程度に高くしかもコストパフォーマンス罠すぐれた
磁石は存在しないという問題点があった。
本発明はこのような問題点を解決するもので、その目的
とするところは、性能が高くしかも・低コストの磁石を
提供することにある。
とするところは、性能が高くしかも・低コストの磁石を
提供することにある。
本発明による永久磁石合金は、セリウムージジム、鉄、
タングステン、ボロンを主成分とした合金である。広い
意味では希土類磁石の範ちゅうに入るが、従来のナマリ
ウムーコバルトを主体とした磁石とけ成分を全く異にす
る。
タングステン、ボロンを主成分とした合金である。広い
意味では希土類磁石の範ちゅうに入るが、従来のナマリ
ウムーコバルトを主体とした磁石とけ成分を全く異にす
る。
希土類元素は一般に１５種類が混合粘土として産出する
。個々の元素を取り出すＫは混合粘土を分離精製しなけ
ればならない。また特定の元素のみが多く使用されると
他の元素が余ってしまい都合が悪い。従って希土類元素
の値段は単に資源の豊富さ、需要量ばかりでなく、精練
においての抽出順序その難易さ、そして他の元素とのバ
ランス性によって定まる。結果としてＳｍは約６万円／
す、ミツ７ユメタルは３千円／Ｋｔ強いというように決
まる（いずれも１９８５年現在）。Ｃａ−Ｄｌ（ジジム
； Ｎ ｄ −Ｐ ｒ合金）け、モナザイトおよびバス
トネサイト鉱の混合希土中にそれぞれ約７５チおよび７
０％も含まれており、精錬プロセスの最初の方で抽出烙
れるので精錬工数はかからず、また近年の重希土類（Ｓ
ｍからＬｕＫ至る元素）の伸びとごツノユメタル需要ｆ
域からむしろ余剰が生ずる傾向にあり、バランス性の心
配はない。従って多ｉ［（吏用されるよう罠なればごツ
７ユメタルに近い価格で手に入るよう罠なるであろう。
。個々の元素を取り出すＫは混合粘土を分離精製しなけ
ればならない。また特定の元素のみが多く使用されると
他の元素が余ってしまい都合が悪い。従って希土類元素
の値段は単に資源の豊富さ、需要量ばかりでなく、精練
においての抽出順序その難易さ、そして他の元素とのバ
ランス性によって定まる。結果としてＳｍは約６万円／
す、ミツ７ユメタルは３千円／Ｋｔ強いというように決
まる（いずれも１９８５年現在）。Ｃａ−Ｄｌ（ジジム
； Ｎ ｄ −Ｐ ｒ合金）け、モナザイトおよびバス
トネサイト鉱の混合希土中にそれぞれ約７５チおよび７
０％も含まれており、精錬プロセスの最初の方で抽出烙
れるので精錬工数はかからず、また近年の重希土類（Ｓ
ｍからＬｕＫ至る元素）の伸びとごツノユメタル需要ｆ
域からむしろ余剰が生ずる傾向にあり、バランス性の心
配はない。従って多ｉ［（吏用されるよう罠なればごツ
７ユメタルに近い価格で手に入るよう罠なるであろう。
本晃明忙よる永久磁石合金の特徴の第一はこのように安
価な希土類メタルを使用したことＫあるＯ 本発明による永久磁石合金の第２の特徴は、従来の希土
類磁石の主成分の一つであるコバルトを用いていないこ
とである。普通、Ｃｏ−ＤＩ−Ｆｅだ番すではキューリ
点Ｔｅが低くて強磁性体としては使用できないが、ボロ
ンを適を添加すること罠よりＴｃが上昇し強磁性は安定
する。ボロンは純度の高いものを使用してもよいし、安
価なフェロボロンも使用できる。コバルトの代りに鉄を
使用したことＫより資源的な制約条件から解放されると
とも九合金コストも大幅忙引き下げられる。
価な希土類メタルを使用したことＫあるＯ 本発明による永久磁石合金の第２の特徴は、従来の希土
類磁石の主成分の一つであるコバルトを用いていないこ
とである。普通、Ｃｏ−ＤＩ−Ｆｅだ番すではキューリ
点Ｔｅが低くて強磁性体としては使用できないが、ボロ
ンを適を添加すること罠よりＴｃが上昇し強磁性は安定
する。ボロンは純度の高いものを使用してもよいし、安
価なフェロボロンも使用できる。コバルトの代りに鉄を
使用したことＫより資源的な制約条件から解放されると
とも九合金コストも大幅忙引き下げられる。
本発明による永久磁石合金の第５の特徴は、従磁力回上
およびバルク状態でも大きな保磁力が得られるようＫす
るためタングステン（Ｗ）を加えたことＫある。Ｍｎ添
加により、保磁力ＩＨｅは実用に支障のない大きさまで
向上する。またバルク状態で大きな保磁力が得られるこ
とは、樹脂ボンド磁石への応用にとって特に大切であり
、１０μｍ以上の磁粉も問題なく利用できるので磁石の
信頼性、特性を高めることができる。また、大きな粒度
の磁粉を扱えることはその製造にとってもメリットがあ
る。の一部をＴ Ｉ ＊ Ｚ ｒ ＨＨｒ ＋ Ｖ＋Ｎ
ｂ 、Ｔａのうち少なくとも一つの元素で１置換すると
このＷの効果は強められる。
およびバルク状態でも大きな保磁力が得られるようＫす
るためタングステン（Ｗ）を加えたことＫある。Ｍｎ添
加により、保磁力ＩＨｅは実用に支障のない大きさまで
向上する。またバルク状態で大きな保磁力が得られるこ
とは、樹脂ボンド磁石への応用にとって特に大切であり
、１０μｍ以上の磁粉も問題なく利用できるので磁石の
信頼性、特性を高めることができる。また、大きな粒度
の磁粉を扱えることはその製造にとってもメリットがあ
る。の一部をＴ Ｉ ＊ Ｚ ｒ ＨＨｒ ＋ Ｖ＋Ｎ
ｂ 、Ｔａのうち少なくとも一つの元素で１置換すると
このＷの効果は強められる。
また本発明のＣｅ −Ｄ Ｉ −Ｆ ｅ −Ｗ −Ｂ合
線のＢの一部をＡｔ、Ｇａ、Ｉｎ、Ｓｔ、Ｇｅ、Ｐ。
線のＢの一部をＡｔ、Ｇａ、Ｉｎ、Ｓｔ、Ｇｅ、Ｐ。
Ｓ ＨＢ ｉ ＨＳ ｎ ＨＰ ｂ ＋ Ｃの少なくと
も一つの元素で置換すると強−性安定効果はさらに高め
られる。希土類元素の一部をＬａで置換しても少量では
磁力は低下しない。Ｌａを入れることにより希土類成分
の製造は一層簡単になりさらに合金を低コストにできる
。
も一つの元素で置換すると強−性安定効果はさらに高め
られる。希土類元素の一部をＬａで置換しても少量では
磁力は低下しない。Ｌａを入れることにより希土類成分
の製造は一層簡単になりさらに合金を低コストにできる
。
次に組成域の限定の理由を述べる。希土類元素中におけ
る元素の原子比Ｒ＝Ｃ’ｅ １− ａ −ｂ Ｎ ｄ
ａＰｒｂゲ示す係数ａ、ｂけ、Ｃｅ−ＤＩ合金を工業的
に安価に製造できる組成範１ｆｆｉＫ取っである。また
Ｍ＝ Ｆ ｅ １ ｘ−ｙＷｘ Ｂ ｙとしたときのＲ
とＭの比２（Ｚ＝Ｍ／Ｒ）は保磁力を５ｋｏｅ以上出す
ためには４．０〜９０の間になくてはならない。Ｍ中の
Ｗ量Ｘは、ｌ１０１以上での効果が出始め、α２を越え
ると飽和磁束密度の低下が著しいという理由で決められ
た。ｙは同様にボロンの効果が出始めるのはα００１以
上であり、０．１５を越えると保磁力、飽和磁化が急激
に低下するという理由忙より範囲が定まる。
る元素の原子比Ｒ＝Ｃ’ｅ １− ａ −ｂ Ｎ ｄ
ａＰｒｂゲ示す係数ａ、ｂけ、Ｃｅ−ＤＩ合金を工業的
に安価に製造できる組成範１ｆｆｉＫ取っである。また
Ｍ＝ Ｆ ｅ １ ｘ−ｙＷｘ Ｂ ｙとしたときのＲ
とＭの比２（Ｚ＝Ｍ／Ｒ）は保磁力を５ｋｏｅ以上出す
ためには４．０〜９０の間になくてはならない。Ｍ中の
Ｗ量Ｘは、ｌ１０１以上での効果が出始め、α２を越え
ると飽和磁束密度の低下が著しいという理由で決められ
た。ｙは同様にボロンの効果が出始めるのはα００１以
上であり、０．１５を越えると保磁力、飽和磁化が急激
に低下するという理由忙より範囲が定まる。
以下、本発明について実施例に基づき詳細に説明する。
実施例１゜
ＣｅＯ，４ＮｄＯ，４Ｐｒ０．２（Ｆｅ０．１ｌＷＯ，
１Ｂａｌ）Ｚの組成式で２を４．０から０．５刻みで９
０まで取った１１種類の合金（組成式は原子化）を、低
周波誘導炉を用いて液層した。Ｂは前もってＦｅと母合
金を作製し、溶解しやすいようにした。各合金は、アル
ゴン雰囲気中で１１００〜１２００Ｃの間の最適温度で
均質化処理を４時間行った後、室温までクエンチされた
。その後８２０Ｃで６時間続いて６５０℃で４時間等温
熱処理を行った後室温まで１．５Ｃ／ ｍ ｌ ｎの冷
却速度で除冷した。合金は次罠１０〜２０μｍの平均粒
度に粉砕され、５ｗｔ％のエポキシ樹脂と混練された。
１Ｂａｌ）Ｚの組成式で２を４．０から０．５刻みで９
０まで取った１１種類の合金（組成式は原子化）を、低
周波誘導炉を用いて液層した。Ｂは前もってＦｅと母合
金を作製し、溶解しやすいようにした。各合金は、アル
ゴン雰囲気中で１１００〜１２００Ｃの間の最適温度で
均質化処理を４時間行った後、室温までクエンチされた
。その後８２０Ｃで６時間続いて６５０℃で４時間等温
熱処理を行った後室温まで１．５Ｃ／ ｍ ｌ ｎの冷
却速度で除冷した。合金は次罠１０〜２０μｍの平均粒
度に粉砕され、５ｗｔ％のエポキシ樹脂と混練された。
混線された磁性粉は１５ｋｏｅの磁場中で加圧成形され
、エポキシ樹脂をキュアーさせて磁石にした。得られた
磁石の磁気特性を２の値に従って第１図に示した。２が
４．０から９０の間で実用上に支障のない程度の保磁力
ｉＨｃと高い残留磁束密度Ｂｒ、エネルギーｉｌｌ （
Ｂ Ｈ） ｍ ａ ｘが得られていることが分る。
、エポキシ樹脂をキュアーさせて磁石にした。得られた
磁石の磁気特性を２の値に従って第１図に示した。２が
４．０から９０の間で実用上に支障のない程度の保磁力
ｉＨｃと高い残留磁束密度Ｂｒ、エネルギーｉｌｌ （
Ｂ Ｈ） ｍ ａ ｘが得られていることが分る。
実施例２゜
第５表に示した組成の合金を用いて実施例１と同様な方
法を用いて磁石を作製した。得られた磁石の磁気性能を
第４表に示す。
法を用いて磁石を作製した。得られた磁石の磁気性能を
第４表に示す。
第３表
第４表
各組成にわたり、（ＢＨ）ｍａｒが７以上の特性が得ら
れており中にはＳ ｍ２ Ｃ、Ｉｔ系の最高性能と同等
のものが得られている。このような磁石が低コストでで
きることは意義深い。
れており中にはＳ ｍ２ Ｃ、Ｉｔ系の最高性能と同等
のものが得られている。このような磁石が低コストでで
きることは意義深い。
実施例２
の−耶をＴＩ 、Ｚｒ、Ｈｆ 、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａで置換
した合金を実施例１の方法で溶解した。ただしＭ＝Ｆｅ
αａｘ−ｗＷαＩＡ ｗ Ｂ Ｏ，０Ｂ （Ａは上記の
６元素）としてＷを０から［１０２刻みでＱ、２０まで
１１種類とり、Ｒ：Ｃｅａ４ＮｄＯ，５ＰｒａｌとしＲ
とＭの比２は６．０とした。磁石製造法は実施例１と同
様なる方法で行った。第２図ｉｃＡがＺｒの場合の結果
を示した。ただし均質化後の熱処理は、Ｚｒ添加により
ｌＨｅけ向上するので高エネルギー積を得るために、ｉ
Ｈｅけ適度に抑えてヒステリシスの角形性同上を狙って
最適な条件を採用した。Ｚｒ添加しないものよりある程
度添７１Ｂした方がよい結果が得られていることが分る
。上記６元素の添加によりどれ位添加前に比べて性能が
向上したかを第５表に示す。
した合金を実施例１の方法で溶解した。ただしＭ＝Ｆｅ
αａｘ−ｗＷαＩＡ ｗ Ｂ Ｏ，０Ｂ （Ａは上記の
６元素）としてＷを０から［１０２刻みでＱ、２０まで
１１種類とり、Ｒ：Ｃｅａ４ＮｄＯ，５ＰｒａｌとしＲ
とＭの比２は６．０とした。磁石製造法は実施例１と同
様なる方法で行った。第２図ｉｃＡがＺｒの場合の結果
を示した。ただし均質化後の熱処理は、Ｚｒ添加により
ｌＨｅけ向上するので高エネルギー積を得るために、ｉ
Ｈｅけ適度に抑えてヒステリシスの角形性同上を狙って
最適な条件を採用した。Ｚｒ添加しないものよりある程
度添７１Ｂした方がよい結果が得られていることが分る
。上記６元素の添加によりどれ位添加前に比べて性能が
向上したかを第５表に示す。
第５表
実施例４゜
Ｂの一部を、Ａ ｔｌＧ ＆ ＋ Ｉ ｎ ＨＳ ｌ
、Ｇ ｏ 、Ｐ ＋ Ｓ Ｉ ＨＢｉ、Ｓｒ＋、Ｐｂ
で置換した合金を実施例１の方法で溶解した。ただしＭ
＝ｌＦ６０．７５Ｗａｌ ＢｃＬｌｉ−ｕＱｕ（Ｑａ上
記の１０元素）、Ｒ：Ｃｅ Ｏ，４Ｎ ｄ ａｓ Ｐｒ
１ｌｌそしてＺ＝６．５ （ＲＭ ａｓ ）とし、Ｕを
０．０１から０．０１刻みでＱｌまで１０種類とった。
、Ｇ ｏ 、Ｐ ＋ Ｓ Ｉ ＨＢｉ、Ｓｒ＋、Ｐｂ
で置換した合金を実施例１の方法で溶解した。ただしＭ
＝ｌＦ６０．７５Ｗａｌ ＢｃＬｌｉ−ｕＱｕ（Ｑａ上
記の１０元素）、Ｒ：Ｃｅ Ｏ，４Ｎ ｄ ａｓ Ｐｒ
１ｌｌそしてＺ＝６．５ （ＲＭ ａｓ ）とし、Ｕを
０．０１から０．０１刻みでＱｌまで１０種類とった。
磁石製造は実施例１と、同様な方法で行った。各置換元
素で得られた磁石で（ＢＨ）ｍａｘ２１０ＭＧＯｅ以上
のものの中からその合金のキューリ一点が添加前に比べ
て最高に向上した合金のキューリ一点の向上分を谷元素
ごとに示すると第６表のようになる。
素で得られた磁石で（ＢＨ）ｍａｘ２１０ＭＧＯｅ以上
のものの中からその合金のキューリ一点が添加前に比べ
て最高に向上した合金のキューリ一点の向上分を谷元素
ごとに示すると第６表のようになる。
第６表
実施例５゜
希土類元素の一部をＬａで置換した合金を実施例１と同
Ｓな方法で磁石にした。ただし組成としてはＲ：Ｃａ
α４５− ｃ Ｎｄα４５ ｐ ｒαＩ Ｌ ａ ｃ
（Ｃ＝ｌＱ２゜α０８．［１１５，０，２５）、Ｍ”：
Ｆｅ（Ｌ８２ＷαＩ Ｂ ０．０８そしてＺ＝６．５
（ＲＭＩＬＳ ）の４種類を対象にした。得られた磁気
特性を第５図に示す。Ｌａを加えると、微量のときには
ヒステリシスの角形性が若干向上することが示されてい
る。角形性の評価８−値は、４πＩ−Ｈ減磁曲線上で４
ｙＪ＝［ｌ、９ＸＢｙになる磁場Ｈの絶対値をＨｋとす
ると、Ｓ Ｑ ” Ｈｋ ／ ｌ Ｈｅで与えられる。
Ｓな方法で磁石にした。ただし組成としてはＲ：Ｃａ
α４５− ｃ Ｎｄα４５ ｐ ｒαＩ Ｌ ａ ｃ
（Ｃ＝ｌＱ２゜α０８．［１１５，０，２５）、Ｍ”：
Ｆｅ（Ｌ８２ＷαＩ Ｂ ０．０８そしてＺ＝６．５
（ＲＭＩＬＳ ）の４種類を対象にした。得られた磁気
特性を第５図に示す。Ｌａを加えると、微量のときには
ヒステリシスの角形性が若干向上することが示されてい
る。角形性の評価８−値は、４πＩ−Ｈ減磁曲線上で４
ｙＪ＝［ｌ、９ＸＢｙになる磁場Ｈの絶対値をＨｋとす
ると、Ｓ Ｑ ” Ｈｋ ／ ｌ Ｈｅで与えられる。
実施例６゜
実施例５と同組成の合金を実施例１と同様な方法で溶解
して、焼結法により磁石を作製した。焼結温度は１２０
０〜１３００Ｃの間の最適条件（収縮が最も大きい条件
）で行い、焼結後は室温まで２〜６時間除冷をした。そ
して再度温度を上昇させ、８５０〜４００Ｃまで多段時
効を行った。得られた磁石の磁気性能を第４図に示す。
して、焼結法により磁石を作製した。焼結温度は１２０
０〜１３００Ｃの間の最適条件（収縮が最も大きい条件
）で行い、焼結後は室温まで２〜６時間除冷をした。そ
して再度温度を上昇させ、８５０〜４００Ｃまで多段時
効を行った。得られた磁石の磁気性能を第４図に示す。
図に示すように本組成のような安価な材料を用いてもａ
ｍ Ｃｏ系と同等の磁石が得られることが分る。
ｍ Ｃｏ系と同等の磁石が得られることが分る。
以上述べたように本発明によれ５１ 、安価な希土類化
合物Ｃｅ−ＤＩを用いても高性能なグラスチックボンド
磁石および焼結磁石が発現でき、従来の磁石にない高コ
ストパフォーマンスが達成できるという効果を有する。
合物Ｃｅ−ＤＩを用いても高性能なグラスチックボンド
磁石および焼結磁石が発現でき、従来の磁石にない高コ
ストパフォーマンスが達成できるという効果を有する。
第１図は、（ｅ（１，４Ｎｄα４ Ｐ ｒ Ｏ，２（Ｆ
ｅ Ｏ，８Ｗ Ｏ，ＩＢＯ，＋）２組成において、希
土類と他元素との比２を変化させた時のプラスチックボ
ンド磁石の磁気特性を示す。 第２図は、Ｃｅ０．４ＮｄＯ，５ｐｒＯ，Ｉ （Ｆｅα
８２−ｗＷｏ、ＩＺｒｗＢαｏａ ） ６．０組成にお
いて２「のｔＷを変化させた時のプラスチック磁石のエ
ネルギー積を示す。 第３図け、Ｃｏα４ｓ−ｃＮｄα４Ｂ Ｐ ｒ ｏ、＋
Ｌ ａ ｃ （Ｆｅｏ、５２ＷＯ，ＩＢαｏｓ ）
ａｓの組成においてＬａのｇｃを変化させた時のグラス
チックボンド磁石の角形性およびエネルギー積の変化を
示す。 第４図は、Ｃｅα４ｓ−ｃＮｄ Ｏ，４５Ｐ ｒ ｏ、
＋ Ｌａｃ（ＦｅＯ，８２Ｗ ａｔ Ｂ ｃｏｇ ）
４６の組成の合金を焼結した磁石のエネルギー積をＬａ
の量Ｃの変化の区数として示す。 ５Ｇ７８９ ２ イ直 −− 第１図 ｏ、ｏ＋ ｏ、ｏタ ｏ、０９ Ｄ−１３０，１７０，
２＋Ｗ値啼 第２図 ０．００ ０．０５ ０．１０ ０，１５ ０．２０
０．２５０イＪ − 第３図 ｏ、ｏｏ ｏ、０５ ０．１０ ０．１５ ０．２０
０．２ジＣイ１ → 第４図
ｅ Ｏ，８Ｗ Ｏ，ＩＢＯ，＋）２組成において、希
土類と他元素との比２を変化させた時のプラスチックボ
ンド磁石の磁気特性を示す。 第２図は、Ｃｅ０．４ＮｄＯ，５ｐｒＯ，Ｉ （Ｆｅα
８２−ｗＷｏ、ＩＺｒｗＢαｏａ ） ６．０組成にお
いて２「のｔＷを変化させた時のプラスチック磁石のエ
ネルギー積を示す。 第３図け、Ｃｏα４ｓ−ｃＮｄα４Ｂ Ｐ ｒ ｏ、＋
Ｌ ａ ｃ （Ｆｅｏ、５２ＷＯ，ＩＢαｏｓ ）
ａｓの組成においてＬａのｇｃを変化させた時のグラス
チックボンド磁石の角形性およびエネルギー積の変化を
示す。 第４図は、Ｃｅα４ｓ−ｃＮｄ Ｏ，４５Ｐ ｒ ｏ、
＋ Ｌａｃ（ＦｅＯ，８２Ｗ ａｔ Ｂ ｃｏｇ ）
４６の組成の合金を焼結した磁石のエネルギー積をＬａ
の量Ｃの変化の区数として示す。 ５Ｇ７８９ ２ イ直 −− 第１図 ｏ、ｏ＋ ｏ、ｏタ ｏ、０９ Ｄ−１３０，１７０，
２＋Ｗ値啼 第２図 ０．００ ０．０５ ０．１０ ０，１５ ０．２０
０．２５０イＪ − 第３図 ｏ、ｏｏ ｏ、０５ ０．１０ ０．１５ ０．２０
０．２ジＣイ１ → 第４図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （ｊ） Ｃａ−Ｎ ｄ−Ｐ ｒ−Ｆ ｅ −Ｗ−Ｂ系合
金において、希土類元素Ｒと他の元素Ｍとの原子比を２
（２＝Ｍの原子数／Ｒの原子数）とし、Ｒの中での原子
比をＲ＝Ｃｅ１−ａ−ｂＮｄａＰｒｂとしまたＭの中の
原子比をＭ＝Ｆｅ１−ｘ−ｙＷｘＢｙで表した時、係数
ａｌｂ＋！＋ｙ＋”が次の値の範囲、すなわち０．０５
≦ａ≦α８ α０５≦ｂ≦α５ α０１≦Ｘ≦０．５ ０、００１≦ｙ≦α１５ ３．５≦２≦９０ であることを特徴とする永久磁石合金。 （２）Ｗの一部を、ＴＩ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ
の少なくとも一つの元素で置換したことを特徴とする特
＃！Ｆ請求の範囲第１項記載の永久磁石合金。 （５）Ｂの一部を、Ａｔ、Ｇａ、Ｉｎ＋８１．Ｇａ、Ｐ
ＩＳ、Ｂｉ、Ｓｎ＋Ｐｂ、Ｃの少なくとも一つの元素で
置換したことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
永久磁石合金。 （４）希土類元素の一部をＬｍで置換したことを特徴と
する特許請求の範囲第１項記載の永久磁石合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59081393A JPS60224761A (ja) | 1984-04-23 | 1984-04-23 | 永久磁石合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59081393A JPS60224761A (ja) | 1984-04-23 | 1984-04-23 | 永久磁石合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60224761A true JPS60224761A (ja) | 1985-11-09 |
Family
ID=13745054
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59081393A Pending JPS60224761A (ja) | 1984-04-23 | 1984-04-23 | 永久磁石合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60224761A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4765848A (en) * | 1984-12-31 | 1988-08-23 | Kaneo Mohri | Permanent magnent and method for producing same |
| JPS647503A (en) * | 1986-07-23 | 1989-01-11 | Hitachi Metals Ltd | Permanent magnet with high thermal stability |
| US4836868A (en) * | 1986-04-15 | 1989-06-06 | Tdk Corporation | Permanent magnet and method of producing same |
| US4935075A (en) * | 1986-06-12 | 1990-06-19 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Permanent magnet |
| US5135584A (en) * | 1990-09-20 | 1992-08-04 | Mitsubishi Steel Mfg. Co., Ltd. | Permanent magnet powders |
| USRE34838E (en) * | 1984-12-31 | 1995-01-31 | Tdk Corporation | Permanent magnet and method for producing same |
-
1984
- 1984-04-23 JP JP59081393A patent/JPS60224761A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4765848A (en) * | 1984-12-31 | 1988-08-23 | Kaneo Mohri | Permanent magnent and method for producing same |
| USRE34838E (en) * | 1984-12-31 | 1995-01-31 | Tdk Corporation | Permanent magnet and method for producing same |
| US4836868A (en) * | 1986-04-15 | 1989-06-06 | Tdk Corporation | Permanent magnet and method of producing same |
| US4935075A (en) * | 1986-06-12 | 1990-06-19 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Permanent magnet |
| JPS647503A (en) * | 1986-07-23 | 1989-01-11 | Hitachi Metals Ltd | Permanent magnet with high thermal stability |
| US5135584A (en) * | 1990-09-20 | 1992-08-04 | Mitsubishi Steel Mfg. Co., Ltd. | Permanent magnet powders |
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