JPS60245758A - 高温アルカリ環境下での耐応力腐食割れ性に優れたニッケル基合金及びその製造法 - Google Patents
高温アルカリ環境下での耐応力腐食割れ性に優れたニッケル基合金及びその製造法Info
- Publication number
- JPS60245758A JPS60245758A JP10081784A JP10081784A JPS60245758A JP S60245758 A JPS60245758 A JP S60245758A JP 10081784 A JP10081784 A JP 10081784A JP 10081784 A JP10081784 A JP 10081784A JP S60245758 A JPS60245758 A JP S60245758A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- stress corrosion
- point
- resistant nickel
- corrosion cracking
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明はインコネ）Ｉ／ ６００合金の改良に係り、
高温アルカリ環境下での耐応力腐食割性にすぐれたニッ
ケル基合金とその製造法に関する。
高温アルカリ環境下での耐応力腐食割性にすぐれたニッ
ケル基合金とその製造法に関する。
（従来技術）
１６０ｒ−７６Ｎ１−−Ｔｉ−合金（インコネ７Ｌ／６
ｏＯ）は一般に高温アルカリ溶液に対する応力腐食割抵
抗性にすぐれた材料とされ、そのため従来、例えば熱゛
交換器の伝熱管等の材料に使用てれてきた。
ｏＯ）は一般に高温アルカリ溶液に対する応力腐食割抵
抗性にすぐれた材料とされ、そのため従来、例えば熱゛
交換器の伝熱管等の材料に使用てれてきた。
ところが最近、アルカリ濃縮によるものと思われる現象
でインコネル６００合金に応力腐食割が生じる場合がお
ることが判明した。
でインコネル６００合金に応力腐食割が生じる場合がお
ることが判明した。
（発明が解決しようとする問題点）
上記現況に鑑み、この割れを防止するために耐応力腐食
割性にすぐれた材料を開発する必要があり、本発明はこ
の要望に応えることを目的とする。
割性にすぐれた材料を開発する必要があり、本発明はこ
の要望に応えることを目的とする。
（問題点を解決するための手段）
通常、インコネル６００合金にはＳｉが０．３０〜０．
４％添加されている。また粒界に炭化物を析出させない
熱処理、すなわち完全固溶型の焼鈍が施でれて使用はれ
ている。
４％添加されている。また粒界に炭化物を析出させない
熱処理、すなわち完全固溶型の焼鈍が施でれて使用はれ
ている。
本発明の第１は上記Ｓｉ−を０．２０％以下に制御する
ことにより耐応力腐食割性を顕著に向上畑ぜた点を特徴
とし、第２はこのようにＳｉを低く制御したニッケｌｖ
基合金を強制的に炭化物を粒界に析出量せる熱処理を施
すことによシ一層耐応力腐食割性にすぐれたニッケル基
合金製品とする点を特徴とする。
ことにより耐応力腐食割性を顕著に向上畑ぜた点を特徴
とし、第２はこのようにＳｉを低く制御したニッケｌｖ
基合金を強制的に炭化物を粒界に析出量せる熱処理を施
すことによシ一層耐応力腐食割性にすぐれたニッケル基
合金製品とする点を特徴とする。
すなわち第１項、第２項発明は
Ｎｉ５０−８０％、Ｃｒ１３−３５％、５ｊ−０，２０
％以下、Ｃ０，０５％以下、Ｍｎｌ、０％以下、Ｐｏ、
０２％以下、Ｓｏ、０２％以下を含有し、必要に応じＴ
ｉ１．０％以下、Ｍｇ０．００１〜０．０３％の１種ま
たは２種を含有し残部は実質的にＦｅよりなる耐応力腐
食割性二゛ンケル基合金を要旨とし また第３項発明は 上記合金を焼鈍後添付図面第１図に示す７５０℃。
％以下、Ｃ０，０５％以下、Ｍｎｌ、０％以下、Ｐｏ、
０２％以下、Ｓｏ、０２％以下を含有し、必要に応じＴ
ｉ１．０％以下、Ｍｇ０．００１〜０．０３％の１種ま
たは２種を含有し残部は実質的にＦｅよりなる耐応力腐
食割性二゛ンケル基合金を要旨とし また第３項発明は 上記合金を焼鈍後添付図面第１図に示す７５０℃。
０．５ｈ（７）ａ点、７００℃、Ｑ、５ｈＯｂ点、５５
０℃。
０℃。
３ｈの０点、５５０℃、１００ｈのｄ点、７５０℃。
１００ｈのｅ点を結ぶ直線で囲まれる範囲内の加熱温度
及び加熱時間で最終的に熱処理を施す製造方法を要旨と
する。
及び加熱時間で最終的に熱処理を施す製造方法を要旨と
する。
前記第１項第２項発明において、各成分を前記の如く限
定した理由を述べる。
定した理由を述べる。
Ｎｉ−： 耐食性に必須の成分であり、特にアルカリ環
境下での耐食性には５０％以上必要である。またＣｔイ
オンを含む高温水環境での粒内側には特に重要な元素で
ある。
境下での耐食性には５０％以上必要である。またＣｔイ
オンを含む高温水環境での粒内側には特に重要な元素で
ある。
Ｃｒ：ＣｒもＮｉ同様に耐食性に重要な元素であシ、特
に１８％以上ないと耐食性に効果がない。
に１８％以上ないと耐食性に効果がない。
Ｓｉ、 ： Ｓｉは特に高温アルカリ環境下では極めて
好捷しくない元素で０．２ Ｘ以下にとどめる必要があ
る。この点については後に実施例において明らかにする
。
好捷しくない元素で０．２ Ｘ以下にとどめる必要があ
る。この点については後に実施例において明らかにする
。
Ｃ：通常Ｃは耐食性に悪い元素であるが、耐アルカリ環
境下では影響がない。従って熱間加工性の点から０．０
５％以下とした。但しＣはａｔイオン応力腐食割試験で
は好ましくない元素である。
境下では影響がない。従って熱間加工性の点から０．０
５％以下とした。但しＣはａｔイオン応力腐食割試験で
は好ましくない元素である。
Ｍｎ ： ＠Ｊ食性にはあまシ関係がない。熱間加工性
のために１．０％以下を添加している。
のために１．０％以下を添加している。
Ｐ、Ｓ：熱間加工性の面から０．０２％以下とする。
Ｍｇ ：ＭｇＵｏ、００１−０．０８５Ｎ添加スルとト
にヨυ熱間鍛造性が非常に良くなる、ＭｇＯとなって紙
中の酸素を低減させるためと考えられる。
にヨυ熱間鍛造性が非常に良くなる、ＭｇＯとなって紙
中の酸素を低減させるためと考えられる。
次に前記第３項発明において合金の最終焼鈍後の特殊熱
処理の加熱温度及び加熱時間を添付図面第１図における
ａ点、ｂ点、０点、ｄ点、ｅ点を結ぶ直線で囲まれる範
囲内としたのは、粒界に炭化物がほぼ連続的に析出する
ために必要な温度と時間の関係範囲であるためである。
処理の加熱温度及び加熱時間を添付図面第１図における
ａ点、ｂ点、０点、ｄ点、ｅ点を結ぶ直線で囲まれる範
囲内としたのは、粒界に炭化物がほぼ連続的に析出する
ために必要な温度と時間の関係範囲であるためである。
加熱温度が５５０℃以下では炭化物は析出するが長時間
必要であるため経済的でない。また加熱時間１００ｈ以
上もコヌト面から考慮するとこれまた経済的でない。一
方７５０℃以上の加熱温度では炭化物の析出量が少ない
ために割れの進展を防止できない。
必要であるため経済的でない。また加熱時間１００ｈ以
上もコヌト面から考慮するとこれまた経済的でない。一
方７５０℃以上の加熱温度では炭化物の析出量が少ない
ために割れの進展を防止できない。
またＳｌの含有量を０．２０％以下に制御したＮ１基合
金に上記特殊熱処理を最終的に施すのは、強制的に炭化
物を粒界に析出させ割れの進展を防止する効果に加えて
Ｓｌの粒界偏析を炭化物が取シこんでＳｌの悪影響を解
消する相乗効果を期待するからである。
金に上記特殊熱処理を最終的に施すのは、強制的に炭化
物を粒界に析出させ割れの進展を防止する効果に加えて
Ｓｌの粒界偏析を炭化物が取シこんでＳｌの悪影響を解
消する相乗効果を期待するからである。
（作用および実施例）
第１表に本発明材および従来材の数例についてそれらの
化学成分を示す。
化学成分を示す。
第１表の合金を１７ ｋｇ真空熔解し、鍛伸、途中焼鈍
後冷間加工８０％を加え、９８０℃×２０分空冷の焼鈍
を施したのをＡ群とし、他方、上記最終焼鈍後さらに強
制的に炭化物を粒界に析出させるため７００℃×３時間
空冷の特殊熱処理を施したものをＢ群とした。
後冷間加工８０％を加え、９８０℃×２０分空冷の焼鈍
を施したのをＡ群とし、他方、上記最終焼鈍後さらに強
制的に炭化物を粒界に析出させるため７００℃×３時間
空冷の特殊熱処理を施したものをＢ群とした。
第２図の曲線は第１表の陥１〜３および隔６〜９合金に
ついて合金中の５ｉ−ｉｌと割れ深での関係を示すもの
で○はＡ群・はＢ群である。なおＡ群およびＢ群の隔４
，５、およびＮｏ １０．１１合金について８１量と割
れ深での関係を同図中に△およびムでプロットした。
ついて合金中の５ｉ−ｉｌと割れ深での関係を示すもの
で○はＡ群・はＢ群である。なおＡ群およびＢ群の隔４
，５、およびＮｏ １０．１１合金について８１量と割
れ深での関係を同図中に△およびムでプロットした。
同表に明らかな如く、Ｓｉ−量が０．２％以下のものは
耐ＳＣＣ性（耐応力腐食割注）が極めて良好であるが、
０２％を超えてＳｉを含有するとＳＣＣ感受性が著るし
く増大している（ＡＭ）。一方、強制的に粒界に炭化物
を析出でせるため７０ ｏ’ｔ；ｘａｈＡＣの特殊熱処
理を施したＢ群はＡ群よりも総体的に耐ＳＣＣ性が良好
になっている。しかし特殊熱処理を施したＢ群もＳｉ量
が０２％よシも大であると十分な耐ＳＣＣ性を現でない
こと示している。
耐ＳＣＣ性（耐応力腐食割注）が極めて良好であるが、
０２％を超えてＳｉを含有するとＳＣＣ感受性が著るし
く増大している（ＡＭ）。一方、強制的に粒界に炭化物
を析出でせるため７０ ｏ’ｔ；ｘａｈＡＣの特殊熱処
理を施したＢ群はＡ群よりも総体的に耐ＳＣＣ性が良好
になっている。しかし特殊熱処理を施したＢ群もＳｉ量
が０２％よシも大であると十分な耐ＳＣＣ性を現でない
こと示している。
すなわちＳｉの粒界偏析がアルカリ環境下で悪影。
響を与えるものと考えられる。
試験は各合金から２ｔＸＩＯＶ９Ｘ７５Ｌのシング／ｌ
／Ｕベンド試験片を採取し、高温アルカリ環境下での応
力腐食割試験として、オートクレーブを用いて１５％Ｎ
ａＯＨ熔液を脱気して３３０℃で３００ｈの浸漬試験後
、試験片を半割（長手方向７５ｔ）にして切断面の割状
況を顕微鏡で調べる方法によった。
／Ｕベンド試験片を採取し、高温アルカリ環境下での応
力腐食割試験として、オートクレーブを用いて１５％Ｎ
ａＯＨ熔液を脱気して３３０℃で３００ｈの浸漬試験後
、試験片を半割（長手方向７５ｔ）にして切断面の割状
況を顕微鏡で調べる方法によった。
上記の始ぐ本発明はインコネ／Ｌ／ ６００等のニッケ
ル基合金のＳｉ量を０．２％以下ならしめることによっ
て来月的に十分な耐ＳＣＣ性を確保するものであるが、
耐ＳＣＣ性を一層優れたものとするために焼鈍後強制的
に炭化物を粒界に析出させる特殊熱処理を施すことが推
奨される。この場合の適当な熱処理条件を調べた。
ル基合金のＳｉ量を０．２％以下ならしめることによっ
て来月的に十分な耐ＳＣＣ性を確保するものであるが、
耐ＳＣＣ性を一層優れたものとするために焼鈍後強制的
に炭化物を粒界に析出させる特殊熱処理を施すことが推
奨される。この場合の適当な熱処理条件を調べた。
第１図は、上述の如くにして調整したＡ群Ｎｎ２合金の
試験片を用い、その最終焼鈍（９８０℃×２０分ＡＣ）
の後の特殊熱処理における、加熱温度と加熱時間の関係
が耐ＳＣＣ性に痛らす影響を示すものである。
試験片を用い、その最終焼鈍（９８０℃×２０分ＡＣ）
の後の特殊熱処理における、加熱温度と加熱時間の関係
が耐ＳＣＣ性に痛らす影響を示すものである。
図の横軸は各温度での保持時間であり、縦軸は各加熱温
度を示す。図中○印は割れ深さが０．１層未満であり、
Ｘ印は０．ＩＲ以上である。図から明らかなように、加
熱温度５５０〜７５０℃、加熱時１１ｆｉ０．５−１０
０ｈｂ ７００℃、０．５ｈの℃点、５５０℃、８ｈの０点、５
５０℃、１００ｈのｄ点、７５０℃＋１００ｈＯｅ点を
結ぶ直線で囲まれた範囲内か高い血４ＳＣＣ性を示して
いる。
度を示す。図中○印は割れ深さが０．１層未満であり、
Ｘ印は０．ＩＲ以上である。図から明らかなように、加
熱温度５５０〜７５０℃、加熱時１１ｆｉ０．５−１０
０ｈｂ ７００℃、０．５ｈの℃点、５５０℃、８ｈの０点、５
５０℃、１００ｈのｄ点、７５０℃＋１００ｈＯｅ点を
結ぶ直線で囲まれた範囲内か高い血４ＳＣＣ性を示して
いる。
なお前述の通り、５５（ｌ以下では炭化物の析出に長時
間を要し不経済であシ、また１００ｈ以上の時間もコス
ト面から考慮すると経済的でなく、一方７５０℃以上の
温度では炭化物の析出量か少なくなり、割れ進展の防止
効果が小さい。
間を要し不経済であシ、また１００ｈ以上の時間もコス
ト面から考慮すると経済的でなく、一方７５０℃以上の
温度では炭化物の析出量か少なくなり、割れ進展の防止
効果が小さい。
（効果）
本発明は高温アルカリ環境下での耐応力腐食割注に優れ
たニッケル基合金を得ることができ、現在社会問題とな
っている熱交換器伝熱管等の腐食問題を解決することが
できる。
たニッケル基合金を得ることができ、現在社会問題とな
っている熱交換器伝熱管等の腐食問題を解決することが
できる。
第１図は１６Ｃｒ−７６Ｎｊ−Ｔｉ−合金ノ最終焼鈍後
の特殊熱処理における加熱温度と加熱時間が耐応力腐食
割注に及ぼす影響を示し、第２図はニッケル基合金の含
有Ｓ１量の変化と耐応力腐食割の関係を示す図である。 第 １ 図 一一一◆加鯖ｌＮ＋間（ｈ） 第 ２ 図 Ｓｉ ｔ（％）
の特殊熱処理における加熱温度と加熱時間が耐応力腐食
割注に及ぼす影響を示し、第２図はニッケル基合金の含
有Ｓ１量の変化と耐応力腐食割の関係を示す図である。 第 １ 図 一一一◆加鯖ｌＮ＋間（ｈ） 第 ２ 図 Ｓｉ ｔ（％）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１） Ｎｉ、 ５０〜８０％、 Ｃｒ ｔ８〜８５Ｘ
、 Ｓｉ ０．２０％以下、Ｃ０，０５％以下、Ｍｎ１
．０％以下、Ｐｏ、０２％以下、Ｓ ０．０２％以下を
含有し残部は笑質的にＦｅよシなることを特徴とする耐
応力腐食割性ニッケル基合金。 （２１Ｎｉ、５０−８０％、ＣｒｘＢ−８５％、Ｓ’１
０．２０％以下、Ｃ０，０５％以下、Ｍｌｌｌ、０％以
下、Ｐｏ、０２％以下、Ｓｏ、０２％以下を含有し、さ
らにＴｉ−１，０％以下、Ｍｇ０．００１〜０．０３％
の１種または２種を含有し残部は突質的にＦｅよシなる
ことを特徴とする耐応力腐食割性ニッケル基合金。 （３） Ｎｉ、５ｏ−ｓｏ％、Ｃｒ１３−８５％、 Ｓ
ｉ、 ０．２０％以下、Ｃ０，０５％以下、Ｍｎ１．０
％以下、Ｐｏ、０２％以下、Ｓｏ、０２％以下を含有し
、必要に応じＴ１１．０％以下、Ｍｇ０．００１〜０．
０３％の１種または２種を含有し残部は笑質的にＦｅよ
りなる合金を焼鈍後、添付図面第１図に示す７５０℃、
０．５ｈＯａ点、７００℃、 ０．５ ｈ （Ｄ １）
点、５５０℃、ａ、ｈＯｃ点、５５０℃、１００ｈの
ｄ点、７５０℃、１００ｈのｅ点を結ぶ直線で囲まれる
範囲内の加熱温度及び加熱時間で最終的に熱処理を施す
ことを特徴とする耐応力腐食割性ニッケル基合金の製造
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10081784A JPS60245758A (ja) | 1984-05-18 | 1984-05-18 | 高温アルカリ環境下での耐応力腐食割れ性に優れたニッケル基合金及びその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10081784A JPS60245758A (ja) | 1984-05-18 | 1984-05-18 | 高温アルカリ環境下での耐応力腐食割れ性に優れたニッケル基合金及びその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60245758A true JPS60245758A (ja) | 1985-12-05 |
| JPH0317888B2 JPH0317888B2 (ja) | 1991-03-11 |
Family
ID=14283895
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10081784A Granted JPS60245758A (ja) | 1984-05-18 | 1984-05-18 | 高温アルカリ環境下での耐応力腐食割れ性に優れたニッケル基合金及びその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60245758A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TW200913181A (en) | 2007-07-10 | 2009-03-16 | Arakawa Chem Ind | Optical semiconductor-sealing composition |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58177443A (ja) * | 1982-04-08 | 1983-10-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ｎｉ−Ｃｒ合金の熱処理法 |
| JPS58177445A (ja) * | 1982-04-12 | 1983-10-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ｎｉ−Ｃｒ合金の熱処理法 |
| JPS58177444A (ja) * | 1982-04-12 | 1983-10-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ｎｉ−Ｃｒ合金の熱処理法 |
-
1984
- 1984-05-18 JP JP10081784A patent/JPS60245758A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58177443A (ja) * | 1982-04-08 | 1983-10-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ｎｉ−Ｃｒ合金の熱処理法 |
| JPS58177445A (ja) * | 1982-04-12 | 1983-10-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ｎｉ−Ｃｒ合金の熱処理法 |
| JPS58177444A (ja) * | 1982-04-12 | 1983-10-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ｎｉ−Ｃｒ合金の熱処理法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0317888B2 (ja) | 1991-03-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0109350B1 (en) | Nickel-chromium alloy | |
| JPS5831383B2 (ja) | アルミニウム合金製熱交換器用フィン材およびその製造法 | |
| CA1058425A (en) | Pitting resistant stainless steel alloy having improved hot-working characteristics | |
| CN102027145B (zh) | Ni-Cr合金管 | |
| EP0261880B1 (en) | Nickel-base alloy heat treatment | |
| US6808570B2 (en) | Fin and tube for high-temperature heat exchanger | |
| JP2006193789A (ja) | 熱処理強化型高強度フェライト系ステンレス鋼及びその製造方法 | |
| JPS60245758A (ja) | 高温アルカリ環境下での耐応力腐食割れ性に優れたニッケル基合金及びその製造法 | |
| JPS60221541A (ja) | 熱間加工性の優れた銅合金 | |
| US4714501A (en) | Method for thermal treatment of alloy for heat transfer pipes | |
| JPH01132732A (ja) | 曲げ加工性のすぐれた耐食性Ｎｉ−Ｃｒ合金 | |
| CN101528958B (zh) | 化工设备用镍材 | |
| US4715909A (en) | Nickel-chromium alloy in stress corrosion cracking resistance | |
| JPS61104054A (ja) | ラインパイプ用高強度高靭性溶接クラツド鋼管 | |
| JPS60224741A (ja) | 耐孔蝕性に優れたアルミニウム合金複合材 | |
| JPS6024340A (ja) | 非熱処理型快削アルミニウム合金 | |
| JPH09287062A (ja) | 耐孔食性に優れた純アルミニウム材の製造方法 | |
| JPS61153251A (ja) | 高熱間加工性ニツケル基合金 | |
| JPS60238446A (ja) | 耐食性の優れたｉｃリ−ドフレ−ム用合金 | |
| JPS62202067A (ja) | 耐応力腐食割れ封着合金及びその製造方法 | |
| JPS6353234A (ja) | 耐熱・高強度構造部材 | |
| JPH0153340B2 (ja) | ||
| JPH0770680A (ja) | 熱間加工性および高温水中の耐食性に優れた合金 | |
| EP0329192A2 (en) | Nickel-chromium alloy | |
| JPS60251251A (ja) | 耐食性の優れたｉｃリ−ドフレ−ム用合金 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |