JPS60248702A - 重合反応制御方法および装置 - Google Patents

重合反応制御方法および装置

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JPS60248702A
JPS60248702A JP59103663A JP10366384A JPS60248702A JP S60248702 A JPS60248702 A JP S60248702A JP 59103663 A JP59103663 A JP 59103663A JP 10366384 A JP10366384 A JP 10366384A JP S60248702 A JPS60248702 A JP S60248702A
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reactor
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文男 鈴木
Naoyuki Fukahori
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔技術分野〕 本発明は重合反応制御方法および装置に係り、特に最適
重合反応を温度制御によって達成する重合反応制御方法
および装置に関する。　、〔従来技術〕 一般に、有機重合体を懸濁重合法あるいは乳化重合法等
によって製造する場合、その時間経過とともに重合系に
生成する重合体粒子の粒子径はできるだけ均一なもので
あることが必要である。なぜならば、粒子径分布が広く
なる重合条件の下で製造された有機重合体は、粒子径分
布が狭くなる重合条件の下で製造されたそれに比らべて
物理的および化学的性質が著るしく低下するからである
。
しかしながら、たとえば乳化重合法によりてゴムを製造
する場合、粒子径は主に乳化剤の量と重合温度のふれに
よって決定される。したがって、乳化剤の量を定めても
、重合プロセス中の温度変動によって生成する重合体粒
子の粒子径は変化してしまい、ゴムの品質を低下させる
結果となる・そこで温度制御が一般に必要とされるわけ
であるが、従来の温度制御は過去の実験データ等に基づ
き手動で行われていたために、複雑なパルプ操作等を必
要とする場合が多く、また温度制御の結果である重合温
度を基にしたフィードパ、り制御金主体とするため罠、
微細なコントロールができないという欠点を有していた
。
その他の方法としては、重合液の固型分濃度の計量など
Ｋよシ重合率を測定して、その結果から温度調節を行う
ものも提案されている。しかし、この方法では、手作業
で反応器から試料を取シ出し重合率の測定が行われるた
めに、温度調節等を即座に行うことができず、重合反応
制御を自動化することが困難であった。また、温度制御
が粗くなるために、粒子径が不均一となり品質低下の原
因となっていた。
さらに重合率の測定時間を短縮する為に、反応器内のエ
マルションの屈折率から重合率を測定する方法（特開昭
５８−２０６６０２号公報）も提案されているが、やは
シエマルジョンを反応器外に取出す必要があシ、不安定
なエマルジョンの場合などでは設備面での制約が大きい
。
〔発明の目的〕
本発明は上記従来の欠点に鑑み成されたものであシ、そ
の目的は重合体粒子の粒子径を均一にする重合反応制御
方法および容易に、かつ確実に粒子径制御が行える重合
反応制御装置を提供することにある。
〔発明の構成〕
上記目的を達成するために、本発明による重合反応制御
方法および装置はコンビーータにょシ微細な温度制御を
行うことを特徴とする。
すなわち本発明は、 重合開始剤の分解速度の温度特性から算出された目標温
度と、短時間周期で検出される反応器内の検出温度との
温度差ｆ：算出するとともに、予め設定された目標とな
る重合速度と、短時間周期で測定される重合発熱量から
算出される歌合速度との重合速度差ｔ−算出し、 前記温度差および前記重合速度差に基づいて前記反応器
内の温度を短時間周期で調節することを特徴とする重合
反応制御方法である。
また本発明は、 反応器内の温度を検出する温度検出手段と、反応器内の
重合発熱量を測定する測定手段と、目標重合速度および
重合開始剤の分解速度の温度特性を格納する記憶手段と
、 前記検出温度、重合発熱量、目標重合速度、そして温度
特性を短時間周期で入力して補正量を算出する演算手段
と、 該補正量に基づいて前記反応器内の温度を短時間周期で
調節する調節手段と、 から成ることを特徴とする重合反応制御装置である。
〔発明の実施例〕
以下、本発明の実施例を図面を用いて詳細に説明する。
第１図は本発明による重合反応制御装置の一実施例側チ
帯セ士豊讐の構成図である。
同図において、反応器ｌには冷却手段として冷却用コン
デンサ２が接続されている。本実施例では、冷却用コン
デンサ２によって凝縮されたモノマー（たとえばブタノ
エン）を制御弁Ｃｖ１を介して反応器１内に供給し、そ
の蒸発潜熱によって冷却を行う。蒸発した七ツマ−のガ
スは・冷却用コンデンサ２で再び凝縮され、以上の過程
を繰返す。
蒸発した七ツマ−のガスを冷却するために、冷却用コン
デンサ２には冷媒が供給されており、その流量は制御弁
３によって調節される。
また、本実施例では、冷却手段であるとともに、加熱手
段でもあるジャケット４を反応器１に設けている。シャ
ケ、ト４内の温水は、ポンプ５によりて強制的に循環さ
せられ、温水の温度はポンプ５内のタンクに蒸気を供給
する制御弁ＣＶ２および水を供給する制御弁ＣＶ３によ
って調節される。
このように構成された反応器ｌおよびその冷却系におい
て、反応器１内の温度ＴＲを検出する温度センサ８１（
たとえば、白金測温抵抗体又は熱電対等）、冷却用コン
デンサ２へ供給される冷媒の入口温度Ｔ＋１を検出する
温度センサＳ２、冷媒の出口温度ＴＢｏ検出する温度セ
ンサＳ３、冷媒の流量ＦＢ　を検出する流量センサＳ４
（たとえば、超音波流量計又はオリフィス式流量計等）
、反応器ｌ内の圧力Ｐｎ　を検出する圧力センサＳ５、
シャケ、ト４へ供給される温水の入口温度Ｔｊｉ　１に
検出する温度センサＳ６、温水の出口温度Ｔｊｏ　ｆ検
出する温度センサＳ７、そして冷却用コンデンサ２の液
面ＨＰを検出する液面センサＳ８（たとえば差圧式の液
面計等）が各々図示される位置に設けられている。これ
らのセンサＳ１〜Ｓ８から出力される検出信号はコンピ
ュータ６に入力し、これら検出信号によってコンピュー
タ６は反応器１内の重合反応が最適反応となるように制
御弁ｃｖｉ〜ＣＶ３を調節する。すなわち、反応器１内
の温度制御が行われる。
第２図は本実施例における制御系をより詳細に示したブ
ロック図である。
同図において、上述したセンサＳ１〜Ｓ８の各出力端子
はコンピュータ６内のマルチブレフサ６１の入力端子に
接続され、マルチブレフサ６１の出力端子はＡ／Ｄ変換
器６２を介して制御部６３に接続されている。
制御部６３は演算部６４および記憶部６５と接続されて
おり、記憶部６５には予め目標となる重合速度Ｙおよび
重合開始剤の分解速度にめ温度依存性、そして所定動作
を行わせるためのカウント所定値ｔｌｓ所定圧力Ｐ１所
定数ａ等のデータが各々格納されている。
さらに、制御部６３はドライバ６６の入力端子に接続さ
れ、ドライバ６６の出方端子は制御弁ＣＶＩ〜ＣＶ３に
各々接続されている。
なお、制御部６３はマルチブレフサ６１、Ａ／Ｄ変換器
６２、そしてドライ・ぐ６６等にも制御信号を出力し、
入出力動作を制御している。また、制御部６３には動作
制御するためのカウンタ（図示せず）が設けられている
。
次に、このような構成を有する装置の動作を第３図およ
び第４図を用いて説明する。ただし、−例として乳化重
合の場合を取り上げる。
第３図（、）および（ｂ）は本実施例の７０−チャート
、第４図は各センサＳ１〜ｓ８の出力の時間変化を示し
たグラフである。
まず、電源が投入されると、装置全体の初期化が行われ
る（ＳＴＩ）。ここで、Ｎは第４図における重合開始時
点Ｉから冷却開始時点Ｉまでの期間とそれ以降とを区別
するために設けられ、Ｃは冷却開始時点■以降重合速度
のチェックを定期的に行うために設けられている。
続いて、コンピュータ６Ｉ／ｉ制御弁ＣＶ２およびＣＶ
３を調節して温水をジャケット４へ供給し、反応器１内
の温度ＴＲを上昇させる。温度センサＳ工によって検出
された温度ＴＲが所定温度に到達した時点■（第４図参
照）で、反応器１内に触媒が投入され、重合が開始され
る（Ｓｒ１）。
また、触媒の投入終了後時点Ｈにおいて、反応器１およ
び冷却用コンデンサ２内のイナートガスが排出されると
ともに、冷却用コンデンサ２内にツタジエンモノマ（以
下ＢＤと記す）が凝縮する。
続いて、各センサＳ１〜Ｓ８の検出データがマルチプレ
クサ６１の動作によって順次入力し、Ａ／Ｄ変換器６２
によってデジタル信号に変換されて記憶部６５に格納さ
れる（Ｓｒ３）。
そして、入力したセンサ検出データ（Ｔ＊　、ＴＢｌＩ
Ｔｌｏ　＊　ＦＢ　、Ｐｎ　ｒ　Ｔｊｉ　＊　Ｔｊｏ　
ｓ　ＨＤ）に基づいて重合発熱量ＱＰ％重合率ｘ１そし
て重合速度ｙが各々算出される（　Ｓｒ１　）。
重合発熱量Ｑｐは次のように算出される。
冷却用コンデンサ２での除熱総量：Ｑまただし、ＣＢは
冷媒の熱容量である。
シャケ、ト４からの除熱総量：Ｑま ただし、Ａ、けジャケット４の伝熱面積、ＵＪけ同じく
伝熱係数、ＴＪはＴＪｊおよびＴＪＯから算出されたジ
ャケット温水の平均温度である。
反応器１内容物の顕熱増加量：Ｑ３ Ｑｓ＝Ｖｉ−ＣＲ（Ｔａ−ＴＫＯ） ただし、ｖＲは反応器１内容物の質量、ＣＲはその比熱
、ＴＲＯは重合開始温度である。
以上の各熱量から、重合発熱量はＱｐ”Ｑｔ＋Ｑ＊＋Ｑ
３によって算出される。
オた、重合率Ｘは、仕込んだモノマの理論重合発熱量を
ＱＲとして、ｘ　＝　ＱＰ／ＱＢで算出され、したかっ
て重合速度ｙは によって算出される。
これら算出されたデータ（Ｑｐ、ｘ、ｙ）は、その時点
を表わすカウント値ｔ１その時点での目標となる重合速
度Ｙとともに、上記検出データに伴って記憶部６５に格
納される。
次に、Ｎ＝Ｏであるか否かが判断される（Ｓｒ１）。
今の場合、Ｎ＝０であるから（Ｓｒ１のＹＥＳ　）、続
いて反応器１内の圧力ｐｍが所定圧力Ｐ以上であるか否
かが判断される（　８Ｔ６　）。
反応器１内が所定圧力Ｐに到達していなければ（ＳＴ６
ＯＮＯ）、次の時点でのセンサ検出データを入力しく５
Ｔ３）、反応器１内の圧力Ｐ　Ｒｓすなわち圧力センサ
Ｓ５の検出データが所定圧力Ｐに到達するまで上記ＳＴ
３〜ＳＴ６’に繰返す。
反応器１内の圧力ＰＲが所定圧力Ｐに到達すると（Ｓｒ
１のＹＥＳ　）、制御部６３はドライバ６６を介して制
御弁ＣＶ２およびＣＶ３を調模し、シャケ、ト４の温水
温度を急速に低下させる（Ｓｒ７）。
それと同時に、冷却用コンデンサ２の冷却能力を十分大
きくした状態で制御弁ＣＶＩ　’ｉ開らき、蓄えられて
いるＢＤを反応器１内へ落して蒸発潜熱により冷却を開
始する（　Ｓｒ１　）。この時点が第４図における冷却
開始時点■である。
冷却用コンデンサ２による冷却が開始されると（Ｓｒ１
）、Ｎに１を格納するとともに、目標設定温度Ｔに初期
値’ｒｏを格納する（Ｓｒ１）。そして、前述の如＜Ｓ
ｒ１　、Ｓｒ１の各動作を行なった後、今回はＮ＝ｌで
あるから、Ｓｒ５においてＮｏと判断される。
続いて、カウント値ｔが所定値１．に到達したか否かが
判断される（ＳＴＩＯ）。所定値１．け、第４図におけ
る期間■の終わシの時点に相当し、期間■は冷却用コン
デンサ２によって通常の冷却動作が行われる期間を意味
している。
今の場合、カウント値ｔは所定値ｔ】に到達していない
ので（ＳＴＩＯのＮｏ）、Ｃを＋１して（ｓ’ｒｉｉ）
そのＣの値が所定値ａよシ小さいか否かが判断される（
ＳＴ１２）。
Ｃ（ａである時は（Ｓ’ｌ”１２のＹＥＳ　）、最適重
合条件となるように制御弁ＣＶＩの開度が算出される（
ＳＴ１３〜ＳＴＩ　６　）。
まず、還流ＢＤ流量ＦＤがＦＤ＝ＲＤ□　によって算出
される。ただし、ＲＤは制御弁Ｃ’ＶＩの流れ抵抗、Ｈ
ＤはセンサＳ８によって検出される量である。
算出された還流ＢＤ流量ｉｎと重合発熱量Ｑ、を用いて
、現時点でのＢＤの除熱係数Ｅ　’ｉ　Ｅ　＝　Ｑ、／
ＦＤによって算出する（ＳＴ１３）。
続いて、温度センサＳ１によりて検出された反応器１内
の現時点での温度ＴＲと初期値Ｔｏである目標設定温度
Ｔとの温度差（−Ｔａ−Ｔ）から、補正熱量ΔＱを算出
する（ＳＴ１４）。ただしその際、温度差（ＴＲ−Ｔ）
の大きさによって反応器１内温度の時間変化率を設定し
ておき、最適状態で目標設定温度Ｔに復帰させる。との
ような時間変化率を設定すれば、時点夏から■までの期
間の反応器ｌ内の状態を温度で制御することも可能とな
る。
このように、現時点での補正熱量ΔＱ（ＳＴ１４）とＢ
Ｄの除熱係数Ｅ（ＳＴ１３）と′？ｆ：算出したことで
、ＢＤ流量の補正量ΔＦＤが次式によって算出される。
ΔＦＤ　＝ΔＱ／Ｅ したがって、現時点での制御弁Ｃｖ１の流れ抵抗ＲＤ／
は によって算出される（ＳＴ１５）。
そして、流れ抵抗ＲＤ′の値が制御部６３がらドライバ
６６へ出力され、その値に基づいてドライバ６６は制御
弁ＣＶＩの開度を変化させる（ＳＴ１６）。
制御弁ＣＶＩの開度が変化することで、ＢＤの流量が変
化し反応器１内の除熱量が調節されて、反応器ｌ内の温
度ＴＲが目標設定温度Ｔにより近づく結果となる。
そして再び次の時点のセンナ検出データを入力しく５Ｔ
３）、上述したようにＳｒ４　、Ｓｒ１　。
５ＴＩＯ−８Ｔ１６の各動作が繰返えされ温度制御が行
われる。
以上の動作を繰返えすと、ａ回目の繰返し時点でＣ＝ａ
となり（ＳＴ１２）、ＳＴＩ　２の判断でＮｏとなる。
すると次に、目標となる重合速度Ｙが記憶部６５から読
出され（ＳＴ１７）、現時点における算出された重合速
度ｙ（ｓＴ＋）と目標となる重合速度Ｙとの差が所定値
δより小さいか否かが判断される（ＳＴ１８）。その差
が所定値ａより小さければ（ＳＴ１８のＹＥＳ　）、Ｃ
ＫＯを格納して（ＳＴ１９）上述した通常の冷却動作（
ＳＴ１３〜５Ｔ１６）が行われる。その差が所定値δ以
上であれば（ＳＴ１７のＮｏ）、その差と、予め記憶部
６５に格納されている開始剤の分解速度にの温度特性と
を用いて、目標設定温度Ｔの再調整を行う（ＳＴ２０）
。
すなわち、先ず次式 ％式％） により、所定の重合速度を得るのに必要・な開始剤の分
解速度の補正係数αが算出される。ただしＹは目標とな
る重合速度、ｙは現在の重合速度、ｋは予かしめ設定さ
れている定数である。そして、次式 によシ新たな目標設定温度Ｔが算出される。ただし、Ｅ
は開始剤系で定まる活性化エネルギー、Ｒは気体定数、
ＴＲは現在の重合温度である。
こうして目標設定温度Ｔを再設定すると（ＳＴ２０）、
ＣＫＯを格納して（ＳＴ１９）、上述した冷却動作（Ｓ
Ｔ１３〜５Ｔ１６）が行われる。すなわち、新たに設定
された目標設定温度Ｔを用いて補正量ΔＱが算出され（
ＳＴ１４）、冷却動作が行われるわけである。
このようにして、期間■（第４図参照）で微細な温度制
御が実行され、反応器ｌ内の温度は高精度で目標値に保
たれ、その結果、重合速度も目標値に保たれる。
期間■が終了し、カウント値ｔが所定値５１以上になる
と（ＳＴ’ＩＯのＹＥＳ）、冷却用コンデンサ２内のＢ
Ｄを反応器１内に期間Ｖの時間内で戻す（ＳＴ２１）。
期間Ｖが終了すると、制御部６３はドライバ６６を介し
て制御弁ＣＶ２およびＣＶ３を調節し、反応器ｌ内の温
度ＴＲが一定となるように、ジャケット４の温水の温度
を上昇させる（ＳＴ２２）ａこのように、反応器１内の
温度ＴＲを目標値に保つように、冷却用コンデンサ２お
よびジャケット４０制御弁ＣＶＩ〜ＣＶ３を調節するこ
とで、最適重合条件を実現することができる。
特に、第４図における期間■の温度ＴＲは重要である。
第５図は期間■の初期温度ＴＲと乳化重合法で製造され
たデムの粒子径との関係を示したグラフであり、第６図
は最終重合率との関係を示したグラフである。
第５図および第６図から明らかなように、温度ＴＲを高
くすると、粒子径は小ｂ〈なり、最終重合率は低下する
。したがって、特に粒子径の小さいゴムを裏造する場合
は、最終重合率との関係も考えて目標設定温度を定め、
その温度を精度良く維持する必要がある。
本実施例では、第４図に示されるように、反応器１内の
温度ＴＲ’を期間■で約±０，１℃以内、期間Ｖおよび
■においても約±１．０℃以内に制御することができ、
その結果粒子径が均一で、しかも望む粒子径を有するゴ
ムを製造することができたつなお１本実施例では、時点
■から■までの間。
反応器１内の圧力を検出して冷却開始時点？決定したが
、これに限定されず、温度ＴＲによって、又は重合率Ｘ
あるいは重合速度ｙによって冷却開始時点’ｋｆめるこ
ともできる。
また１重合速度ｙｖ目標とする重合速度Ｙと常時比較し
、その差に基づいて温度調節を行うごともできる。
また、本実施例の動作説明では乳化重合の場合を述べた
が、他の重合法の場合でも、本発明を適用できることは
明白である。
〔発明の効果〕
以上詳細に説明したように、本発明による重合反応制御
方法および装置は、 反応器内の温度と目標温度とに基づいて、常備微細な温
度調節が行われるために、反応器内の温度が安定化し、
重合体粒子の粒子径が均一となる。
また、反応器内の温度が安定であるために、所望の最終
重合率を予測でき、収率の向上および重合サイクルの短
縮が実現されうる。
さらに、重合率および重合速度を重合発熱量から算出す
るために、現時点での重合重金推定でき、反応制御を精
度を向上させることができる。
また、重合率および重合速度を推定する為に、反応器内
に新たな検出手段を追加したり反応液の滞留部を作るこ
ともなく、既存の反応器にも容易に本制御方式を適用す
ることができる。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明による重合反応制御装置の一実施例の構
成図、 第２図は本実施例における制御系のブ０ツク図、第３図
（、）および（ｂ）は上記装置の動作を説明するための
本実施例のフローチャート、 第４図は本実施例に用いられた各センサの出力の時間変
化を示したグラフ、 第５図は粒子径の温度依存性を示すグラフ、第６図は最
終重合率の温度依存性を示すグラフである・ １・・・反応器、２・・・冷却用コンデンサ、４・・・
ジャケット、６・・・コンピュータ、６４・・・演算部
、６５・・・記憶部、Ｓ１〜Ｓ８・・・センサ、ＣＶ１
〜ＣＶ３・・・制御弁。 第２図 笥　３ｒＭ（ａ） １１３　図（ｂ） ９４　図 Ｉ！５　図　１ｉ６　図 手続補正書（自発） 昭和６０年　４月　５日 特許庁長官　志　賀　学　殿 １、　事件の表示 特願昭５９−１０３６６３号 ２、　発明の名称 重合反応制御方法および装置 ３、　補正をする者 事件との関係　特許出願人 住所　東京都中央区京橋二丁目３番１９号名称　（６０
３）　三菱レイヨン　株　式　会　社４、代理人 住所　東京都港区虎ノ門五丁目１３番１号虎ノ門４０森
ビル明細書の「発明の詳細な説明」の欄および願書添付
図面６、　補正の内容 （１）　明細書第１６頁下から２行目の式［α＝ｋ　（
Ｙ−Ｖ）／ｙＪを「α＝に嗜Ｙ／ｌに訂正する。 （２）　明細書第１９頁最終行の後に以下の実施例およ
び比較例を追加する。 「　実施例１ 第２図および第３図に示したような制御装置を持ち、第
１図のような付帯設備を備えた内面グラスライニングの
反応器に、脱イオン水１９０重量部、オイレン酸カリウ
ム２重量部、デキストローズ１重量部、スチレンモノマ
ー２５重量部、ジビニルベンゼン１重量部、ジイソプロ
ピルベンゼンパーオキサイド０．２重量部を加え、撹拌
しながら窒素置換を行い、反応器内の酸素を除去した後
、反応器内を減圧状態にして、重合禁止剤を３０ＰＰｍ
含むｌ、３−ブタジェンモノマー（以下、ＢＤと記す。 ）７５重量部を加えた。この時点から本発明に係るコン
ピュータ制御に入った。まず、反応器のジャケットに約
８５℃の温水を循環させ、反応器内容物を昇温し、反応
器内容物の温度が４３°Ｃになった時点で、別途用意し
た脱イオン水１０重量部、ビロリン酸ソーダ０．５重量
部、硫酸節ｔ！１１−ｏ　、　ｏ　ｉ重量部の混合物を
反応器に注入し、重合を開始した（第３図のＳｒ１　、
第４図の時点Ｉ）。以後、第３図のフローチャートに従
って重合を行ったが、第３図の・う Ｓｒ１およびＳｒ１のデータ入力及び重合発熱量Ｑｐ、
重合率Ｘ、重合速度ｙの算出は５秒ごとに行い、またＳ
ｒ１の冷却開始圧力は４．９　Ｋｇ／ｃｍ２　Ｇ　。 ５Ｔ１２の重合温度設定値の変更周期（カウント値ａ）
は５分とした。さらに１重合速度の設定値Ｙおよび設定
値と実測値の許容差δは、冷却開始後１．５時間までは
Ｙ＝３０％／時間、δ＝５％／時間、それ以後はδ＝１
００％／時間として、冷却開始後１．５時間までの重合
速度を正確に制御した。 実際の制御では、冷却開始直前の重合速度が３５％／時
間と設定より大きかった為、冷却開始直後に設定温度を
６０℃から５８℃に下げ、以後は重合速度が許容誤差内
に入ったので、設定温度の変更は行われなかった。重合
は８時間で完了し、重合率は９８．５％、ゴムの平均粒
径は０．０７５１Ｌｍであった。 実施例２ 実施例１と同様な重合を重合禁止剤を７０ｐｐｍ含むＢ
Ｄを使用して行った。この重合では、冷却開始直前の重
合速度が２３％／時間と小さかった為、重合設定温度は
６３℃となり重合を行った。設定温度の変更は１回であ
った。重合は８時間で完了し、重合率９８％、平均粒子
径０．０７７μｍであった。 比較例１ 実施例２と同じ重合を手動操作で、重合温度約５９℃で
行ったところ、得られたゴムの平均粒子径は０．０８８
７Ｊ、ｍであった。 比較例２ 実施例２と同じ重合を手動操作で行い、冷却開始０．５
時間から１．５時間まで１時間の間、重合温度が６７℃
となった。以後１重合温度を６３℃に戻して重合を続け
たが、８時間を経過した時点でも、重合率が９４％にし
か到達せず、重合を完了することができず、デキストロ
ーズ０．５重量部とジイソプロピルベンゼンヒドロパー
オキサイド０．０５重量部を反応器内に追加添加し、さ
らに２時間重合を行い、重合率９７．８％で重合を完了
した。」（３）　願書添付図面の第３図（ａ）を別紙の
通り補正する。

Claims (4)

    【特許請求の範囲】
  1. （１）予め設定された目標となる重合速度と、短時間周
    期で測定される重合発熱量から算出される重合速度との
    重合速度差ｔ−算出し、 該重合速度差および重合開始剤の分解速度の温度特性に
    基づいて目標設定温度を算出し、該目標設定温度と、短
    時間周期で検出される反応器内の検出温度との温度差を
    算出し、該温度差に基づいて前記反応器内の温度を短時
    間周期で調節することを特徴とする重合反応制御方法。
  2. （２）反応器内の温度を検出する温度検出手段と、反応
    器内の重合発熱量を測定する測定手段と、目標重合速度
    および重合開始剤の分解速度の温度特性を格納する記憶
    手段と、 前記検出温度、重合発熱量、目標重合速度、そして温度
    特性を短時間周期で入力して補正量を算出する演算手段
    と、 該補正量に基づいて前記反応器内の温度を短時間周期で
    調節する調節手段と、 から成ることを特徴とする重合反応制御装置。
  3. （３）　上記調節手段は除熱手段を有し、該除熱手段は
    還流冷却式であり、上記補正量に従ってモノマー又は冷
    媒の流量を制御弁で調節し除熱を行うことを特徴とする
    特許請求の範囲第２項記載の重合反応制御装置。
  4. （４）　上記調節手段は除熱又は加熱手段を有し、該除
    熱又は加熱手段はジャケット式であシ、上記補正量に従
    って蒸気又は水の流量を制御弁で調節することで除熱又
    は加熱を行うことを特徴とする特許請求の範囲第２項又
    は第３項記載の重合反応制御装置。
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