JPS60264333A - 光学ガラス素子のプレス成形用型 - Google Patents
光学ガラス素子のプレス成形用型Info
- Publication number
- JPS60264333A JPS60264333A JP59121346A JP12134684A JPS60264333A JP S60264333 A JPS60264333 A JP S60264333A JP 59121346 A JP59121346 A JP 59121346A JP 12134684 A JP12134684 A JP 12134684A JP S60264333 A JPS60264333 A JP S60264333A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold
- press
- metal layer
- optical glass
- noble metal
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- Mounting, Exchange, And Manufacturing Of Dies (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は光学ガラス素子の製造方法に関し、特にプレス
成形後、研磨工程を必要としない高精度光学ガラス素子
を直接プレス成形を行なう際に用いることができる光学
ガラス素子のプレス成形用型に関するものである。
成形後、研磨工程を必要としない高精度光学ガラス素子
を直接プレス成形を行なう際に用いることができる光学
ガラス素子のプレス成形用型に関するものである。
従来例の構成とその問題点
近年、光学ガラスレンズは光学機器のレンズ構成の簡略
化とレンズ部分の軽量化の両方を同時に達成しうる非球
面化の方向にある。この非球面レンズの製造にあたって
は、従来の光学レンズの製造方法である光学研磨法では
、加工性及び量産化が困難であり、直接プレス成形法が
有望視されている。
化とレンズ部分の軽量化の両方を同時に達成しうる非球
面化の方向にある。この非球面レンズの製造にあたって
は、従来の光学レンズの製造方法である光学研磨法では
、加工性及び量産化が困難であり、直接プレス成形法が
有望視されている。
この直接プレス成形法というのは、あらかじめ所望の面
品質及び面精度に仕上げた非球面形状のモールドの上で
、光学ガラスの塊状物を加熱成形するか、あるいはあら
かじめ加熱したガラスの塊状物を熱プレスによる成形を
行なって、それ以」ニの研磨工程を必要とせずに光学レ
ンズを製造する方法である。
品質及び面精度に仕上げた非球面形状のモールドの上で
、光学ガラスの塊状物を加熱成形するか、あるいはあら
かじめ加熱したガラスの塊状物を熱プレスによる成形を
行なって、それ以」ニの研磨工程を必要とせずに光学レ
ンズを製造する方法である。
しかしながら、上記の光学ガラスレンズの製造方法は、
プレス成形後、得られたレンズの像形成品質が損なわれ
ない程度に優れていなければならない。特に、非球面レ
ンズの場合高い面精度で成形できることが要求される。
プレス成形後、得られたレンズの像形成品質が損なわれ
ない程度に優れていなければならない。特に、非球面レ
ンズの場合高い面精度で成形できることが要求される。
したがって、型材料としては、高温度のもとてガラスに
対して化学作用が最小であること、型のガラスプレス面
にすり傷等の損傷を受けにくいこと、熱衝撃に対する耐
破壊性が高いことなどの性質をもっている必要がある。
対して化学作用が最小であること、型のガラスプレス面
にすり傷等の損傷を受けにくいこと、熱衝撃に対する耐
破壊性が高いことなどの性質をもっている必要がある。
この目的のためには、タングステンカーバイド（’Ｗ
Ｃ）を主成分とした超硬合金の母材の」二に貴金属層を
コーティングした型が適しているとされ、様々な検討が
なされている。
Ｃ）を主成分とした超硬合金の母材の」二に貴金属層を
コーティングした型が適しているとされ、様々な検討が
なされている。
しかしながら、母材として用いているタンゲス１、□
テンカーバイド（ＷＣ）の構成元素であるタングステン
（Ｗ）は資源的にみて非常に希少な元素であるため戦略
物質といわれており、必然的に非常に高価なものとなっ
ている。寸だ、超硬合金は微小硬度が高いため、非常に
加工が難しく、０．０２μｍの表面粗さにする寸で約１
時間も要する。そして、超硬合金の母材の」二に貴金属
をコーティングした型において、両者の熱膨張係数に差
があるため、型を急熱急冷した場合コーティングした貴
金属がはがれてくるといった問題点がある。
テンカーバイド（ＷＣ）の構成元素であるタングステン
（Ｗ）は資源的にみて非常に希少な元素であるため戦略
物質といわれており、必然的に非常に高価なものとなっ
ている。寸だ、超硬合金は微小硬度が高いため、非常に
加工が難しく、０．０２μｍの表面粗さにする寸で約１
時間も要する。そして、超硬合金の母材の」二に貴金属
をコーティングした型において、両者の熱膨張係数に差
があるため、型を急熱急冷した場合コーティングした貴
金属がはがれてくるといった問題点がある。
発明の目的
本発明の目的は、ガラスレンズの直接プレス成形用型に
要求される高精度な型加工が容易に行なえ、かつこのよ
うにして作製した型を用いることによって良好な像形成
品質を有する光学ガラスレンズの直接プレス成形が、容
易かつ安価に多量生産できる光学ガラス素子のプレス成
形用型を提供するものである。
要求される高精度な型加工が容易に行なえ、かつこのよ
うにして作製した型を用いることによって良好な像形成
品質を有する光学ガラスレンズの直接プレス成形が、容
易かつ安価に多量生産できる光学ガラス素子のプレス成
形用型を提供するものである。
発明の構成
本発明の光学ガラス素子のプレス成形用型は、チタンナ
イトライド（Ｔ ｉ Ｎ ）を主成分としたサーメット
の母材上に、イリジウム（Ｉｒ） 、オスミウム（Ｏｓ
）、パラジウム（Ｐｄ） 、ロジウム（Ｒｈ）およびル
テニウム（Ｒｕ）からなる群より選ばれた少なくとも一
つの元素と白金（ｐＨとからなる貴金属合金層を形成し
たことを特徴とするものである。
イトライド（Ｔ ｉ Ｎ ）を主成分としたサーメット
の母材上に、イリジウム（Ｉｒ） 、オスミウム（Ｏｓ
）、パラジウム（Ｐｄ） 、ロジウム（Ｒｈ）およびル
テニウム（Ｒｕ）からなる群より選ばれた少なくとも一
つの元素と白金（ｐＨとからなる貴金属合金層を形成し
たことを特徴とするものである。
ここで母材として用いるチタンナイトライド（Ｔ ｉ
Ｎ ）を主成分としたサーメットは、一般的な研削加工
を行なう場合においても、従来ガラスレンズのプレス成
形用型として種々の検討がなされているタングステンカ
ーバイド（ＷＣ）を主成分とした超硬合金より非常に高
精度な型加工ができる特徴があり、しかも型表面の最大
面粗さくＲｍａｘ）を０．０２１１ｍ以下の精度まで容
易に仕上げることができるという特徴がある。
Ｎ ）を主成分としたサーメットは、一般的な研削加工
を行なう場合においても、従来ガラスレンズのプレス成
形用型として種々の検討がなされているタングステンカ
ーバイド（ＷＣ）を主成分とした超硬合金より非常に高
精度な型加工ができる特徴があり、しかも型表面の最大
面粗さくＲｍａｘ）を０．０２１１ｍ以下の精度まで容
易に仕上げることができるという特徴がある。
さらに、母材として用いるサーメットの熱膨張係数は、
チタンナイトライド（Ｔ ｉ Ｎ ）を主成分とするサ
ーメットの場合、９〜１０×１０７℃であり、イリジウ
ム（Ｉｒ）、オスミウム（Ｏｓ）、パラジウム（Ｐｄ）
、ロジウム（Ｒｈ）およびルテニウム（Ｉ（ｕ）から
なる群より選ばれた少なくとも一つの元素と白金（ｐｔ
）とからなる貴金属層の熱膨張係数は９〜１１×１０−
６／℃である。このように上記サーメットからなる母相
とその上に形成ｊ−た貴金属層との熱膨張係数がよく一
致しているため、ガラスをプレス成形する際の熱衝撃お
よびくり返し成形する際のヒートサイクルに対しても酬
えうる強固な接着力を有したプレス成形用型ということ
ができる。
チタンナイトライド（Ｔ ｉ Ｎ ）を主成分とするサ
ーメットの場合、９〜１０×１０７℃であり、イリジウ
ム（Ｉｒ）、オスミウム（Ｏｓ）、パラジウム（Ｐｄ）
、ロジウム（Ｒｈ）およびルテニウム（Ｉ（ｕ）から
なる群より選ばれた少なくとも一つの元素と白金（ｐｔ
）とからなる貴金属層の熱膨張係数は９〜１１×１０−
６／℃である。このように上記サーメットからなる母相
とその上に形成ｊ−た貴金属層との熱膨張係数がよく一
致しているため、ガラスをプレス成形する際の熱衝撃お
よびくり返し成形する際のヒートサイクルに対しても酬
えうる強固な接着力を有したプレス成形用型ということ
ができる。
したがって、従来より同様の目的で種々の横側がなされ
、光学ガラス素子のプレス成形用型として適していると
提案されているタングステンカーバイド（ＷＣ）を主成
分とした超硬合金からなる母材の上に貴金属層を形成し
た型よりも、本発明の光学ガラス素子のプレス成形用型
は、安価なサーメットを母材としており、捷だ、母材と
コーティングした貴金属層の熱膨張係数がよく一致して
いるため、高温でのくり返し成形によるヒートサイクル
に対しても耐えることができ、プレス成形の一サイクル
に要する時間を大幅に短縮することができる。そして、
加工の際には本発明に用いているサーメットは耐溶着性
にすぐれているため、母材の最大表面粗さを０．０２μ
ｍ以下に加工するのに要する時間も約６０分と、従来の
型加工に較べて加工時間を短縮でき、また鏡面の仕−１
ニリもよいといった利点を有している。
、光学ガラス素子のプレス成形用型として適していると
提案されているタングステンカーバイド（ＷＣ）を主成
分とした超硬合金からなる母材の上に貴金属層を形成し
た型よりも、本発明の光学ガラス素子のプレス成形用型
は、安価なサーメットを母材としており、捷だ、母材と
コーティングした貴金属層の熱膨張係数がよく一致して
いるため、高温でのくり返し成形によるヒートサイクル
に対しても耐えることができ、プレス成形の一サイクル
に要する時間を大幅に短縮することができる。そして、
加工の際には本発明に用いているサーメットは耐溶着性
にすぐれているため、母材の最大表面粗さを０．０２μ
ｍ以下に加工するのに要する時間も約６０分と、従来の
型加工に較べて加工時間を短縮でき、また鏡面の仕−１
ニリもよいといった利点を有している。
なお、サーメット上に形成した貴金属層において、合金
組成を白金（ｐ ｔ ）が６０〜９９重量係、残りがイ
リジウム（Ｉｒ）、オスミウム（Ｏｓ）、パラジウム（
Ｐｄ） 、ロジウム（Ｒｈ）およびルテニウム（Ｒｕ）
からなる群より選ばれた少なくとも一つの元素からなる
合金と規定したのは、各組成量（重量％）によって各種
光学ガラス素子のプレス成形用型材料としての適性が異
なるためである。すなわち、本発明の特許請求の範囲の
合金組成（重量％）であれば、光学ガラス素子を良好に
プレス成形が可能であるが、規定した組成量（重量％）
以下では貴金属層の強度あるいは硬度が低いために、プ
レス成形後、型表面に微細なキズが発生したり、塑性変
形を起こすため高精度な面形状が低、９ 丁する。壮規
定した組成量（重量％）以上では、プレス成形したガラ
スが着色したり、貴金属層が高温で揮発しやすくなるか
らである。
組成を白金（ｐ ｔ ）が６０〜９９重量係、残りがイ
リジウム（Ｉｒ）、オスミウム（Ｏｓ）、パラジウム（
Ｐｄ） 、ロジウム（Ｒｈ）およびルテニウム（Ｒｕ）
からなる群より選ばれた少なくとも一つの元素からなる
合金と規定したのは、各組成量（重量％）によって各種
光学ガラス素子のプレス成形用型材料としての適性が異
なるためである。すなわち、本発明の特許請求の範囲の
合金組成（重量％）であれば、光学ガラス素子を良好に
プレス成形が可能であるが、規定した組成量（重量％）
以下では貴金属層の強度あるいは硬度が低いために、プ
レス成形後、型表面に微細なキズが発生したり、塑性変
形を起こすため高精度な面形状が低、９ 丁する。壮規
定した組成量（重量％）以上では、プレス成形したガラ
スが着色したり、貴金属層が高温で揮発しやすくなるか
らである。
実施例の説明
以下、本発明の実施例について説明する。
実施例
直径３０聰、長さ６０Ｈの円柱状（７）ＴｉＮ−３０Ｔ
ｉＣ−７Ｍｏ 組成のサーメットの棒を準備し、放電加
工によって第１図に示すような周囲に切り込み部１１“
がある曲率半径４６（財）の凹面形状のプレス面１１’
を有した上型１１と、曲率半径が２ｏ○喘の凹面形状の
プレス面１２′を有した下型１２とからなる一対のプレ
ス成形用の型形状に加工した。
ｉＣ−７Ｍｏ 組成のサーメットの棒を準備し、放電加
工によって第１図に示すような周囲に切り込み部１１“
がある曲率半径４６（財）の凹面形状のプレス面１１’
を有した上型１１と、曲率半径が２ｏ○喘の凹面形状の
プレス面１２′を有した下型１２とからなる一対のプレ
ス成形用の型形状に加工した。
この型のプレス成形面を超微細なダイヤモンド砥粒を用
いて鏡面研磨した。その結果、６０分までで表面の最大
粗さが０．０２１ｚｍの精度で鏡面加工を行なうことが
できた。次にこの鏡面上にスパッタ法により２μｍの厚
みで、白金−ロジウム（Ｐｔ−Ｒｈ、）合金層々との二
元系合金、白金−ロジウム−イリジウム（Ｐ ｔ −Ｒ
ｈ−Ｉ ｒ ）合金層などの三元系合金、白金−ロジウ
ム−イリジウム−パラジウム（Ｐ ｔ−Ｒｈ−Ｉ ｒ
−Ｐｄ ）合金層などの四元系合金、白金−ロジウム−
イリジウム−パラジウム−オスミウム（Ｐｔ−Ｒｈ−Ｉ
ｒ−Ｐｄ−Ｏｓ ）合金層などの三元系合金および白
金−ロジウム−イリジウム−パラジウム−オスミウム−
ルテニウム（ｐｔ−Ｒｈ−Ｉｒ−Ｐｄ−〇５−Ｒｕ）合
金層などの大兄系合金をそれぞれ形成（−だ。
いて鏡面研磨した。その結果、６０分までで表面の最大
粗さが０．０２１ｚｍの精度で鏡面加工を行なうことが
できた。次にこの鏡面上にスパッタ法により２μｍの厚
みで、白金−ロジウム（Ｐｔ−Ｒｈ、）合金層々との二
元系合金、白金−ロジウム−イリジウム（Ｐ ｔ −Ｒ
ｈ−Ｉ ｒ ）合金層などの三元系合金、白金−ロジウ
ム−イリジウム−パラジウム（Ｐ ｔ−Ｒｈ−Ｉ ｒ
−Ｐｄ ）合金層などの四元系合金、白金−ロジウム−
イリジウム−パラジウム−オスミウム（Ｐｔ−Ｒｈ−Ｉ
ｒ−Ｐｄ−Ｏｓ ）合金層などの三元系合金および白
金−ロジウム−イリジウム−パラジウム−オスミウム−
ルテニウム（ｐｔ−Ｒｈ−Ｉｒ−Ｐｄ−〇５−Ｒｕ）合
金層などの大兄系合金をそれぞれ形成（−だ。
このようにして作製した型１１および１２を第２図に示
すプレスマシンのピストンンリンダ１６および１６にセ
ットし、窒素雰囲気中で、ＰｂＯが７０％、 Ｓ ｉ０
２が２７チおよび残りが微量成分からなる酸化鉛系光学
ガラスを半径２０關の球状に加工した塊状物１了を加熱
加圧し、両面が凸形状のレンズに成形した。ガラスのプ
レス成形時の型温度は、ｓｏｏ℃、プレス圧力は４０
Ｋｇ ／ ｃｄで２分間保持した後、そのま壕３００℃
まで型とともに冷却し、成形ガラスを成形ガラス取り出
し口１９より取り出し、成形ガラスと型のそれぞれを評
価した。このようなプレス工程を１０００回くり返した
あと、使用した型を取りはずし１０００回プレス成形し
た後の型表面を観察した。
すプレスマシンのピストンンリンダ１６および１６にセ
ットし、窒素雰囲気中で、ＰｂＯが７０％、 Ｓ ｉ０
２が２７チおよび残りが微量成分からなる酸化鉛系光学
ガラスを半径２０關の球状に加工した塊状物１了を加熱
加圧し、両面が凸形状のレンズに成形した。ガラスのプ
レス成形時の型温度は、ｓｏｏ℃、プレス圧力は４０
Ｋｇ ／ ｃｄで２分間保持した後、そのま壕３００℃
まで型とともに冷却し、成形ガラスを成形ガラス取り出
し口１９より取り出し、成形ガラスと型のそれぞれを評
価した。このようなプレス工程を１０００回くり返した
あと、使用した型を取りはずし１０００回プレス成形し
た後の型表面を観察した。
以上のプレス実験を、第１表に示したような合０
全組成の異なった一対の型に対してくり返して行ない、
プレス成形後の成形ガラスと型のそれぞれを評価し、そ
の結果を第１表に示した。
プレス成形後の成形ガラスと型のそれぞれを評価し、そ
の結果を第１表に示した。
比較のために、プレス成形用型として適していると提案
され、種々の検討がなされているタングステンカーバイ
ド（ＷＣ）を主成分とする超硬合金の」二に貴金属層を
形成した型を作製し、第２図に示すプレスマシンに本発
明の型のかわりにセットし、上述したと同じプレス条件
で成形し、その結果を第１表に示した。
され、種々の検討がなされているタングステンカーバイ
ド（ＷＣ）を主成分とする超硬合金の」二に貴金属層を
形成した型を作製し、第２図に示すプレスマシンに本発
明の型のかわりにセットし、上述したと同じプレス条件
で成形し、その結果を第１表に示した。
タングステンカーバイド（ＷＣ）を主成分とする超硬合
金の加工に要した時間は１時間であったが、本発明で用
いたチタンカーバイド（ＴｉＮ）を主成分とするサーメ
ットの加工に要した時間は６゜分以内であった。本発明
で使用した旬材の鏡面加工した面の表面粗さく Ｒｍａ
ｘ ）は０．０２μｍ 以下であり、非常に美しい仕上
り面が得られた。
金の加工に要した時間は１時間であったが、本発明で用
いたチタンカーバイド（ＴｉＮ）を主成分とするサーメ
ットの加工に要した時間は６゜分以内であった。本発明
で使用した旬材の鏡面加工した面の表面粗さく Ｒｍａ
ｘ ）は０．０２μｍ 以下であり、非常に美しい仕上
り面が得られた。
タングステンカーバイド（ＷＣ）を主成分とする超硬合
金の上に貴金属を形成した型において、両者の熱膨張係
数に差が大きいため、約ＳＯＯ回プレス成形した時点で
貴金属層がはがれた。
金の上に貴金属を形成した型において、両者の熱膨張係
数に差が大きいため、約ＳＯＯ回プレス成形した時点で
貴金属層がはがれた。
これに対して、本発明の光学ガラス素子のプレス成形用
型は、母材として用いたサーメットの熱膨張係数は９〜
１０×１０−６／℃であり、貴金属層の熱膨張係数は９
〜１１×１０−６９℃であり、両者の熱膨張係数は非常
によく一致している。このため１０００回プレス成形し
た後でも貴金属層のはがれは発生しなかった。
型は、母材として用いたサーメットの熱膨張係数は９〜
１０×１０−６／℃であり、貴金属層の熱膨張係数は９
〜１１×１０−６９℃であり、両者の熱膨張係数は非常
によく一致している。このため１０００回プレス成形し
た後でも貴金属層のはがれは発生しなかった。
またプレス成形によって得られたガラス素子は非常に優
れた光学性能を有していた。
れた光学性能を有していた。
なお、本実施例では光学ガラス素子のプレス成形用型の
母材としてのサーメットは、ＴｉＮ−３０Ｔｉ（ニー７
Ｍｏ組成であったが、母材としてのサーメット組成は前
記組成に限定されるものではなく、その他の添加物とし
て、ＴａＣ，Ｗ’Ｃ，ＮｂＣ，ＴａＮ。
母材としてのサーメットは、ＴｉＮ−３０Ｔｉ（ニー７
Ｍｏ組成であったが、母材としてのサーメット組成は前
記組成に限定されるものではなく、その他の添加物とし
て、ＴａＣ，Ｗ’Ｃ，ＮｂＣ，ＴａＮ。
ＭｏＣ，Ｃｒ３Ｃ２，Ｎｉ、Ｃｏ等を含有したサーメッ
トを用いることができる。また本発明を説明するた１・
’ １６ Ｋ ＠面形状。７．７．成形用型を用いｆ、
ヵ５、型表面の形状は本実施例のような形状に限定され
るものではなく、プリズム等の光学ガラス素子形状に適
合するものでもよいことは言うまでもない。
トを用いることができる。また本発明を説明するた１・
’ １６ Ｋ ＠面形状。７．７．成形用型を用いｆ、
ヵ５、型表面の形状は本実施例のような形状に限定され
るものではなく、プリズム等の光学ガラス素子形状に適
合するものでもよいことは言うまでもない。
以下余白
１３・・−１
第１表 酸化鉛系光学ガラスのプレス成形結果１４′・
・ 特開昭ＧＯ−２６４３３３（６） ２２ ２３ 発明の効果 Ｊｌ・ 以″説明から明らか；＆、ｌＫ・本発明０光学
ガラス素子のプレス成形用型は、チタンナイトライド（
ＴｉＮ）を生成分としたサーメットの上に特開日ＨＧＯ
−２６４３３３（７） 貴金属層を形成したことを特徴とする光学ガラス素子の
プレス成形用型として適しているとされ、種々の検討が
なされているタングステンカーバイド（ＷＣ）を主成分
とする超硬合金と比較して、より容易に高精度な型表面
に加工でき、優れた鏡面性をもった仕上り面が得られる
。寸だ旬月として用いているサーメットと貴金属層との
熱膨張係数がよく一致しているため、高温でのくり返し
成形によるヒートザイクルに対しても耐えることができ
、加熱−プレス成形−急冷一取り出しといったーザイク
ルに要する時間を短縮することができる。
・ 特開昭ＧＯ−２６４３３３（６） ２２ ２３ 発明の効果 Ｊｌ・ 以″説明から明らか；＆、ｌＫ・本発明０光学
ガラス素子のプレス成形用型は、チタンナイトライド（
ＴｉＮ）を生成分としたサーメットの上に特開日ＨＧＯ
−２６４３３３（７） 貴金属層を形成したことを特徴とする光学ガラス素子の
プレス成形用型として適しているとされ、種々の検討が
なされているタングステンカーバイド（ＷＣ）を主成分
とする超硬合金と比較して、より容易に高精度な型表面
に加工でき、優れた鏡面性をもった仕上り面が得られる
。寸だ旬月として用いているサーメットと貴金属層との
熱膨張係数がよく一致しているため、高温でのくり返し
成形によるヒートザイクルに対しても耐えることができ
、加熱−プレス成形−急冷一取り出しといったーザイク
ルに要する時間を短縮することができる。
したがって、本発明の光学ガラス素子のプレス成形用型
を用いることによって、非常に容易に高精度の光学ガラ
ス素子を得ることが可能であり、その効果は極めて犬な
るものがある。
を用いることによって、非常に容易に高精度の光学ガラ
ス素子を得ることが可能であり、その効果は極めて犬な
るものがある。
第１図は本発明の実施例における光学ガラス素子のプレ
ス成形用型を示す図、第２図は同実施例で用いたプレス
マシンを示す図である。 ２６ベ １１・・・・・上型、１２・・・・・・下型、１１′・
・・・・・上型のプレス面、１２′・・・・・下型のプ
レス面、１イ′・・・・・・切り込み部、１３・・・・
・・上型用加熱ヒータ、１４・・・・・・下型用加熱ヒ
ータ、１６・・・・・ｌ−型用ピストンシリンダ、１６
・・・・・・下型用ピストンシリンダ、１７・・・・・
・原料ガラス塊状物、１８・・・・・・原料ガラス供給
治具、１９・・・・・・成形ガラス取り出し口、２０・
・・・・・原料ガラス予備加熱炉、２１・・・・・・お
おい。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第１
図
ス成形用型を示す図、第２図は同実施例で用いたプレス
マシンを示す図である。 ２６ベ １１・・・・・上型、１２・・・・・・下型、１１′・
・・・・・上型のプレス面、１２′・・・・・下型のプ
レス面、１イ′・・・・・・切り込み部、１３・・・・
・・上型用加熱ヒータ、１４・・・・・・下型用加熱ヒ
ータ、１６・・・・・ｌ−型用ピストンシリンダ、１６
・・・・・・下型用ピストンシリンダ、１７・・・・・
・原料ガラス塊状物、１８・・・・・・原料ガラス供給
治具、１９・・・・・・成形ガラス取り出し口、２０・
・・・・・原料ガラス予備加熱炉、２１・・・・・・お
おい。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第１
図
Claims (2)
- （１） チタンナイトライド（Ｔ ｉ Ｎ ）を主成分
とするサーメットの母材の上に、貴金属層を形成したこ
とを特徴とする光学ガラス素子のプレス成形用型。 - （２）貴金属層が、イリジウム（Ｉｒ） 、オスミウム
（Ｏｓ）、パラジウム（Ｐｄ）、ｏジウム（Ｒｈ）およ
びルテニウム（Ｒｕ ）からなる群より選ばれた少なく
とも一つの元素と白金（ｐｔ）とからなる合金であるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の光学ガラス
素子のプレス成形用型。 ＠）、貴金属層が、白金（ｐｔ）が６０〜９９重量％、
残部がイリジウム（Ｉｒ）、オスミウム（Ｏｓ）、パラ
ジウム（Ｐｄ） 、ロジウム（Ｒｈ ）およびルテニウ
ム（Ｒｕ）からなる群より選ばれた少なくとも一つの元
素からなる合金であることを特徴とする特許請求の範囲
第１項または第２項記載の光学ガラス素子のプレス成形
用型。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59121346A JPS60264333A (ja) | 1984-06-13 | 1984-06-13 | 光学ガラス素子のプレス成形用型 |
| US06/734,651 US4629487A (en) | 1984-05-17 | 1985-05-16 | Molding method for producing optical glass element |
| KR1019850003346A KR900000622B1 (ko) | 1984-05-17 | 1985-05-16 | 광학유리소자의 성형방법 및 광학유리소자의 프레스 성형금형 |
| EP85303477A EP0164930B1 (en) | 1984-05-17 | 1985-05-17 | Molding method for producing optical glass element |
| DE8585303477T DE3564798D1 (en) | 1984-05-17 | 1985-05-17 | Molding method for producing optical glass element |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59121346A JPS60264333A (ja) | 1984-06-13 | 1984-06-13 | 光学ガラス素子のプレス成形用型 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60264333A true JPS60264333A (ja) | 1985-12-27 |
| JPS6228092B2 JPS6228092B2 (ja) | 1987-06-18 |
Family
ID=14808995
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59121346A Granted JPS60264333A (ja) | 1984-05-17 | 1984-06-13 | 光学ガラス素子のプレス成形用型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60264333A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009073689A (ja) * | 2007-09-20 | 2009-04-09 | Fujinon Corp | 光学素子成形用金型及びその製造方法 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1339477A (en) * | 1971-05-07 | 1973-12-05 | Degussa | Tools and furnace quipment for handling molten oxide mixtures or glasses |
| JPS52105396A (en) * | 1976-02-28 | 1977-09-03 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | Wear proof damage proof multiilayer coating material |
| JPS5490219A (en) * | 1977-08-29 | 1979-07-17 | Corning Glass Works | Method and apparatus for mixing hydrous silicate glass and injection molding |
| JPS5659641A (en) * | 1979-10-05 | 1981-05-23 | Corning Glass Works | Formable glass |
| JPS5884134A (ja) * | 1981-10-30 | 1983-05-20 | コ−ニング グラス ワ−クス | 精密ガラス製品の成形方法 |
| JPS5916644A (ja) * | 1982-07-19 | 1984-01-27 | Reikan Tanzou Kk | 鍛造用金型 |
-
1984
- 1984-06-13 JP JP59121346A patent/JPS60264333A/ja active Granted
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1339477A (en) * | 1971-05-07 | 1973-12-05 | Degussa | Tools and furnace quipment for handling molten oxide mixtures or glasses |
| JPS52105396A (en) * | 1976-02-28 | 1977-09-03 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | Wear proof damage proof multiilayer coating material |
| JPS5490219A (en) * | 1977-08-29 | 1979-07-17 | Corning Glass Works | Method and apparatus for mixing hydrous silicate glass and injection molding |
| JPS5659641A (en) * | 1979-10-05 | 1981-05-23 | Corning Glass Works | Formable glass |
| JPS5884134A (ja) * | 1981-10-30 | 1983-05-20 | コ−ニング グラス ワ−クス | 精密ガラス製品の成形方法 |
| JPS5916644A (ja) * | 1982-07-19 | 1984-01-27 | Reikan Tanzou Kk | 鍛造用金型 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009073689A (ja) * | 2007-09-20 | 2009-04-09 | Fujinon Corp | 光学素子成形用金型及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6228092B2 (ja) | 1987-06-18 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |