JPH0352415B2 - - Google Patents
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- JPH0352415B2 JPH0352415B2 JP12134484A JP12134484A JPH0352415B2 JP H0352415 B2 JPH0352415 B2 JP H0352415B2 JP 12134484 A JP12134484 A JP 12134484A JP 12134484 A JP12134484 A JP 12134484A JP H0352415 B2 JPH0352415 B2 JP H0352415B2
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Description
産業上の利用分野
本発明は光学ガラス素子の製造方法に関し、特
にプレス成形後、研磨工程を必要としない高精度
光学ガラス素子を直接プレス成形を行なう際に用
いることができる光学ガラス素子のプレス成形用
型に関するものである。 従来例の構成とその問題点 近年、光学ガラスレンズは光学機器のレンズ構
成の簡略化とレンズ部分の軽量化の両方を同時に
達成しうる非球面化の方向にある。この非球面レ
ンズの製造にあたつては、従来の光学レンズの製
造方法である光学研磨法では、加工性及び量産化
が困難であり、直接プレス成形法が有望視されて
いる。 この直接プレス成形法というのは、あらかじめ
所望の面品質及び面精度に仕上げた非球面形状の
モールドの上で、光学ガラスの塊状物を加熱成形
するか、あるいはあらかじめ加熱したガラスの塊
状物を熱プレスによる成形を行なつて、それ以上
の研磨工程を必要とせずに光学レンズを製造する
方法である。 しかしながら、上記の光学ガラスレンズの製造
方法は、プレス成形後、得られたレンズの像形成
品質が損なわれない程度に優れていなければなら
ない。特に、非球面レンズの場合高い面精度で成
形できることが要求される。したがつて、型材料
としては、高温度のもとでガラスに対して化学作
用が最小であること、型のガラスプレス面にすり
傷等の損傷を受けにくいこと、熱衝撃に対する耐
破壊性が高いことなどの性質をもつている必要が
ある。 この目的のためには、タングステンカーバイド
WCを主成分とした超硬合金の母材の上に貴金属
層をコーテイングした型が適しているとされ、
様々な検討がなされている。 しかしながら、母材として用いているタングス
テンカーバイドWCの構成元素であるタングステ
ンＷは資源的にみて非常に希少な元素であるため
戦略物質といわれており、必然的に非常に高価な
ものとなつている。また、超硬合金の主成分とな
つているタングステンカーバイドWCは高温での
耐酸化性が劣るため、長時間にわたるガラスのプ
レス成形の際に、母材を構成している超硬合金は
酸化されて面精度が低下する。このため、タング
ステンカーバイドWCの酸化を防止するために、
プレス成形時の雰囲気を非酸化性雰囲気に厳密に
保つ必要がある。したがつて、タングステンカー
バイドWCを主成分とする超硬合金を母材とする
型を使用する場合、プレス雰囲気を非酸化性雰囲
気（酸素分圧が１〜10×10-2torr程度）にする必
要があり、プレス装置の気密性を十分に保持しな
ければならない。また、ガラスの供給あるいは取
り出しの際は、非酸化性雰囲気が破られ、再び非
酸化性雰囲気に戻す必要があり、プレス成形時の
１サイクル時間が長くなつてしまう。以上のよう
に、タングステンカーバイドWCを主成分とする
超硬合金を母材として用いる場合、プレス装置の
複雑化あるいは大型化が避けることができない。
あるいはプレス成形に要する時間を短縮すること
ができないといつた問題点がある。 発明の目的 本発明の目的は、ガラスレンズの直接プレス成
形用型に要求される高精度な型加工が容易に行な
え、かつこのようにして作製した型を用いること
によつて良好な像形成品質を有する光学ガラスレ
ンズの直接プレス成形が、容易かつ安価に多量生
産できる光学ガラス素子のプレス成形用型を提供
するものである。 発明の構成 本発明の光学ガラス素子のプレス成形用型は、
アルミナAl2O3を主成分としたサーメツトの母材
上に、イリジウムIr、オスミウムOs、パラジウ
ムPd、ロジウムRhおよびルテニウムRuからなる
群より選ばれた少なくとも一つの元素と白金Pt
とからなる貴金属合金属を形成したことを特徴と
するものである。 ここで母材として用いるアルミナAl2O3を主成
分としたサーメツトは、一般的な研削加工を行な
う場合においても、従来ガラスレンズのプレス成
形用型として種々の検討がなされているタングス
テンカーバイドWCを主成分とした超硬合金と同
程度に高精度な型加工ができる特徴があり、しか
も型表面の最大面粗さRmaxを0.02μｍ以下の精
度まで容易に仕上げることができるという特徴が
ある。 さらに、母材として用いるサーメツトの熱膨張
係数はアルミナAl2O3を主成分とするサーメツト
の場合、８〜９×10-6／℃であり、イリジウム
Ir、オスミウムOs、パラジウムPd、ロジウムRh
およびルテニウムRuからなる群より選ばれた少
なくとも一つの元素と白金Ptとからなる貴金属
層の熱膨張係数は９〜11×10-6／℃である。この
ように上記のサーメツトからなる母材とその上に
形成した貴金属層との熱膨張係数がよく一致して
いるため、ガラスをプレス成形する際の熱衝撃お
よびくり返し成形する際のヒートサイクルに対し
ても耐えうる強固な接着力を有したプレス成形用
型ということができる。 したがつて、従来より同様の目的で種々の検討
がなされ、光学ガラス素子のプレス成形用型とし
て適していると提案されているタングステンカー
バイドWCを主成分とした超硬合金からなる母材
の上に貴金属層を形成した型よりも、本発明の光
学ガラス素子のプレス成形用型は、安価なサーメ
ツトを母材としており、また主成分であるアルミ
ナAl2O3は耐酸化性に優れているため、プレス成
形時の雰囲気を従来より厳密に行なう必要がな
く、プレス装置の簡易化あるいは小型化が可能で
あり、かつプレス成形の一サイクル時間も大幅に
短縮することができる。そして母材であるサーメ
ツトとその上に形成した貴金属層との熱膨張係数
がよく一致しているため、くり返し成形によるヒ
ートサイクルに対しても十分に耐えうる強固な接
着性を有している等の利点を有している。 なお、サーメツト上に形成した貴金属層におい
て、合金組成を白金Ptが60−99重量％、残りが
イリジウムIr、オスミウムOs、パラジウムPd、
ロジウムRhおよびルテニウムRuからなる群より
選ばれた少なくとも一つの元素からなる合金と規
定したのは、各組成量（重量％）によつて各種光
学ガラス素子のプレス成形用型材料としての適性
が異なるためである。すなわち、本発明の特許請
求の範囲の合金組成（重量％）であれば、光学ガ
ラス素子を良好にプレス成形が可能であるが、規
定した組成量（重量％）以下では貴金属層の強度
あるいは硬度が低いために、プレス成形後、型表
面に微細なキズが発生したり、塑性変形を起こす
ため高精度な面形状が低下する。また規定した組
成量（重量％）以上では、プレス成形したガラス
が着色したり、貴金属層が高温で揮発しやすくな
るからである。 実施例の説明 以下、本発明の実施例について説明する。 実施例 直径30mm、長さ50mmの円柱状のAl2O3−25Cr組
成のサーメツトの棒を準備し、放電加工によつて
第１図に示すような周囲に切り込み部１１″があ
る曲率半径46mmの凹面形状のプレス面１１″をし
た上型１１と、曲率半径が200mmの凹面形状のプ
レス面１２″を有した下型１２とからなる一対の
プレス成形用の型形状に加工した。 この型のプレス成形面を超微細なダイヤモンド
砥粒を用いて鏡面研磨した。その結果、１時間ま
でで表面の最大粗さが0.02μｍの精度で鏡面加工
を行なうことができた。次にこの鏡面上にスパツ
タ法により2μｍの厚みで、白金−ロジウム（Pt
−Ph）合金層などの二元系合金、白金−ロジウ
ム−イリジウム（Pt−Ph−Ir）合金属などの三
元系合金、白金−ロジウム−イリジウム−パラジ
ウム（Pt−Rh−Ir−Pd）合金層などの四元系合
金、白金−ロジウム−イリジウム−パラジウム−
オスミウム（Pt−Rh−Ir−Pd−Os）合金層など
の五元系合金および白金−ロジウム−イリジウム
−パラジウム−オスミウム−ルテニウム（Pt−
Rh−Ir−Pd−Os−Ru）合金層などの六元系合金
をそれぞれ形成した。 このようにして作製した型１１および１２を第
２図に示すプレスマシンのピストンシリンダ１５
および１６にセツトし、酸素分圧が数torrである
窒素雰囲気中で、PbOが70％、SiO2が27％およ
び残りが微量成分からなる酸化鉛系光学ガラスを
半径20mmの球状に加工した塊状物１７を加熱加圧
し、両面が凸形状のレンズに成形した。ガラスの
プレス成形時の型温度は、500℃、プレス圧力は
40Kg/cm2で２分間保持した後、そのまま300℃まで
型とともに冷却し、成形ガラスを成形ガラス取り
出し口１９より取り出し、成形ガラスと型のそれ
ぞれを評価した。このようなプレス工程を500回
くり返したあと、使用した型を取りはずし500回
プレス成形した後の型表面を観察した。 以上のプレス実験を、第１表に示したような合
金組成の異なつた一対の型に対してくり返して行
ない、プレス成形後の成形ガラスと型のそれぞれ
を評価し、その結果を第１表に示した。 比較のために、プレス成形用型として適してい
ると提案され、種々の検討がなされているタング
ステンカーバイドWCを主成分とする超硬合金の
上に貴金属層を形成した型を作製し、第２図に示
すプレスマシンに本発明の型のかわりにセツト
し、上述したと同じプレス条件で成形し、その結
果を第１表に示した。 タングステンカーバイドWCを主成分とする超
硬合金の上に貴金属層を形成した型を用いてプレ
ス成形した結果、プレス雰囲気中の酸素分圧が数
tovであつたため、母材であるタングステンカー
バイドWCが酸化され、型の表面粗さが低下し
た。すなわち、500回プレス成形した後での、タ
ングステンカーバイドWCを主成分とする超硬合
金の上に貴金属層を形成した型の表面粗さは、
0.20μｍまで低下した。 これに対して本発明における光学ガラス素子の
プレス成形用型は、プレス雰囲気における酸素分
圧が数torrと高いにもかかわらず、酸化鉛系光学
ガラスを500回プレス成形した後においても、ガ
ラスと反応しない、サーメツト上に形成した貴金
属層のはく離がない、型表面に微細なキズが発生
しない。面精度がほとんど低下しない等の利点を
備えている。タングステンカーバイドWCを主成
分とする超硬合金の場合と同じように、本発明の
型の最大面粗さを0.02μｍに加工するのに要する
時間は１時間であり、母材の加工は容易にできる
ことがわかる。本発明で用いているアルミナ
Al2O3はタングステンカーバイドWCと比較して
安価であり、プレス成形用型の製造コストを下げ
ることができる。さらに、プレス雰囲気が数torr
の酸素分圧を示す窒素雰囲気であるのにもかかわ
らず、ガラスを500回プレスした後においても、
型表面は酸化されず、面精度も0.025とプレス成
形前の面精度がほとんど維持されていた。このよ
うに、本発明のプレス成形用型を用いれば、超硬
合金を母材にした型の場合よりも、プレス雰囲気
コントロールを厳密に行なう必要がなく、プレス
装置の簡易化、小型化が可能なことがわかる。 なお、本実施例では光学ガラス素子のプレス成
形用型の母材としてのサーメツトは、Al2O3−
25Cr組成であつたが、母材としてのサーメツト
組成は前記組成に限定されるものではなく、その
他の添加物として、MgO、CaO、Fe2O3、SiO2、
Mo、Fe等を含有したサーメツトを用いることが
できる。 また本発明を説明するために凹面形状のプレス
成形用型を用いたが、型表面の形状は本実施例の
ような形状に限定されるものではなく、プリズム
等の光学ガラス素子形状に適合するものでもよい
ことは言うまでもない。
にプレス成形後、研磨工程を必要としない高精度
光学ガラス素子を直接プレス成形を行なう際に用
いることができる光学ガラス素子のプレス成形用
型に関するものである。 従来例の構成とその問題点 近年、光学ガラスレンズは光学機器のレンズ構
成の簡略化とレンズ部分の軽量化の両方を同時に
達成しうる非球面化の方向にある。この非球面レ
ンズの製造にあたつては、従来の光学レンズの製
造方法である光学研磨法では、加工性及び量産化
が困難であり、直接プレス成形法が有望視されて
いる。 この直接プレス成形法というのは、あらかじめ
所望の面品質及び面精度に仕上げた非球面形状の
モールドの上で、光学ガラスの塊状物を加熱成形
するか、あるいはあらかじめ加熱したガラスの塊
状物を熱プレスによる成形を行なつて、それ以上
の研磨工程を必要とせずに光学レンズを製造する
方法である。 しかしながら、上記の光学ガラスレンズの製造
方法は、プレス成形後、得られたレンズの像形成
品質が損なわれない程度に優れていなければなら
ない。特に、非球面レンズの場合高い面精度で成
形できることが要求される。したがつて、型材料
としては、高温度のもとでガラスに対して化学作
用が最小であること、型のガラスプレス面にすり
傷等の損傷を受けにくいこと、熱衝撃に対する耐
破壊性が高いことなどの性質をもつている必要が
ある。 この目的のためには、タングステンカーバイド
WCを主成分とした超硬合金の母材の上に貴金属
層をコーテイングした型が適しているとされ、
様々な検討がなされている。 しかしながら、母材として用いているタングス
テンカーバイドWCの構成元素であるタングステ
ンＷは資源的にみて非常に希少な元素であるため
戦略物質といわれており、必然的に非常に高価な
ものとなつている。また、超硬合金の主成分とな
つているタングステンカーバイドWCは高温での
耐酸化性が劣るため、長時間にわたるガラスのプ
レス成形の際に、母材を構成している超硬合金は
酸化されて面精度が低下する。このため、タング
ステンカーバイドWCの酸化を防止するために、
プレス成形時の雰囲気を非酸化性雰囲気に厳密に
保つ必要がある。したがつて、タングステンカー
バイドWCを主成分とする超硬合金を母材とする
型を使用する場合、プレス雰囲気を非酸化性雰囲
気（酸素分圧が１〜10×10-2torr程度）にする必
要があり、プレス装置の気密性を十分に保持しな
ければならない。また、ガラスの供給あるいは取
り出しの際は、非酸化性雰囲気が破られ、再び非
酸化性雰囲気に戻す必要があり、プレス成形時の
１サイクル時間が長くなつてしまう。以上のよう
に、タングステンカーバイドWCを主成分とする
超硬合金を母材として用いる場合、プレス装置の
複雑化あるいは大型化が避けることができない。
あるいはプレス成形に要する時間を短縮すること
ができないといつた問題点がある。 発明の目的 本発明の目的は、ガラスレンズの直接プレス成
形用型に要求される高精度な型加工が容易に行な
え、かつこのようにして作製した型を用いること
によつて良好な像形成品質を有する光学ガラスレ
ンズの直接プレス成形が、容易かつ安価に多量生
産できる光学ガラス素子のプレス成形用型を提供
するものである。 発明の構成 本発明の光学ガラス素子のプレス成形用型は、
アルミナAl2O3を主成分としたサーメツトの母材
上に、イリジウムIr、オスミウムOs、パラジウ
ムPd、ロジウムRhおよびルテニウムRuからなる
群より選ばれた少なくとも一つの元素と白金Pt
とからなる貴金属合金属を形成したことを特徴と
するものである。 ここで母材として用いるアルミナAl2O3を主成
分としたサーメツトは、一般的な研削加工を行な
う場合においても、従来ガラスレンズのプレス成
形用型として種々の検討がなされているタングス
テンカーバイドWCを主成分とした超硬合金と同
程度に高精度な型加工ができる特徴があり、しか
も型表面の最大面粗さRmaxを0.02μｍ以下の精
度まで容易に仕上げることができるという特徴が
ある。 さらに、母材として用いるサーメツトの熱膨張
係数はアルミナAl2O3を主成分とするサーメツト
の場合、８〜９×10-6／℃であり、イリジウム
Ir、オスミウムOs、パラジウムPd、ロジウムRh
およびルテニウムRuからなる群より選ばれた少
なくとも一つの元素と白金Ptとからなる貴金属
層の熱膨張係数は９〜11×10-6／℃である。この
ように上記のサーメツトからなる母材とその上に
形成した貴金属層との熱膨張係数がよく一致して
いるため、ガラスをプレス成形する際の熱衝撃お
よびくり返し成形する際のヒートサイクルに対し
ても耐えうる強固な接着力を有したプレス成形用
型ということができる。 したがつて、従来より同様の目的で種々の検討
がなされ、光学ガラス素子のプレス成形用型とし
て適していると提案されているタングステンカー
バイドWCを主成分とした超硬合金からなる母材
の上に貴金属層を形成した型よりも、本発明の光
学ガラス素子のプレス成形用型は、安価なサーメ
ツトを母材としており、また主成分であるアルミ
ナAl2O3は耐酸化性に優れているため、プレス成
形時の雰囲気を従来より厳密に行なう必要がな
く、プレス装置の簡易化あるいは小型化が可能で
あり、かつプレス成形の一サイクル時間も大幅に
短縮することができる。そして母材であるサーメ
ツトとその上に形成した貴金属層との熱膨張係数
がよく一致しているため、くり返し成形によるヒ
ートサイクルに対しても十分に耐えうる強固な接
着性を有している等の利点を有している。 なお、サーメツト上に形成した貴金属層におい
て、合金組成を白金Ptが60−99重量％、残りが
イリジウムIr、オスミウムOs、パラジウムPd、
ロジウムRhおよびルテニウムRuからなる群より
選ばれた少なくとも一つの元素からなる合金と規
定したのは、各組成量（重量％）によつて各種光
学ガラス素子のプレス成形用型材料としての適性
が異なるためである。すなわち、本発明の特許請
求の範囲の合金組成（重量％）であれば、光学ガ
ラス素子を良好にプレス成形が可能であるが、規
定した組成量（重量％）以下では貴金属層の強度
あるいは硬度が低いために、プレス成形後、型表
面に微細なキズが発生したり、塑性変形を起こす
ため高精度な面形状が低下する。また規定した組
成量（重量％）以上では、プレス成形したガラス
が着色したり、貴金属層が高温で揮発しやすくな
るからである。 実施例の説明 以下、本発明の実施例について説明する。 実施例 直径30mm、長さ50mmの円柱状のAl2O3−25Cr組
成のサーメツトの棒を準備し、放電加工によつて
第１図に示すような周囲に切り込み部１１″があ
る曲率半径46mmの凹面形状のプレス面１１″をし
た上型１１と、曲率半径が200mmの凹面形状のプ
レス面１２″を有した下型１２とからなる一対の
プレス成形用の型形状に加工した。 この型のプレス成形面を超微細なダイヤモンド
砥粒を用いて鏡面研磨した。その結果、１時間ま
でで表面の最大粗さが0.02μｍの精度で鏡面加工
を行なうことができた。次にこの鏡面上にスパツ
タ法により2μｍの厚みで、白金−ロジウム（Pt
−Ph）合金層などの二元系合金、白金−ロジウ
ム−イリジウム（Pt−Ph−Ir）合金属などの三
元系合金、白金−ロジウム−イリジウム−パラジ
ウム（Pt−Rh−Ir−Pd）合金層などの四元系合
金、白金−ロジウム−イリジウム−パラジウム−
オスミウム（Pt−Rh−Ir−Pd−Os）合金層など
の五元系合金および白金−ロジウム−イリジウム
−パラジウム−オスミウム−ルテニウム（Pt−
Rh−Ir−Pd−Os−Ru）合金層などの六元系合金
をそれぞれ形成した。 このようにして作製した型１１および１２を第
２図に示すプレスマシンのピストンシリンダ１５
および１６にセツトし、酸素分圧が数torrである
窒素雰囲気中で、PbOが70％、SiO2が27％およ
び残りが微量成分からなる酸化鉛系光学ガラスを
半径20mmの球状に加工した塊状物１７を加熱加圧
し、両面が凸形状のレンズに成形した。ガラスの
プレス成形時の型温度は、500℃、プレス圧力は
40Kg/cm2で２分間保持した後、そのまま300℃まで
型とともに冷却し、成形ガラスを成形ガラス取り
出し口１９より取り出し、成形ガラスと型のそれ
ぞれを評価した。このようなプレス工程を500回
くり返したあと、使用した型を取りはずし500回
プレス成形した後の型表面を観察した。 以上のプレス実験を、第１表に示したような合
金組成の異なつた一対の型に対してくり返して行
ない、プレス成形後の成形ガラスと型のそれぞれ
を評価し、その結果を第１表に示した。 比較のために、プレス成形用型として適してい
ると提案され、種々の検討がなされているタング
ステンカーバイドWCを主成分とする超硬合金の
上に貴金属層を形成した型を作製し、第２図に示
すプレスマシンに本発明の型のかわりにセツト
し、上述したと同じプレス条件で成形し、その結
果を第１表に示した。 タングステンカーバイドWCを主成分とする超
硬合金の上に貴金属層を形成した型を用いてプレ
ス成形した結果、プレス雰囲気中の酸素分圧が数
tovであつたため、母材であるタングステンカー
バイドWCが酸化され、型の表面粗さが低下し
た。すなわち、500回プレス成形した後での、タ
ングステンカーバイドWCを主成分とする超硬合
金の上に貴金属層を形成した型の表面粗さは、
0.20μｍまで低下した。 これに対して本発明における光学ガラス素子の
プレス成形用型は、プレス雰囲気における酸素分
圧が数torrと高いにもかかわらず、酸化鉛系光学
ガラスを500回プレス成形した後においても、ガ
ラスと反応しない、サーメツト上に形成した貴金
属層のはく離がない、型表面に微細なキズが発生
しない。面精度がほとんど低下しない等の利点を
備えている。タングステンカーバイドWCを主成
分とする超硬合金の場合と同じように、本発明の
型の最大面粗さを0.02μｍに加工するのに要する
時間は１時間であり、母材の加工は容易にできる
ことがわかる。本発明で用いているアルミナ
Al2O3はタングステンカーバイドWCと比較して
安価であり、プレス成形用型の製造コストを下げ
ることができる。さらに、プレス雰囲気が数torr
の酸素分圧を示す窒素雰囲気であるのにもかかわ
らず、ガラスを500回プレスした後においても、
型表面は酸化されず、面精度も0.025とプレス成
形前の面精度がほとんど維持されていた。このよ
うに、本発明のプレス成形用型を用いれば、超硬
合金を母材にした型の場合よりも、プレス雰囲気
コントロールを厳密に行なう必要がなく、プレス
装置の簡易化、小型化が可能なことがわかる。 なお、本実施例では光学ガラス素子のプレス成
形用型の母材としてのサーメツトは、Al2O3−
25Cr組成であつたが、母材としてのサーメツト
組成は前記組成に限定されるものではなく、その
他の添加物として、MgO、CaO、Fe2O3、SiO2、
Mo、Fe等を含有したサーメツトを用いることが
できる。 また本発明を説明するために凹面形状のプレス
成形用型を用いたが、型表面の形状は本実施例の
ような形状に限定されるものではなく、プリズム
等の光学ガラス素子形状に適合するものでもよい
ことは言うまでもない。
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
発明の効果
以上の説明から明らかなように、本発明の光学
ガラス素子のプレス成形用型は、アルミナAl2O3
を主成分としたサーメツトの上に貴金属層を形成
したことを特徴とする光学ガラス素子のプレス成
形用型であり、従来から光学ガラス素子のプレス
成形用型として適しているとされ、種々の検討が
なされているタングステンカーバイドWCを主成
分とする超硬合金と比較しても、一般的な研削加
工および鏡面加工においても、容易にかつ高精度
な型表面が得られる。また、母材の主成分である
アルミナAl2O3は耐酸化性が高いので、プレス成
形時の雰囲気を高度な非酸化性雰囲気に保つ必要
がないため、プレス装置を簡素化、小型化でき、
さらにプレス雰囲気が数torrの酸素分圧である窒
素雰囲気中にもかかわらず、プレス成形後の型表
面粗さが低下していないといつた利点がある。 母材として用いたサーメツト貴金属層との熱膨
張係数が非常によく一致しているため、くりかえ
し成形を行なつた後でも貴金属層がはがれるとい
つたことも起こらない。 したがつて、本発明の光学ガラス素子のプレス
成形用型を用いることによつて、非常に容易に高
精度の光学ガラス素子を得ることが可能であり、
その効果は極めて大なるものがある。
ガラス素子のプレス成形用型は、アルミナAl2O3
を主成分としたサーメツトの上に貴金属層を形成
したことを特徴とする光学ガラス素子のプレス成
形用型であり、従来から光学ガラス素子のプレス
成形用型として適しているとされ、種々の検討が
なされているタングステンカーバイドWCを主成
分とする超硬合金と比較しても、一般的な研削加
工および鏡面加工においても、容易にかつ高精度
な型表面が得られる。また、母材の主成分である
アルミナAl2O3は耐酸化性が高いので、プレス成
形時の雰囲気を高度な非酸化性雰囲気に保つ必要
がないため、プレス装置を簡素化、小型化でき、
さらにプレス雰囲気が数torrの酸素分圧である窒
素雰囲気中にもかかわらず、プレス成形後の型表
面粗さが低下していないといつた利点がある。 母材として用いたサーメツト貴金属層との熱膨
張係数が非常によく一致しているため、くりかえ
し成形を行なつた後でも貴金属層がはがれるとい
つたことも起こらない。 したがつて、本発明の光学ガラス素子のプレス
成形用型を用いることによつて、非常に容易に高
精度の光学ガラス素子を得ることが可能であり、
その効果は極めて大なるものがある。
第１図は本発明の実施例における光学ガラス素
子のプレス成形用型を示す図、第２図は同実施例
で用いたプレスマシンを示す図である。 １１……上型、１２……下型、１１′……上型
のプレス面、１２′……下型のプレス面、１１″…
…切り込み部、１３……上型用加熱ヒータ、１４
……下型用加熱ヒータ、１５……上型用ピストン
シリンダ、１６……下型用ピストンシリンダ、１
７……原料ガラス塊状物、１８……原料ガラス供
給治具、１９……成形ガラス取り出し口、２０…
…原料ガラス予備加熱炉、２１……おおい。
子のプレス成形用型を示す図、第２図は同実施例
で用いたプレスマシンを示す図である。 １１……上型、１２……下型、１１′……上型
のプレス面、１２′……下型のプレス面、１１″…
…切り込み部、１３……上型用加熱ヒータ、１４
……下型用加熱ヒータ、１５……上型用ピストン
シリンダ、１６……下型用ピストンシリンダ、１
７……原料ガラス塊状物、１８……原料ガラス供
給治具、１９……成形ガラス取り出し口、２０…
…原料ガラス予備加熱炉、２１……おおい。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ アルミナAl2O3を主成分とするサーメツトの
母材の上に、貴金属層を形成したことを特徴とす
る光学ガラス素子のプレス成形用型。 ２ 貴金属層が、イリジウムIr、オスミウムOs、
パラジウムPd、ロジウムRhおよびルテニウムRu
からなる群より選ばれた少なくとも一つの元素と
白金Ptとからなる合金であることを特徴とする
特許請求の範囲第１項記載の光学ガラス素子のプ
レス成形用型。 ３ 貴金属層が、白金Ptが60〜99重量％、残部
がイリジウムIr、オスミウムOs、パラジウムPd、
ロジウムRhおよびルテニウムRuからなる群より
選ばれた少なくとも一つの元素からなる合金であ
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項または
第２項記載の光学ガラス素子のプレス成形用型。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59121344A JPS60264331A (ja) | 1984-06-13 | 1984-06-13 | 光学ガラス素子のプレス成形用型 |
| US06/734,651 US4629487A (en) | 1984-05-17 | 1985-05-16 | Molding method for producing optical glass element |
| KR1019850003346A KR900000622B1 (ko) | 1984-05-17 | 1985-05-16 | 광학유리소자의 성형방법 및 광학유리소자의 프레스 성형금형 |
| DE8585303477T DE3564798D1 (en) | 1984-05-17 | 1985-05-17 | Molding method for producing optical glass element |
| EP85303477A EP0164930B1 (en) | 1984-05-17 | 1985-05-17 | Molding method for producing optical glass element |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59121344A JPS60264331A (ja) | 1984-06-13 | 1984-06-13 | 光学ガラス素子のプレス成形用型 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60264331A JPS60264331A (ja) | 1985-12-27 |
| JPH0352415B2 true JPH0352415B2 (ja) | 1991-08-09 |
Family
ID=14808943
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59121344A Granted JPS60264331A (ja) | 1984-05-17 | 1984-06-13 | 光学ガラス素子のプレス成形用型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60264331A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007046437A1 (ja) | 2005-10-19 | 2007-04-26 | The Circle For The Promotion Of Science And Engineering | 成形金型用耐食耐熱合金および光学素子成型用金型 |
-
1984
- 1984-06-13 JP JP59121344A patent/JPS60264331A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60264331A (ja) | 1985-12-27 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |