JPS6228092B2 - - Google Patents
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- JPS6228092B2 JPS6228092B2 JP59121346A JP12134684A JPS6228092B2 JP S6228092 B2 JPS6228092 B2 JP S6228092B2 JP 59121346 A JP59121346 A JP 59121346A JP 12134684 A JP12134684 A JP 12134684A JP S6228092 B2 JPS6228092 B2 JP S6228092B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold
- press
- press molding
- optical glass
- metal layer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Landscapes
- Mounting, Exchange, And Manufacturing Of Dies (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Description
産業上の利用分野
本発明は光学ガラス素子の製造方法に関し、特
にプレス成形後、研磨工程を必要としない高精度
光学ガラス素子を直接プレス成形を行なう際に用
いることができる光学ガラス素子のプレス成形用
型に関するものである。 従来例の構成とその問題点 近年、光学ガラスレンズは光学機器のレンズ構
成の簡略化とレンズ部分の軽量化の両方を同時に
達成しうる非球面化の方向にある。この非球面レ
ンズの製造にあたつては、従来の光学レンズの製
造方法である光学研磨法では、加工性及び量産化
が困難であり、直接プレス成形法が有望視されて
いる。 この直接プレス成形法というのは、あらかじめ
所望の面品質及び面精度に仕上げた非球面形状の
モールドの上で、光学ガラスの塊状物を加熱成形
するか、あるいはあらかじめ加熱したガラスの塊
状物を熱プレスによる成形を行なつて、それ以上
の研磨工程を必要とせずに光学レンズを製造する
方法である。 しかしながら、上記の光学ガラスレンズの製造
方法は、プレス成形後、得られたレンズの像形成
品質が損なわれない程度に優れていなければなら
ない。特に、非球面レンズの場合高い面精度で成
形できることが要求される。したがつて、型材料
としては、高温度のもとでガラスに対して化学作
用が最小であること、型のガラスプレス面にすり
傷等の損傷を受けにくいこと、熱衝撃に対する耐
破壊性が高いことなどの性質をもつている必要が
ある。 この目的のためには、タングステンカーバイド
（WC）を主成分とした超硬合金の母材の上に貴
金属層をコーテイングした型が適しているとさ
れ、様々な検討がなされている。 しかしながら、母材として用いているタングス
テンカーバイド（WC）の構成元素であるタング
ステン（Ｗ）は資源的にみて非常の希少な元素で
あるため戦略物質といわれており、必然的に非常
に高価なものとなつている。また、超硬合金は微
小硬度が高いため、非常に加工が難しく、0.02μ
ｍの表面粗さにするまで約１時間も要する。そし
て、超硬合金の母材の上に貴金属をコーテイング
した型において、両者の熱膨張係数に差があるた
め、型を急熱急冷した場合コーテイングした貴金
属がはがれてくるといつた問題点がある。 発明の目的 本発明の目的は、ガラスレンズの直接プレス成
形用型に要求される高精度な型加工が容易に行な
え、かつこのようにして作製した型を用いること
によつて良好な像形成品質を有する光学ガラスレ
ンズの直接プレス成形が、容易かつ安価に多量生
産できる光学ガラス素子のプレス成形用型を提供
するものである。 発明の構成 本発明の光学ガラス素子のプレス成形用型は、
チタンナイトライド（TiN）を主成分としたサー
メツトの母材上に、イリジウム（Ir）、オスミウ
ム（Os）、パラジウム（Pd）、ロジウム（Rh）お
よびルテニウム（Ru）からなる群より選ばれた
少なくとも一つの元素と白金（Pt）とからなる貴
金属合金層を形成したことを特徴とするものであ
る。 ここで母材として用いるチタンナイトライド
（TiN）を主成分としたサーメツトは、一般的な
研削加工を行なう場合においても、従来ガラスレ
ンズのプレス成形用型として種々の検討がなされ
ているタングステンカーバイド（WC）を主成分
とした超硬合金より非常に高精度な型加工ができ
る特徴があり、しかも型表面の最大面粗さ
（Rmax）を0.02μｍ以下の精度まで容易に仕上げ
ることができるという特徴がある。 さらに、母材として用いるサーメツトの熱膨張
係数は、チタンナイトライド（TiN）を主成分と
するサーメツトの場合、９〜10×10-6／℃であ
り、イリジウム（Ir）、オスミウム（Os）、パラ
ジウム（Pd）、ロジウム（Rh）およびルテニウム
（Ru）からなる群より選ばれた少なくとも一つの
元素と白金（Pt）とからなる貴金属層の熱膨張係
数は９〜11×10-6／℃である。このように上記サ
ーメツトからなる母材とその上に形成した貴金属
層との熱膨張係数がよく一致しているため、ガラ
スをプレス成形する際の熱衝撃およびくり返し成
形する際のヒートサイクルに対しても耐えうる強
固な接着力を有したプレス成形用型ということが
できる。 したがつて、従来よりの同様の目的で種々の検
討がなされ、光学ガラス素子のプレス成形用型と
して適していると提案されているタングステンカ
ーバイド（WC）を主成分とした超硬合金からな
る母材の上に貴金属層を形成した型よりも、本発
明の光学ガラス素子のプレス成形用型は、安価な
サーメツトを母材としており、また、母材とコー
テイングした貴金属層の熱膨張係数がよく一致し
ているため、高温でのくり返し成形によるヒート
サイクルに対しても耐えることができ、プレス成
形の一サイクルに要する時間を大幅に短縮するこ
とができる。そして、加工の際には本発明に用い
ているサーメツトは耐溶着性にすぐれているた
め、母材の最大表面粗さを0.02μｍ以下に加工す
るのに要する時間も約50分と、従来の型加工に較
べて加工時間を短縮でき、また鏡面の仕上りもよ
いといつた利点を有している。 なお、サーメツト上に形成した貴金属層におい
て、合金組成を白金（Pt）が60〜99重量％、残り
がイリジウム（Ir）、オスミウム（Os）、パラジ
ウム（Pd）、ロジウム（Rh）およびルテニウム
（Ru）からなる群より選ばれた少なくとも一つの
元素からなる合金と規定たのは、各組成量（重量
％）によつて各種光学ガラス素子のプレス成形用
型材料としての適性が異なるためである。すなわ
ち、本発明の特許請求の範囲の合金組成（重量
％）であれば、光学ガラス素子を良好にプレス成
形が可能であるが、規定した組成量（重量％）以
下では貴金属層の強度あるいは硬度が低いため
に、プレス成形後、型表面に微細なキズが発生し
たり、塑性変形を起こすため高精度な面形状が低
下する。また規定した組成量（重量％）以上で
は、プレス成形したガラスが着色したり、貴金属
層が高温で揮発しやすくなるからである。 実施例の説明 以下、本発明の実施例について説明する。 実施例 直径30mm、長さ50mmの円柱状のTiN―30 TiC
―7Mo組成のサーメツトの棒を準備し、放電加工
によつて第１図に示すような周囲に切り込み部１
１″がある曲率半径46mmの凹面形状のプレス面１
１′を有した上型１１と、凹面形状が200mmの凹面
形状のプレス面１２′を有した下型１２とからな
る一対のプレス成形用の型形状に加工した。 この型のプレス成形面を超微細なダイヤモンド
砥粒を用いて鏡面研磨した。その結果、50分まで
で表面の最大粗さが0.02μｍの精度で鏡面加工を
行なうことができた。次にこの鏡面上にスパツタ
法により２μｍの厚みで、白金―ロジウム（Pt―
Rh）合金層などの二元系合金、白金―ロジウム
―イリジウム（Pt―Rh―Ir）合金層などの三元
系合金、白金―ロジウム―イリジウム―パラジウ
ム（Pt―Rh―Ir―Pd）合金層などの四元系合
金、白金―ロジウム―イリジウム―パラジウム―
オスミウム（Pt―Rh―Ir―Pd―Os）合金層など
の五元系合金および白金―ロジウム―イリジウム
―パラジウム―オスミウム―ルテニウム（Pt―
Rh―Ir―Pd―Os―Ru）合金層などの六元系合金
をそれぞれ形成した。 このようにして作製した型１１および１２を第
２図に示すプレスマシンのピストンシリンダ１５
および１６にセツトし、窒素雰囲気中で、PbOが
70％、SiO2が27％および残りが微量成分からな
る酸化鉛系光学ガラスを半径20mmの球状に加工し
た塊状物１７を加熱加圧し、両面が凸形状のレン
ズに成形した。ガラスのプレス成形時の型温度
は、500℃、プレス圧力は40Kg/cm2で２分間保持し
た後、そのまま300℃まで型とともに冷却し、成
形ガラスを成形ガラス取り出し口１９より取り出
し、成形ガラスと型のそれぞれを評価した。この
ようなプレス工程を1000回くり返したあと、使用
した型を取りはずし1000回プレス成形した後の型
表面を観察した。 以上のプレス実験を、第１表に示したような合
金組成の異なつた一対の型に対してくり返して行
ない、プレス成形後の成形ガラスと型のそれぞれ
を評価し、その結果を第１表に示した。 比較のために、プレス成形用型として適してい
ると提案され、種々の検討がなされているタング
ステンカーバイド（WC）を主成分とする超硬合
金の上に貴金属層を形成した型を作製し、第２図
に示すプレスマシンに本発明の型のかわりにセツ
トし、上述したと同じプレス条件で成形し、その
結果を第１表に示した。 タングステンカーバイド（WC）を主成分とす
る超硬合金の加工に要した時間は１時間であつた
が、本発明で用いたチタンカーバイド（TiN）を
主成分とするサーメツトの加工に要した時間は50
分以内であつた。本発明で使用した母材の鏡面加
工した面の面粗さ（Rmax）は0.02μｍ以下であ
り、非常に美しい仕上り面が得られた。 タングステンカーバイド（WC）を主成分とす
る超硬合金の上に貴金属を形成した型において、
両者の熱膨張係数に差が大きいため、約800回プ
レス成形した時点で貴金属層がはがれた。 これに対して、本発明の光学ガラス素子のプレ
ス成形用型は、母材として用いたサーメツトの熱
膨張係数は９〜10×-6／℃であり、貴金属層の熱
膨張係数は９〜11×10-6 9℃であり、両者の熱膨
張係数は非常によく一致している。このため1000
回プレス成形した後でも貴金属層のはがれは発生
しなかつた。 またプレス成形によつて得られたガラス素子は
非常に優れた光学性能を有していた。 なお、本実施例では光学ガラス素子のプレス成
形用型の母材としてのサーメツトは、TiN―30
TiC―7Mo組成であつたが、母材としてのサーメ
ツト組成は前記組成に限定されるものではなく、
その他の添加物として、TaC、WC、NbC、
TaN、MoC、Cr3C2、Ni、Co等を含有したサーメ
ツトを用いることができる。また本発明を説明す
るために凹面形状のプレス成形用型を用いたが、
型表面の形状は本実施例のような形状に限定され
るものではなく、プリズム等の光学ガラス素子形
状に適合するものでよいことは言うまでもない。
にプレス成形後、研磨工程を必要としない高精度
光学ガラス素子を直接プレス成形を行なう際に用
いることができる光学ガラス素子のプレス成形用
型に関するものである。 従来例の構成とその問題点 近年、光学ガラスレンズは光学機器のレンズ構
成の簡略化とレンズ部分の軽量化の両方を同時に
達成しうる非球面化の方向にある。この非球面レ
ンズの製造にあたつては、従来の光学レンズの製
造方法である光学研磨法では、加工性及び量産化
が困難であり、直接プレス成形法が有望視されて
いる。 この直接プレス成形法というのは、あらかじめ
所望の面品質及び面精度に仕上げた非球面形状の
モールドの上で、光学ガラスの塊状物を加熱成形
するか、あるいはあらかじめ加熱したガラスの塊
状物を熱プレスによる成形を行なつて、それ以上
の研磨工程を必要とせずに光学レンズを製造する
方法である。 しかしながら、上記の光学ガラスレンズの製造
方法は、プレス成形後、得られたレンズの像形成
品質が損なわれない程度に優れていなければなら
ない。特に、非球面レンズの場合高い面精度で成
形できることが要求される。したがつて、型材料
としては、高温度のもとでガラスに対して化学作
用が最小であること、型のガラスプレス面にすり
傷等の損傷を受けにくいこと、熱衝撃に対する耐
破壊性が高いことなどの性質をもつている必要が
ある。 この目的のためには、タングステンカーバイド
（WC）を主成分とした超硬合金の母材の上に貴
金属層をコーテイングした型が適しているとさ
れ、様々な検討がなされている。 しかしながら、母材として用いているタングス
テンカーバイド（WC）の構成元素であるタング
ステン（Ｗ）は資源的にみて非常の希少な元素で
あるため戦略物質といわれており、必然的に非常
に高価なものとなつている。また、超硬合金は微
小硬度が高いため、非常に加工が難しく、0.02μ
ｍの表面粗さにするまで約１時間も要する。そし
て、超硬合金の母材の上に貴金属をコーテイング
した型において、両者の熱膨張係数に差があるた
め、型を急熱急冷した場合コーテイングした貴金
属がはがれてくるといつた問題点がある。 発明の目的 本発明の目的は、ガラスレンズの直接プレス成
形用型に要求される高精度な型加工が容易に行な
え、かつこのようにして作製した型を用いること
によつて良好な像形成品質を有する光学ガラスレ
ンズの直接プレス成形が、容易かつ安価に多量生
産できる光学ガラス素子のプレス成形用型を提供
するものである。 発明の構成 本発明の光学ガラス素子のプレス成形用型は、
チタンナイトライド（TiN）を主成分としたサー
メツトの母材上に、イリジウム（Ir）、オスミウ
ム（Os）、パラジウム（Pd）、ロジウム（Rh）お
よびルテニウム（Ru）からなる群より選ばれた
少なくとも一つの元素と白金（Pt）とからなる貴
金属合金層を形成したことを特徴とするものであ
る。 ここで母材として用いるチタンナイトライド
（TiN）を主成分としたサーメツトは、一般的な
研削加工を行なう場合においても、従来ガラスレ
ンズのプレス成形用型として種々の検討がなされ
ているタングステンカーバイド（WC）を主成分
とした超硬合金より非常に高精度な型加工ができ
る特徴があり、しかも型表面の最大面粗さ
（Rmax）を0.02μｍ以下の精度まで容易に仕上げ
ることができるという特徴がある。 さらに、母材として用いるサーメツトの熱膨張
係数は、チタンナイトライド（TiN）を主成分と
するサーメツトの場合、９〜10×10-6／℃であ
り、イリジウム（Ir）、オスミウム（Os）、パラ
ジウム（Pd）、ロジウム（Rh）およびルテニウム
（Ru）からなる群より選ばれた少なくとも一つの
元素と白金（Pt）とからなる貴金属層の熱膨張係
数は９〜11×10-6／℃である。このように上記サ
ーメツトからなる母材とその上に形成した貴金属
層との熱膨張係数がよく一致しているため、ガラ
スをプレス成形する際の熱衝撃およびくり返し成
形する際のヒートサイクルに対しても耐えうる強
固な接着力を有したプレス成形用型ということが
できる。 したがつて、従来よりの同様の目的で種々の検
討がなされ、光学ガラス素子のプレス成形用型と
して適していると提案されているタングステンカ
ーバイド（WC）を主成分とした超硬合金からな
る母材の上に貴金属層を形成した型よりも、本発
明の光学ガラス素子のプレス成形用型は、安価な
サーメツトを母材としており、また、母材とコー
テイングした貴金属層の熱膨張係数がよく一致し
ているため、高温でのくり返し成形によるヒート
サイクルに対しても耐えることができ、プレス成
形の一サイクルに要する時間を大幅に短縮するこ
とができる。そして、加工の際には本発明に用い
ているサーメツトは耐溶着性にすぐれているた
め、母材の最大表面粗さを0.02μｍ以下に加工す
るのに要する時間も約50分と、従来の型加工に較
べて加工時間を短縮でき、また鏡面の仕上りもよ
いといつた利点を有している。 なお、サーメツト上に形成した貴金属層におい
て、合金組成を白金（Pt）が60〜99重量％、残り
がイリジウム（Ir）、オスミウム（Os）、パラジ
ウム（Pd）、ロジウム（Rh）およびルテニウム
（Ru）からなる群より選ばれた少なくとも一つの
元素からなる合金と規定たのは、各組成量（重量
％）によつて各種光学ガラス素子のプレス成形用
型材料としての適性が異なるためである。すなわ
ち、本発明の特許請求の範囲の合金組成（重量
％）であれば、光学ガラス素子を良好にプレス成
形が可能であるが、規定した組成量（重量％）以
下では貴金属層の強度あるいは硬度が低いため
に、プレス成形後、型表面に微細なキズが発生し
たり、塑性変形を起こすため高精度な面形状が低
下する。また規定した組成量（重量％）以上で
は、プレス成形したガラスが着色したり、貴金属
層が高温で揮発しやすくなるからである。 実施例の説明 以下、本発明の実施例について説明する。 実施例 直径30mm、長さ50mmの円柱状のTiN―30 TiC
―7Mo組成のサーメツトの棒を準備し、放電加工
によつて第１図に示すような周囲に切り込み部１
１″がある曲率半径46mmの凹面形状のプレス面１
１′を有した上型１１と、凹面形状が200mmの凹面
形状のプレス面１２′を有した下型１２とからな
る一対のプレス成形用の型形状に加工した。 この型のプレス成形面を超微細なダイヤモンド
砥粒を用いて鏡面研磨した。その結果、50分まで
で表面の最大粗さが0.02μｍの精度で鏡面加工を
行なうことができた。次にこの鏡面上にスパツタ
法により２μｍの厚みで、白金―ロジウム（Pt―
Rh）合金層などの二元系合金、白金―ロジウム
―イリジウム（Pt―Rh―Ir）合金層などの三元
系合金、白金―ロジウム―イリジウム―パラジウ
ム（Pt―Rh―Ir―Pd）合金層などの四元系合
金、白金―ロジウム―イリジウム―パラジウム―
オスミウム（Pt―Rh―Ir―Pd―Os）合金層など
の五元系合金および白金―ロジウム―イリジウム
―パラジウム―オスミウム―ルテニウム（Pt―
Rh―Ir―Pd―Os―Ru）合金層などの六元系合金
をそれぞれ形成した。 このようにして作製した型１１および１２を第
２図に示すプレスマシンのピストンシリンダ１５
および１６にセツトし、窒素雰囲気中で、PbOが
70％、SiO2が27％および残りが微量成分からな
る酸化鉛系光学ガラスを半径20mmの球状に加工し
た塊状物１７を加熱加圧し、両面が凸形状のレン
ズに成形した。ガラスのプレス成形時の型温度
は、500℃、プレス圧力は40Kg/cm2で２分間保持し
た後、そのまま300℃まで型とともに冷却し、成
形ガラスを成形ガラス取り出し口１９より取り出
し、成形ガラスと型のそれぞれを評価した。この
ようなプレス工程を1000回くり返したあと、使用
した型を取りはずし1000回プレス成形した後の型
表面を観察した。 以上のプレス実験を、第１表に示したような合
金組成の異なつた一対の型に対してくり返して行
ない、プレス成形後の成形ガラスと型のそれぞれ
を評価し、その結果を第１表に示した。 比較のために、プレス成形用型として適してい
ると提案され、種々の検討がなされているタング
ステンカーバイド（WC）を主成分とする超硬合
金の上に貴金属層を形成した型を作製し、第２図
に示すプレスマシンに本発明の型のかわりにセツ
トし、上述したと同じプレス条件で成形し、その
結果を第１表に示した。 タングステンカーバイド（WC）を主成分とす
る超硬合金の加工に要した時間は１時間であつた
が、本発明で用いたチタンカーバイド（TiN）を
主成分とするサーメツトの加工に要した時間は50
分以内であつた。本発明で使用した母材の鏡面加
工した面の面粗さ（Rmax）は0.02μｍ以下であ
り、非常に美しい仕上り面が得られた。 タングステンカーバイド（WC）を主成分とす
る超硬合金の上に貴金属を形成した型において、
両者の熱膨張係数に差が大きいため、約800回プ
レス成形した時点で貴金属層がはがれた。 これに対して、本発明の光学ガラス素子のプレ
ス成形用型は、母材として用いたサーメツトの熱
膨張係数は９〜10×-6／℃であり、貴金属層の熱
膨張係数は９〜11×10-6 9℃であり、両者の熱膨
張係数は非常によく一致している。このため1000
回プレス成形した後でも貴金属層のはがれは発生
しなかつた。 またプレス成形によつて得られたガラス素子は
非常に優れた光学性能を有していた。 なお、本実施例では光学ガラス素子のプレス成
形用型の母材としてのサーメツトは、TiN―30
TiC―7Mo組成であつたが、母材としてのサーメ
ツト組成は前記組成に限定されるものではなく、
その他の添加物として、TaC、WC、NbC、
TaN、MoC、Cr3C2、Ni、Co等を含有したサーメ
ツトを用いることができる。また本発明を説明す
るために凹面形状のプレス成形用型を用いたが、
型表面の形状は本実施例のような形状に限定され
るものではなく、プリズム等の光学ガラス素子形
状に適合するものでよいことは言うまでもない。
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
発明の効果
以上の説明から明らかなように、本発明の光学
ガラス素子のプレス成形用型は、チタンナイトラ
イド（TiN）を生成分としたサーメツトの上に貴
金属層を形成したことを特徴とする光学ガラス素
子のプレス成形用型として適しているとされ、
種々の検討がなされているタングステンカーバイ
ド（WC）を主成分とする超硬合金と比較して、
より容易に高精度な型表面に加工でき、優れた鏡
面性をもつた仕上り面が得られる。また母材とし
て用いているサーメツトと貴金属層との熱膨張係
数がよく一致しているため、高温でのくり返し成
形によるヒートサイクルに対しても耐えることが
でき、加熱→プレス成形→急冷→取り出しといつ
た一サイクルに要する時間を短縮することができ
る。 したがつて、本発明の光学ガラス素子のプレス
成形用型を用いることによつて、非常に容易に高
精度の光学ガラス素子を得ることが可能であり、
その効果は極めて大なるものがある。
ガラス素子のプレス成形用型は、チタンナイトラ
イド（TiN）を生成分としたサーメツトの上に貴
金属層を形成したことを特徴とする光学ガラス素
子のプレス成形用型として適しているとされ、
種々の検討がなされているタングステンカーバイ
ド（WC）を主成分とする超硬合金と比較して、
より容易に高精度な型表面に加工でき、優れた鏡
面性をもつた仕上り面が得られる。また母材とし
て用いているサーメツトと貴金属層との熱膨張係
数がよく一致しているため、高温でのくり返し成
形によるヒートサイクルに対しても耐えることが
でき、加熱→プレス成形→急冷→取り出しといつ
た一サイクルに要する時間を短縮することができ
る。 したがつて、本発明の光学ガラス素子のプレス
成形用型を用いることによつて、非常に容易に高
精度の光学ガラス素子を得ることが可能であり、
その効果は極めて大なるものがある。
第１図は本発明の実施例における光学ガラス素
子のプレス成形用型を示す図、第２図は同実施例
で用いたプレスマシンを示す図である。 １１……上型、１２……下型、１１′……上型
のプレス面、１２′……下型のプレス面、１１″…
…切り込み部、１３……上型用加熱ヒータ、１４
……下型用加熱ヒータ、１５……上型用ピストン
シリンダ、１６……下型用ピストンシリンダ、１
７……原料ガラス塊状物、１８……原料ガラス供
給治具、１９……成形ガラス取り出し口、２０…
…原料ガラス予備加熱炉、２１……おおい。
子のプレス成形用型を示す図、第２図は同実施例
で用いたプレスマシンを示す図である。 １１……上型、１２……下型、１１′……上型
のプレス面、１２′……下型のプレス面、１１″…
…切り込み部、１３……上型用加熱ヒータ、１４
……下型用加熱ヒータ、１５……上型用ピストン
シリンダ、１６……下型用ピストンシリンダ、１
７……原料ガラス塊状物、１８……原料ガラス供
給治具、１９……成形ガラス取り出し口、２０…
…原料ガラス予備加熱炉、２１……おおい。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ チタンナイトライド（TiN）を主成分とする
サーメツトの母材の上に、貴金属層を形成したこ
とを特徴とする光学ガラス素子のプレス成形用
型。 ２ 貴金属層が、イリジウム（Ir）、オスミウム
（Os）、パラジウム（Pd）、ロジウム（Rh）およ
びルテニウム（Ru）からなる群より選ばれた少
なくとも一つの元素と白金（Pt）とからなる合金
であることを特徴とする特許請求の範囲第１項記
載の光学ガラス素子のプレス成形用型。 ３ 貴金属層が、白金（Pt）が60〜99重量％、残
部がイリジウム（Ir）、オスミウム（Os）、パラ
ジウム（Pd）、ロジウム（Rh）およびルテニウム
（Ru）からなる群より選ばれた少なくとも一つの
元素からなる合金であることを特徴とする特許請
求の範囲第１項または第２項記載の光学ガラス素
子のプレス成形用型。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59121346A JPS60264333A (ja) | 1984-06-13 | 1984-06-13 | 光学ガラス素子のプレス成形用型 |
| US06/734,651 US4629487A (en) | 1984-05-17 | 1985-05-16 | Molding method for producing optical glass element |
| KR1019850003346A KR900000622B1 (ko) | 1984-05-17 | 1985-05-16 | 광학유리소자의 성형방법 및 광학유리소자의 프레스 성형금형 |
| EP85303477A EP0164930B1 (en) | 1984-05-17 | 1985-05-17 | Molding method for producing optical glass element |
| DE8585303477T DE3564798D1 (en) | 1984-05-17 | 1985-05-17 | Molding method for producing optical glass element |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59121346A JPS60264333A (ja) | 1984-06-13 | 1984-06-13 | 光学ガラス素子のプレス成形用型 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60264333A JPS60264333A (ja) | 1985-12-27 |
| JPS6228092B2 true JPS6228092B2 (ja) | 1987-06-18 |
Family
ID=14808995
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59121346A Granted JPS60264333A (ja) | 1984-05-17 | 1984-06-13 | 光学ガラス素子のプレス成形用型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60264333A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009073689A (ja) * | 2007-09-20 | 2009-04-09 | Fujinon Corp | 光学素子成形用金型及びその製造方法 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1339477A (en) * | 1971-05-07 | 1973-12-05 | Degussa | Tools and furnace quipment for handling molten oxide mixtures or glasses |
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| DE3037004A1 (de) * | 1979-10-05 | 1981-04-16 | Corning Glass Works, Corning, N.Y. | Bei niedrigen temperaturen formbare glaeser |
| KR860001491B1 (ko) * | 1981-10-30 | 1986-09-27 | 코오닝 그라아스 와아크스 | 정밀유리제품의 성형방법 |
| JPS5916644A (ja) * | 1982-07-19 | 1984-01-27 | Reikan Tanzou Kk | 鍛造用金型 |
-
1984
- 1984-06-13 JP JP59121346A patent/JPS60264333A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60264333A (ja) | 1985-12-27 |
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Legal Events
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| EXPY | Cancellation because of completion of term |