JPS6029456A - 高力耐熱アルミニウム合金導体の製造法 - Google Patents
高力耐熱アルミニウム合金導体の製造法Info
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- JPS6029456A JPS6029456A JP13921883A JP13921883A JPS6029456A JP S6029456 A JPS6029456 A JP S6029456A JP 13921883 A JP13921883 A JP 13921883A JP 13921883 A JP13921883 A JP 13921883A JP S6029456 A JPS6029456 A JP S6029456A
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- aluminum alloy
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高力耐熱アルミニウム合金導体の製造法に関づ
゛るもので、特に従来の高力耐熱アルミニウム合金導イ
ホと同等のう９電率及び強度を有し、かつはるかに優れ
た耐熱性ど可撓性を有する導体を製造−りるものである
。
゛るもので、特に従来の高力耐熱アルミニウム合金導イ
ホと同等のう９電率及び強度を有し、かつはるかに優れ
た耐熱性ど可撓性を有する導体を製造−りるものである
。
従来架空送電線には電気用Δ、ｅ （ＥＣＡ犯）からな
る導体を用いた銅芯アルミニウム撚線（ＡＣ３Ｒ）が用
いられ、特殊な送電条（ｑのもどでは耐熱性を付与した
ＡＪ２−Ｚｒ系合金からなる導体を用いた調芯耐熱アル
ミニウム台金撚線（ＴＡＣ５Ｒ）が用いられてきた。ま
た長径間送電線には高力アルミニウム合金、例えば５０
０５系合金（△柔−０，５〜１．ｈｖｔ％Ｍｇ）からな
る導体を用いた銅芯高カアルミニウム合金撚線が用いら
れていた。
る導体を用いた銅芯アルミニウム撚線（ＡＣ３Ｒ）が用
いられ、特殊な送電条（ｑのもどでは耐熱性を付与した
ＡＪ２−Ｚｒ系合金からなる導体を用いた調芯耐熱アル
ミニウム台金撚線（ＴＡＣ５Ｒ）が用いられてきた。ま
た長径間送電線には高力アルミニウム合金、例えば５０
０５系合金（△柔−０，５〜１．ｈｖｔ％Ｍｇ）からな
る導体を用いた銅芯高カアルミニウム合金撚線が用いら
れていた。
耐熱性を付与したＡゑ一７ｒ系合金はＺｒ量の如何にか
かわらず、導体の強度がくれ程高くならないため、長径
間送電線の導体には用いることができず、全アルミニウ
ム合金撚線（ＡＡＡＣ）の導体としても用いることがで
きない乙のであった。
かわらず、導体の強度がくれ程高くならないため、長径
間送電線の導体には用いることができず、全アルミニウ
ム合金撚線（ＡＡＡＣ）の導体としても用いることがで
きない乙のであった。
また高力アルミニウム合金である５００５系合金（ｊ、
引張強さが２４Ｋｇ／ｍｍ２と優れでいるが、耐熱性【
Ｊ、ＥＣＡ！と同程度で、耐熱性に乏しい欠点があった
。
引張強さが２４Ｋｇ／ｍｍ２と優れでいるが、耐熱性【
Ｊ、ＥＣＡ！と同程度で、耐熱性に乏しい欠点があった
。
近年電力需要の増大に伴い、大容量送電の見地から耐熱
性があり、しかも強度の高い導体が要望されるようにな
った。これに対処するため５００５系合金については耐
熱性の向上が、またＡ Ｊ！ −Ｚ ｒ系合金について
は強度の向上が検討され１．ｌ’１−Ｚｒ系合金にＦｅ
を添加することにより、導電性及び耐熱性をあまり劣化
さけることなく強度を改善した高力耐熱アルミニウム合
金が提案された。
性があり、しかも強度の高い導体が要望されるようにな
った。これに対処するため５００５系合金については耐
熱性の向上が、またＡ Ｊ！ −Ｚ ｒ系合金について
は強度の向上が検討され１．ｌ’１−Ｚｒ系合金にＦｅ
を添加することにより、導電性及び耐熱性をあまり劣化
さけることなく強度を改善した高力耐熱アルミニウム合
金が提案された。
この合金は導電率５６％ｌＡＣ３、引張強さ２５Ｋｕ／
ｍｍ”、耐熱性９３％（２３０℃、１時間加熱）と優れ
た特性を承りも、架空送電としＣ重要な可撓性が劣る欠
点があり、耐熱性についてもより以上の改善が望まれて
いる。
ｍｍ”、耐熱性９３％（２３０℃、１時間加熱）と優れ
た特性を承りも、架空送電としＣ重要な可撓性が劣る欠
点があり、耐熱性についてもより以上の改善が望まれて
いる。
本発明はこれに鑑み秤々検伺の結果、従来の高力耐熱ア
ルミニウム合金導体と同等の導電率及び強度を有し、か
つはるかに（’Ｗれた１１１熱性ど可撓性を有する高ツ
ノ＆４熱アルミニウム合金尋休の製造法を開発したもの
で、Ｚｒ ０．１〜０．８ｗｔ％（以下ｗｔ％を単に％
ど略記） 、Ｆｅ Ｏ，０７−０，８％、８１０．０５
〜０．８％、Ｃｕ Ｏ，００５〜０．５％、Ｎ ｉ ０
−００５〜０．５％を含み、残部へ（と通常の不純物か
らなるアルミニウム合金溶湯を７４０℃以上の温度で連
続又は半連続鋳造し、得られた鋳塊を再加熱することな
く直らに熱間圧延して荒引線とし、これを１００〜５０
０℃の温度で０．５〜２００ ［１′￥間加熱処理した
後、冷間で伸線加工することを特徴とするｂのである。
ルミニウム合金導体と同等の導電率及び強度を有し、か
つはるかに（’Ｗれた１１１熱性ど可撓性を有する高ツ
ノ＆４熱アルミニウム合金尋休の製造法を開発したもの
で、Ｚｒ ０．１〜０．８ｗｔ％（以下ｗｔ％を単に％
ど略記） 、Ｆｅ Ｏ，０７−０，８％、８１０．０５
〜０．８％、Ｃｕ Ｏ，００５〜０．５％、Ｎ ｉ ０
−００５〜０．５％を含み、残部へ（と通常の不純物か
らなるアルミニウム合金溶湯を７４０℃以上の温度で連
続又は半連続鋳造し、得られた鋳塊を再加熱することな
く直らに熱間圧延して荒引線とし、これを１００〜５０
０℃の温度で０．５〜２００ ［１′￥間加熱処理した
後、冷間で伸線加工することを特徴とするｂのである。
即ち本発明は上記組成範囲の合金溶湯を７４０℃以上の
温度で鋳造することにより、含有Ｚｒを十分に固溶させ
る。これを再加熱Ｊることなく直ちに熱間圧延して荒引
線とし、これを加熱処理りることによりＺｒを析出せし
め、Ｚｒの析出による耐熱性の向上と導電率の回復を図
り、更にＺｒの析出硬化により強度を向上せしめる。こ
れを冷間で伸線加工することにより更に強度を向上せし
めたものである。このＪ、うにして製ｊ貴しｌこＳ（木
は従来の高力耐熱アルミニウム合金導体と同等の導電率
と強度を有し、かつはるかに優れた耐熱性ど可撓性を示
すものｒ、Ｓ体とし−Ｃより多くの電流を流すことがで
きものである。またこの導体は通常の銅芯アルミニウム
撚線にみられる鉄芯損のない全アルミニウム撚線の導体
としＣの使用を可能ならしめたものである。
温度で鋳造することにより、含有Ｚｒを十分に固溶させ
る。これを再加熱Ｊることなく直ちに熱間圧延して荒引
線とし、これを加熱処理りることによりＺｒを析出せし
め、Ｚｒの析出による耐熱性の向上と導電率の回復を図
り、更にＺｒの析出硬化により強度を向上せしめる。こ
れを冷間で伸線加工することにより更に強度を向上せし
めたものである。このＪ、うにして製ｊ貴しｌこＳ（木
は従来の高力耐熱アルミニウム合金導体と同等の導電率
と強度を有し、かつはるかに優れた耐熱性ど可撓性を示
すものｒ、Ｓ体とし−Ｃより多くの電流を流すことがで
きものである。またこの導体は通常の銅芯アルミニウム
撚線にみられる鉄芯損のない全アルミニウム撚線の導体
としＣの使用を可能ならしめたものである。
しかして本発明において合金組成を上記の如く限定した
のは、次の理由によるものである。
のは、次の理由によるものである。
７ｒは耐熱性を向上するために添加したものであるが、
７ｒ含有量が０．１％未満では耐熱性の向上効果が少な
く、０．８％を超えると耐熱性の向上効果より導電率の
低下が著しくなり、導体として使用できなくなるためで
ある。Ｆｅは強度を向上さゼるために添加したものであ
るが、その含有量が０．０７％未満では所望の強度が１
９られす、０．８％を越えるど導電率の低下が若しくな
り、導体として使用できなくなるためである。
７ｒ含有量が０．１％未満では耐熱性の向上効果が少な
く、０．８％を超えると耐熱性の向上効果より導電率の
低下が著しくなり、導体として使用できなくなるためで
ある。Ｆｅは強度を向上さゼるために添加したものであ
るが、その含有量が０．０７％未満では所望の強度が１
９られす、０．８％を越えるど導電率の低下が若しくな
り、導体として使用できなくなるためである。
８１はＺｒの析出を促進させるために添加したものであ
るが、その含有量が０．０５％未満ではＺｒ析出を促進
させる効果が小さく、０．８％を越えるとＺ「析出を促
進させる効果よりも導電率の低−トが箸しくなり、導体
として使用できなくなるためである。ＣＬＩは導体の可
撓性を向上するために添加したものであるが、その含有
量が０．００５％未満では可撓性向上の効果が少なく、
０．５％を越えると導電率の低下が著しく、導体として
使用できなくなるためである。またＮｉは△（７１〜リ
ツクスの強度を高めるために添加したものであるが、そ
の含有量が０．００５％未満ではその効果が少なく、０
．５％を越えると導電率の低下が著しくなり、導体とし
て使用することができなくなるためである。
るが、その含有量が０．０５％未満ではＺｒ析出を促進
させる効果が小さく、０．８％を越えるとＺ「析出を促
進させる効果よりも導電率の低−トが箸しくなり、導体
として使用できなくなるためである。ＣＬＩは導体の可
撓性を向上するために添加したものであるが、その含有
量が０．００５％未満では可撓性向上の効果が少なく、
０．５％を越えると導電率の低下が著しく、導体として
使用できなくなるためである。またＮｉは△（７１〜リ
ツクスの強度を高めるために添加したものであるが、そ
の含有量が０．００５％未満ではその効果が少なく、０
．５％を越えると導電率の低下が著しくなり、導体とし
て使用することができなくなるためである。
尚その伯の不純物としては通常の電気用Ａ（地金に含ま
れる程度であれば、導体の特性を損イｆうことはない。
れる程度であれば、導体の特性を損イｆうことはない。
このような組成範囲の合金溶湯を７１１０℃以」−の温
度で連続又は半連続鋳造づるのは、ｖｆ造時にＺｒを十
分に固溶ざ氾るためであり、溶湯の鋳造温石が７４０℃
未満では７ｒの固溶量が少４ｆり、その後の熱間圧延及
び荒引線の加熱処理条件をどのように選／υでも十分な
耐熱性が得られないためである。また熱間圧延した荒引
線を１００〜５００℃の温度で０．５〜２００時間加熱
処理りるのは、Ｚｒの析出により耐熱性を（＝Ｊ与し、
導電率を回復させると共に析出硬化により強度を向上さ
せるためで゛あり、１００℃未満の温度では十分な析出
効果が得られず、５００℃の温度を越えると強度の低下
が大きく、また処理時間が０．５時間未満では導電率の
回復が少なく、２００時間を越えると強度低下が大きく
なるためである。このようにしてＺｒを析出させた後、
これを冷間伸線加工するのは、加工硬化により更に強度
を高めるためであり、この加工により従来の高力アルミ
ニウム合金と同等の強度どするものである。
度で連続又は半連続鋳造づるのは、ｖｆ造時にＺｒを十
分に固溶ざ氾るためであり、溶湯の鋳造温石が７４０℃
未満では７ｒの固溶量が少４ｆり、その後の熱間圧延及
び荒引線の加熱処理条件をどのように選／υでも十分な
耐熱性が得られないためである。また熱間圧延した荒引
線を１００〜５００℃の温度で０．５〜２００時間加熱
処理りるのは、Ｚｒの析出により耐熱性を（＝Ｊ与し、
導電率を回復させると共に析出硬化により強度を向上さ
せるためで゛あり、１００℃未満の温度では十分な析出
効果が得られず、５００℃の温度を越えると強度の低下
が大きく、また処理時間が０．５時間未満では導電率の
回復が少なく、２００時間を越えると強度低下が大きく
なるためである。このようにしてＺｒを析出させた後、
これを冷間伸線加工するのは、加工硬化により更に強度
を高めるためであり、この加工により従来の高力アルミ
ニウム合金と同等の強度どするものである。
以下本発明を実施例について詳細に説明する。
純度９９．６％の電気用Ａ（地金と、△（−５％７ｒ、
Δ柔−６％Ｆｅ、Ａｆ−５０％ＣＬＩ、△柔−２０％Ｓ
；、Ａぶ一１０％Ｎｉの各母合金を用い、第１表に示り
一組成に配合して溶融し、この溶湯を第１表に示′？ｌ
温度でベルトアンドホイール型連続鋳造圧延機に注湯し
、断面積２０００Ｒ，ｍ２の鋳塊を連続的に鋳込し、こ
の鋳塊を再加熱することなく引続いて熱間圧延し、直径
９．５ ｎｕｎの荒引線どした。この荒引線を第１表に
示す湿度で加熱処理した後、冷間で伸線加工して直径４
ｎｗｎの導体を製造し７ｊ 。
Δ柔−６％Ｆｅ、Ａｆ−５０％ＣＬＩ、△柔−２０％Ｓ
；、Ａぶ一１０％Ｎｉの各母合金を用い、第１表に示り
一組成に配合して溶融し、この溶湯を第１表に示′？ｌ
温度でベルトアンドホイール型連続鋳造圧延機に注湯し
、断面積２０００Ｒ，ｍ２の鋳塊を連続的に鋳込し、こ
の鋳塊を再加熱することなく引続いて熱間圧延し、直径
９．５ ｎｕｎの荒引線どした。この荒引線を第１表に
示す湿度で加熱処理した後、冷間で伸線加工して直径４
ｎｗｎの導体を製造し７ｊ 。
このようにして製造した導体についてｇＪ導電率引張強
ざ、耐熱性及び可撓性を測定した。その結果を従来の高
力耐熱アルミニウム合金溶湯をベルトアンドホイール型
連続鋳造圧延機により連続的に鋳造圧延し、白径９．５
ｇの荒引線とした後、冷間で伸線加工した導体の特性と
比較しで第１表に併記した。
ざ、耐熱性及び可撓性を測定した。その結果を従来の高
力耐熱アルミニウム合金溶湯をベルトアンドホイール型
連続鋳造圧延機により連続的に鋳造圧延し、白径９．５
ｇの荒引線とした後、冷間で伸線加工した導体の特性と
比較しで第１表に併記した。
尚導電率はクルビンダブルブリッジにより電気抵抗を測
定して算出し、引張強さはアムスラー型試験機により測
定し、耐熱性は試お１を２３０℃の温度に１時間加熱し
、加熱前の引張強さに苅り−る加熱後の引張強さの割合
で表わした。また可撓性は試料を直径の２倍の曲面で挾
持し、か右交互に９０°繰返し曲げを行ない破断までの
９０°曲げ回数を測定した。
定して算出し、引張強さはアムスラー型試験機により測
定し、耐熱性は試お１を２３０℃の温度に１時間加熱し
、加熱前の引張強さに苅り−る加熱後の引張強さの割合
で表わした。また可撓性は試料を直径の２倍の曲面で挾
持し、か右交互に９０°繰返し曲げを行ない破断までの
９０°曲げ回数を測定した。
第１表
Ｈ）４造法 ＮＯ合 金 組 成 （％） 鋳造湿ＩＺ
ｒ Ｆｅ Ｓｉ Ｃｕ Ｎｉ ＡＪＩ！ （’Ｃ）本発
明法 １ ０，２ ０．６ ０．１ ０．０１ ０，０
１ 残 ７４０！Ｉ２〃０．４０．１５０．３０．３Ｉ
ノア８０〃３ノ、０．１０，２０，１０，４Ｊ／ノｌｌ
１４ ｎ Ｏ，２０，１５０，４０，ｉ ｎ’ ｎＩ！
５ ０．４ ０，６ ０，１ ０．０１ ０．０１ 、
、 ＩＩＩｊ（’） ＩＩＯ，４０，１５０，３Ｑ、３
ｎ ｎ〃 ７ ｌｌ ０．１ ０．２ ０．１ ０．
４ 〃 ＩＩ８ ｌＯ１２０，４０，４０，１＋、 、
１１！９ ０．６ ０．Ｇ Ｏｌｌ ０．０１ ０，０
１ ＋、 ８００ｎ １０ ｊＪ Ｏ０４０，１５０，
３０，３ｎ ＩＩ１１ 〃０．１ ０．２ ０．１ ０
．４ 、、 、。
ｒ Ｆｅ Ｓｉ Ｃｕ Ｎｉ ＡＪＩ！ （’Ｃ）本発
明法 １ ０，２ ０．６ ０．１ ０．０１ ０，０
１ 残 ７４０！Ｉ２〃０．４０．１５０．３０．３Ｉ
ノア８０〃３ノ、０．１０，２０，１０，４Ｊ／ノｌｌ
１４ ｎ Ｏ，２０，１５０，４０，ｉ ｎ’ ｎＩ！
５ ０．４ ０，６ ０，１ ０．０１ ０．０１ 、
、 ＩＩＩｊ（’） ＩＩＯ，４０，１５０，３Ｑ、３
ｎ ｎ〃 ７ ｌｌ ０．１ ０．２ ０．１ ０．
４ 〃 ＩＩ８ ｌＯ１２０，４０，４０，１＋、 、
１１！９ ０．６ ０．Ｇ Ｏｌｌ ０．０１ ０，０
１ ＋、 ８００ｎ １０ ｊＪ Ｏ０４０，１５０，
３０，３ｎ ＩＩ１１ 〃０．１ ０．２ ０．１ ０
．４ 、、 、。
１１２ 、＋ ０．２ ０．６ ０，４ ０．１ ＋、
Ｉ。
Ｉ。
比較法 １３ ０．０５ ｈ Ｏ，２０，１ｌｌ！７８
０！！１４ ０．９５ 〃ｎ ＩＩ ｎ １５ ０．４ ０．０４ 〃〃 ＩＴ １６ Ｈ１，ＯＪＪ ＪＪ ！ノ１７１１Ｏ，２０，０３〃 １１１８ＩＩ〃０．９０１Ｉ ｕ１９ツノ〃０．２０，００１〃ｎｕ ＪＪ ２０ ｎ ｎ ｎ Ｑ、７ 〃２１〃ＩＩ〃０，０５０．０Ｏ１１ＩＩ！ＪＴ ２２
Ｊｒ ＩＴ ＩＩ ＪＪ Ｑ、７ ＩＩ ＩＩＪ／２
３ＩＩノＪＩＩＮＯ，１ｎ７００ＩＩ２４ＩＩ７／ＩＩ
ノＩｎＩノア８０ｎ ２５ ｎ ＩＩ １１ ＩＩ ｎ ２６ ＩＴ Ｊｒ ＩＩ ＪＪ ／７ ２７ ＩＩ ＪＪ １１ ／７ （１） １加熱処理 導電率 引張強さ耐熱性可撓性（℃） Ｘ
（ｈｒ） （％ＩＡＣ８） （Ｋ（１／ｍｍ２） （
％） （回）２００ｘ １８４ ５５．７ ２５．８
９７，５ ２９２００ｘ ４８ ５６．２ ２４．８
９７．０ ３０３５０ｘ １２ ５６，８ ２５，６
９６，２ ２６３５０Ｘ ２４ ５５，８ ２４，１
９５．２ ３０４００ｘ ９６ ５５．９ ２５，０
９７．［ｉ ２６４００ｘ ４８ 、 ５６．０ ２５
．２ ９８．０ ３０３５０ｘ ２／ｌ ５５．８ ２
４．１ ９８．０ ３２４００ｘ ２４ ５６．３ ２
４．６ ９８．６ ３０５００ｘ ４８ ５６，６ ２
６，３ ９９，２ ２６５００ｘ ２４ ５５．９ ２
５Ｊ ９９．６ ２８５００ｘ １ ５５，３ ２４，
６ ９９．９ ２Ｂ２００ｘ １８４ ５７．６ ２４
．８ ９７．２ ３１３５０ｘ ２４ ５６，３ ２４
，７ ７６．３ ２［）ｌＩＸ Ｉ４９，２ ２５，１
９９．６ ２９ｎＸ ｕ ５６，２ １Ｃｉ、２ ７
４，３ ３０ＩＩＸ ｎ５０，１ ２４．６ ９７，６
２７／ＩＸ ｕ ５２，３ １７，２ ９６，６ ３
１〃ｘ 、ｎ ４９，６ ２５．６ ９７ｊ ２８ｎ×
ｎ ５６，６ ２５．０ ９７．（ｉ １４ＩＩ×）１
５０．６２ノＬ８９１’１．１２９ｎ×／／ ５Ｇ、９
１８，６ ９６．８ ３０〃ｘ １１４９．４ ２５
，４ ９７．２ ２７／ＩＸ ｕ ５５．９ ２５．１
７８．２ ３０８０ｘ 〃５０．２ １８，８ ９８
．３ ３１５６０ｘ ｊＪ ５５．８ １６，６ ９７
．６ ３０３５０ｘ Ｏ，１５１，２２５，３９７，８
２６／／ Ｘ ２３０ ５Ｂ、３ １５，６ ９７．１
２８製造法 Ｎｏ 合 金 、絹 成 〈り７ｒ Ｆ
ｅ Ｓｉ Ｃｕ Ｎｉ 従従来 ２８ ０，１ ０．７ ０．１ − −７！２
９ 〃０．３５ 、、 ０．２ −１１３０ ＩＯ，４
Ｏｎ ０．１５ −第１表（２） ６） 鋳）仏法１１度加熱処理 導電率 引張強ざ耐熱
性可撓性ＡＪ！ （℃） （℃） Ｘ （ｈｒ） （％
Ｉ ＡＣ８） 、 ＜Ｋｑ／ｍｍ２） （％）（印残
７３０ − − ５６．０ ２５．０ ９４．３ １Ｇ
−−５５，６２５，６９２，１２０ −−５６，１２５，２９３，６１８ 第１表から明らかなＪ：うに本発明法Ｎ ｏ、 １〜１
２により製造した導体は、導電率５５．３〜５７．６％
ＩΔＣ８、引張強さ２４．１〜２６．３Ｋ ｇ、 ／薦
２、耐熱性（２３０℃×１時間） ９５．２〜９９．９
％、可撓性２６〜３２回の特性を示し、従来法Ｎ Ｏ，
２８〜３０と比較し、導電率及び引張強さはほぼ同等で
耐熱性及び可撓性がはるかに優れていることが判る。
０！！１４ ０．９５ 〃ｎ ＩＩ ｎ １５ ０．４ ０．０４ 〃〃 ＩＴ １６ Ｈ１，ＯＪＪ ＪＪ ！ノ１７１１Ｏ，２０，０３〃 １１１８ＩＩ〃０．９０１Ｉ ｕ１９ツノ〃０．２０，００１〃ｎｕ ＪＪ ２０ ｎ ｎ ｎ Ｑ、７ 〃２１〃ＩＩ〃０，０５０．０Ｏ１１ＩＩ！ＪＴ ２２
Ｊｒ ＩＴ ＩＩ ＪＪ Ｑ、７ ＩＩ ＩＩＪ／２
３ＩＩノＪＩＩＮＯ，１ｎ７００ＩＩ２４ＩＩ７／ＩＩ
ノＩｎＩノア８０ｎ ２５ ｎ ＩＩ １１ ＩＩ ｎ ２６ ＩＴ Ｊｒ ＩＩ ＪＪ ／７ ２７ ＩＩ ＪＪ １１ ／７ （１） １加熱処理 導電率 引張強さ耐熱性可撓性（℃） Ｘ
（ｈｒ） （％ＩＡＣ８） （Ｋ（１／ｍｍ２） （
％） （回）２００ｘ １８４ ５５．７ ２５．８
９７，５ ２９２００ｘ ４８ ５６．２ ２４．８
９７．０ ３０３５０ｘ １２ ５６，８ ２５，６
９６，２ ２６３５０Ｘ ２４ ５５，８ ２４，１
９５．２ ３０４００ｘ ９６ ５５．９ ２５，０
９７．［ｉ ２６４００ｘ ４８ 、 ５６．０ ２５
．２ ９８．０ ３０３５０ｘ ２／ｌ ５５．８ ２
４．１ ９８．０ ３２４００ｘ ２４ ５６．３ ２
４．６ ９８．６ ３０５００ｘ ４８ ５６，６ ２
６，３ ９９，２ ２６５００ｘ ２４ ５５．９ ２
５Ｊ ９９．６ ２８５００ｘ １ ５５，３ ２４，
６ ９９．９ ２Ｂ２００ｘ １８４ ５７．６ ２４
．８ ９７．２ ３１３５０ｘ ２４ ５６，３ ２４
，７ ７６．３ ２［）ｌＩＸ Ｉ４９，２ ２５，１
９９．６ ２９ｎＸ ｕ ５６，２ １Ｃｉ、２ ７
４，３ ３０ＩＩＸ ｎ５０，１ ２４．６ ９７，６
２７／ＩＸ ｕ ５２，３ １７，２ ９６，６ ３
１〃ｘ 、ｎ ４９，６ ２５．６ ９７ｊ ２８ｎ×
ｎ ５６，６ ２５．０ ９７．（ｉ １４ＩＩ×）１
５０．６２ノＬ８９１’１．１２９ｎ×／／ ５Ｇ、９
１８，６ ９６．８ ３０〃ｘ １１４９．４ ２５
，４ ９７．２ ２７／ＩＸ ｕ ５５．９ ２５．１
７８．２ ３０８０ｘ 〃５０．２ １８，８ ９８
．３ ３１５６０ｘ ｊＪ ５５．８ １６，６ ９７
．６ ３０３５０ｘ Ｏ，１５１，２２５，３９７，８
２６／／ Ｘ ２３０ ５Ｂ、３ １５，６ ９７．１
２８製造法 Ｎｏ 合 金 、絹 成 〈り７ｒ Ｆ
ｅ Ｓｉ Ｃｕ Ｎｉ 従従来 ２８ ０，１ ０．７ ０．１ − −７！２
９ 〃０．３５ 、、 ０．２ −１１３０ ＩＯ，４
Ｏｎ ０．１５ −第１表（２） ６） 鋳）仏法１１度加熱処理 導電率 引張強ざ耐熱
性可撓性ＡＪ！ （℃） （℃） Ｘ （ｈｒ） （％
Ｉ ＡＣ８） 、 ＜Ｋｑ／ｍｍ２） （％）（印残
７３０ − − ５６．０ ２５．０ ９４．３ １Ｇ
−−５５，６２５，６９２，１２０ −−５６，１２５，２９３，６１８ 第１表から明らかなＪ：うに本発明法Ｎ ｏ、 １〜１
２により製造した導体は、導電率５５．３〜５７．６％
ＩΔＣ８、引張強さ２４．１〜２６．３Ｋ ｇ、 ／薦
２、耐熱性（２３０℃×１時間） ９５．２〜９９．９
％、可撓性２６〜３２回の特性を示し、従来法Ｎ Ｏ，
２８〜３０と比較し、導電率及び引張強さはほぼ同等で
耐熱性及び可撓性がはるかに優れていることが判る。
これに対し合金組成、鋳造温度、加熱処理条（’１の何
れかが本発明により規定した範囲から外れる比較法Ｎｏ
、１３〜２７では導電率、引張強さ、耐熱性、可撓性の
何れかが劣ることが判る。即ら７ｒ含有但の少ない比較
法Ｎｏ、１３、鋳造温度が低い比較法Ｎ ｏ、２３では
何れも耐熱性が劣り、７ｒ含右量の多い比較法Ｎｏ、＋
４、Ｆｅ含有量の多い比較法ＮＯ，１Ｂ、Ｓ１含有最の
多い１と較法Ｎｏ、ＩＢ、ＣｕＳ右最の多い比較法Ｎｏ
、２０．Ｎｉ含有量の多い比較沫Ｎ□、ツ９加熱処理時
間の短い比較法Ｎ ｏ、２６では何れも導率の低下が著
しく、Ｆｅ含有量の少ない比較法Ｎｏ、１５では引張強
さ及び耐熱性が劣る。またＳ含有量の少ｌｄ−い比較法
Ｎ ｏ、１７、加熱処理温度のい比較法Ｎ ｏ、２４で
は何れも導電率及び引張強さが劣り、Ｃｕ含右量の少な
い比較法Ｎｏ、１９では「す１尭性が改善されず、更に
Ｎｉ含有量の少ない比較法Ｎ Ｏ，２１、加熱処理温度
が高い比較法Ｎ Ｏ，２５及び加熱処理時間が長い比較
法Ｎ ｏ、２７では引張強さが劣ることが判る。
れかが本発明により規定した範囲から外れる比較法Ｎｏ
、１３〜２７では導電率、引張強さ、耐熱性、可撓性の
何れかが劣ることが判る。即ら７ｒ含有但の少ない比較
法Ｎｏ、１３、鋳造温度が低い比較法Ｎ ｏ、２３では
何れも耐熱性が劣り、７ｒ含右量の多い比較法Ｎｏ、＋
４、Ｆｅ含有量の多い比較法ＮＯ，１Ｂ、Ｓ１含有最の
多い１と較法Ｎｏ、ＩＢ、ＣｕＳ右最の多い比較法Ｎｏ
、２０．Ｎｉ含有量の多い比較沫Ｎ□、ツ９加熱処理時
間の短い比較法Ｎ ｏ、２６では何れも導率の低下が著
しく、Ｆｅ含有量の少ない比較法Ｎｏ、１５では引張強
さ及び耐熱性が劣る。またＳ含有量の少ｌｄ−い比較法
Ｎ ｏ、１７、加熱処理温度のい比較法Ｎ ｏ、２４で
は何れも導電率及び引張強さが劣り、Ｃｕ含右量の少な
い比較法Ｎｏ、１９では「す１尭性が改善されず、更に
Ｎｉ含有量の少ない比較法Ｎ Ｏ，２１、加熱処理温度
が高い比較法Ｎ Ｏ，２５及び加熱処理時間が長い比較
法Ｎ ｏ、２７では引張強さが劣ることが判る。
このように本発明によれば従来の高）Ｊ耐熱アルミニウ
ム合金導体とほぼ同等の導電蜜及び強度を有し、かつは
るかに優れた耐熱性及び可１尭性を有する高力耐熱アル
ミニウム合金お７体を寄ることかできるもので、鋼芯高
力耐熱アルミニウム合金撚線や全アルミニウム合金撚線
に使用し、送電容斤を増大し得る顕箸な効果を奏するも
ぐある。
ム合金導体とほぼ同等の導電蜜及び強度を有し、かつは
るかに優れた耐熱性及び可１尭性を有する高力耐熱アル
ミニウム合金お７体を寄ることかできるもので、鋼芯高
力耐熱アルミニウム合金撚線や全アルミニウム合金撚線
に使用し、送電容斤を増大し得る顕箸な効果を奏するも
ぐある。
手続補正歯（自発）
昭和５９年７月１７日
１、事件の表示
昭和５８年 特許願 第１３９２１８号２、発明の名称
高力耐熱アルミウニム合金導体の製造法３、補正をする
者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都壬代田区丸の内２丁目６番１号名 称
（５２９）古河電気工業株式会社４、代理人 住 所 東京都千代田区神田北乗物町１６番地〒１０１
英 ビル３階 ６、補正の内容 （１）特許請求の範囲を別紙の通り訂正する。
者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都壬代田区丸の内２丁目６番１号名 称
（５２９）古河電気工業株式会社４、代理人 住 所 東京都千代田区神田北乗物町１６番地〒１０１
英 ビル３階 ６、補正の内容 （１）特許請求の範囲を別紙の通り訂正する。
（２）発明の詳細な説明においで、第４頁第３行及び第
５頁第１６行にそれぞれ「１００〜５００℃」とあるを
［２００〜５００℃ｊと訂正する。
５頁第１６行にそれぞれ「１００〜５００℃」とあるを
［２００〜５００℃ｊと訂正する。
（３）同第５頁第２０行に「１００℃未満」とあるを「
２００℃未満」と訂正する。
２００℃未満」と訂正する。
特許請求の範囲
Ｚｒ Ｏ，１〜０．８ｗｔ％、Ｆｅ Ｏ，０７〜０．８
ｗｔ％、３ ｉ ０．０５〜０，８ｗｔ％、ＣＬＩ Ｏ
，，００５〜０．５ｗｔ％、Ｎ ｉｏ、００５〜０．５
ｗｔ％を含み、残部へ（と通常の不純物からなるアルミ
ニウム合金溶湯を７４０℃以上の温度で連続又は半連続
鋳造し、得られ１こ鋳塊を再加熱することなく、直ちに
熱間圧延して荒引線トシ、コレラ２００・” ５００℃
の温度′ｃｏ、５〜２００時間加熱処理した後、冷間で
伸線加工することを特徴どする高力耐熱アルミウニム合
金導体の製造ン去。
ｗｔ％、３ ｉ ０．０５〜０，８ｗｔ％、ＣＬＩ Ｏ
，，００５〜０．５ｗｔ％、Ｎ ｉｏ、００５〜０．５
ｗｔ％を含み、残部へ（と通常の不純物からなるアルミ
ニウム合金溶湯を７４０℃以上の温度で連続又は半連続
鋳造し、得られ１こ鋳塊を再加熱することなく、直ちに
熱間圧延して荒引線トシ、コレラ２００・” ５００℃
の温度′ｃｏ、５〜２００時間加熱処理した後、冷間で
伸線加工することを特徴どする高力耐熱アルミウニム合
金導体の製造ン去。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｚ ｒ Ｏ，１〜０．８ｗｔ％、Ｆ ｅ Ｏ，０７〜０
．８ｗｔ％、Ｓ ｉ Ｏ，０５〜０．８ｗｔ ％ 、
Ｃｕ Ｏ，００５〜０．５ｗｔ ％ 、Ｎ ｉ Ｏ，０
０５〜０．５ｗｔ％を含み、残部Ａ（と通常の不純物か
らなるアルミニウム合金溶湯を７４０℃以上の温度で連
続又は半連続坊造し、得られ１〔鋳塊を再加熱すること
なく、直らに熱間圧延して荒引線とし、これを１００〜
５００℃の温度で０．５〜２００時間加熱処理した後、
冷間ｒ伸線加工することを特徴とりる高力耐熱アルミニ
ム合金導体のＩｉ！ｉｌ造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13921883A JPS6029456A (ja) | 1983-07-29 | 1983-07-29 | 高力耐熱アルミニウム合金導体の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13921883A JPS6029456A (ja) | 1983-07-29 | 1983-07-29 | 高力耐熱アルミニウム合金導体の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6029456A true JPS6029456A (ja) | 1985-02-14 |
| JPH036984B2 JPH036984B2 (ja) | 1991-01-31 |
Family
ID=15240262
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13921883A Granted JPS6029456A (ja) | 1983-07-29 | 1983-07-29 | 高力耐熱アルミニウム合金導体の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6029456A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018141209A (ja) * | 2017-02-28 | 2018-09-13 | アイシン精機株式会社 | アルミニウム合金線の製造方法 |
| JP2021011597A (ja) * | 2019-07-04 | 2021-02-04 | 日立金属株式会社 | アルミニウム合金線材およびその製造方法 |
| JP2021011596A (ja) * | 2019-07-04 | 2021-02-04 | 日立金属株式会社 | アルミニウム合金線材およびその製造方法 |
-
1983
- 1983-07-29 JP JP13921883A patent/JPS6029456A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018141209A (ja) * | 2017-02-28 | 2018-09-13 | アイシン精機株式会社 | アルミニウム合金線の製造方法 |
| JP2021011597A (ja) * | 2019-07-04 | 2021-02-04 | 日立金属株式会社 | アルミニウム合金線材およびその製造方法 |
| JP2021011596A (ja) * | 2019-07-04 | 2021-02-04 | 日立金属株式会社 | アルミニウム合金線材およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH036984B2 (ja) | 1991-01-31 |
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