JPS6030909A - ガスバ−ナの排ガス浄化方法 - Google Patents
ガスバ−ナの排ガス浄化方法Info
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- JPS6030909A JPS6030909A JP58139381A JP13938183A JPS6030909A JP S6030909 A JPS6030909 A JP S6030909A JP 58139381 A JP58139381 A JP 58139381A JP 13938183 A JP13938183 A JP 13938183A JP S6030909 A JPS6030909 A JP S6030909A
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- Japan
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- catalyst
- burner
- gas
- mixture
- exhaust gas
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C13/00—Apparatus in which combustion takes place in the presence of catalytic material
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
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- Gas Burners (AREA)
- Incineration Of Waste (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、ガスバーナの排ガス中に含まれるイｊ害成分
（ＮＯＸ 、Ｇｏ等）を減少させる方法に関する。
（ＮＯＸ 、Ｇｏ等）を減少させる方法に関する。
［従来例の描成と問題点］
従来から都市ガスおよびプロパンガス燃焼バーナとして
混合気バーナ、特にブンゼン型バーナーおよびシュバン
ク型バーナが用いられている。
混合気バーナ、特にブンゼン型バーナーおよびシュバン
ク型バーナが用いられている。
ブンゼン型バーナでは、予め当量混合の６０〜７０％の
空気を混入したガスを人気中で燃焼するが、都市ガス（
ガスの種類１３Ａ−１）を燃オ′３１とした場合に排ガ
ス中には約１２０ｐｐｍのＮＯＸ ＜このうち約２０％
がＮ０２）、約９００１）ｍのＣＯ１約３ｏｐｐｍのア
ルデヒド類が含まれている。
空気を混入したガスを人気中で燃焼するが、都市ガス（
ガスの種類１３Ａ−１）を燃オ′３１とした場合に排ガ
ス中には約１２０ｐｐｍのＮＯＸ ＜このうち約２０％
がＮ０２）、約９００１）ｍのＣＯ１約３ｏｐｐｍのア
ルデヒド類が含まれている。
また、シュバンク型バーナでは、当ｍ１ｌＰ合の９０％
以上の空気を混合したガスを約３３メツシユの金網を通
して燃焼するが、都市ガス（ガスの種類１３Ａ−１）を
燃料とした揚台に排ガス中に約１０ｐＤｍのＮＯＸ ＜
このうち約５ｐｐｍがＮ０２）、約５０ｐｐｍのＣＯ１
約４５ｐｐｍのアルデヒド類が含まれている。
以上の空気を混合したガスを約３３メツシユの金網を通
して燃焼するが、都市ガス（ガスの種類１３Ａ−１）を
燃料とした揚台に排ガス中に約１０ｐＤｍのＮＯＸ ＜
このうち約５ｐｐｍがＮ０２）、約５０ｐｐｍのＣＯ１
約４５ｐｐｍのアルデヒド類が含まれている。
シュバンク型の場合はＮＯＸ、ＣＯをブンゼン型より少
なくできるが、栴造がやや複雑でガス量の調節幅（カロ
リー調節幅）が狭い点が異なっている。
なくできるが、栴造がやや複雑でガス量の調節幅（カロ
リー調節幅）が狭い点が異なっている。
最近、燃焼器の排ガスＪＰ制が厳しくなり、有害ガスを
消失する触媒も多く研究され又いる。触媒としては大別
すると２種類のものが用いられている。その一つは白金
やパラジウムのような貴金属をＡ９２０３のような担体
に担持したものである。
消失する触媒も多く研究され又いる。触媒としては大別
すると２種類のものが用いられている。その一つは白金
やパラジウムのような貴金属をＡ９２０３のような担体
に担持したものである。
いま一つは、マンガン、銅、コバル）−、ニッケルなど
の酸化物を用いたものである。後者は価格的に安価であ
るが、ＮＯＸの消失には効果がない。
の酸化物を用いたものである。後者は価格的に安価であ
るが、ＮＯＸの消失には効果がない。
前者では、燃料と酸素の比が当量に近い所ではＮＯｘの
消失にも効果があるが、高温にさらされると触媒金属の
焼結が進んで活性が失われ、また、価格的に高いという
欠点も有していた。
消失にも効果があるが、高温にさらされると触媒金属の
焼結が進んで活性が失われ、また、価格的に高いという
欠点も有していた。
（但し、ＭｅはＦｅ 、Ｍｎ 、Ｖ、Ｔｉの中から選ば
れた金属、Ｏくχ〈１）の一般式で表わされる触媒が比
較的安価な元素で構成されながら、肖金属に匹敵する触
媒能を有し、耐熱性に富み、しかも、還元性ガス中でも
安定であること、また塩基性酸化物を担体とすると触媒
活性が更に向上することを見出し、これについて既に特
許出願済である（特願昭５７−１９６４８０＞。
れた金属、Ｏくχ〈１）の一般式で表わされる触媒が比
較的安価な元素で構成されながら、肖金属に匹敵する触
媒能を有し、耐熱性に富み、しかも、還元性ガス中でも
安定であること、また塩基性酸化物を担体とすると触媒
活性が更に向上することを見出し、これについて既に特
許出願済である（特願昭５７−１９６４８０＞。
［発明の目的］
本発明は、上記発明の触媒体を用いてジン１ン型および
シュバンク型バーナの排ガスを効果的に浄化する安価な
方法を提供することを目的としている。
シュバンク型バーナの排ガスを効果的に浄化する安価な
方法を提供することを目的としている。
［発明の構成コ
本発明は、混合気バーナにおいて、燃料に対りる一次空
気の混合比を当量以下すなわち燃料過剰の状態として炎
中に燃料過剰領域を形成し、この燃料過剰領域内に、一
般式 ＳｒユＬａユＣＯ□−２Ｍ１ｘｅ３ （但し、Ｍ
ｅはＦｅ 、Ｍｎ 、Ｖ、Ｔｉの中から選ばれた金属、
Ｑ＜ｚ＜１）で表わされる触媒粉を担体であるＭｏＯと
マグネシアセメント混合物と混合して表面に固着せしめ
た網を配置ηることを特徴とする。
気の混合比を当量以下すなわち燃料過剰の状態として炎
中に燃料過剰領域を形成し、この燃料過剰領域内に、一
般式 ＳｒユＬａユＣＯ□−２Ｍ１ｘｅ３ （但し、Ｍ
ｅはＦｅ 、Ｍｎ 、Ｖ、Ｔｉの中から選ばれた金属、
Ｑ＜ｚ＜１）で表わされる触媒粉を担体であるＭｏＯと
マグネシアセメント混合物と混合して表面に固着せしめ
た網を配置ηることを特徴とする。
上記一般式で表わされる触媒は、還元性ガスの酸化と酸
化性ガスの分解還元を同時に行なう能力を持ったペロブ
スカイト型複合酸化物からなるものであり、各成分元素
の比を上記一般式のように定めたどぎに触媒活性が最も
高くなるものである。
化性ガスの分解還元を同時に行なう能力を持ったペロブ
スカイト型複合酸化物からなるものであり、各成分元素
の比を上記一般式のように定めたどぎに触媒活性が最も
高くなるものである。
この触媒は担体としてＭｏＯを用いると更に活性が向上
し、本発明ではこれらに更にマグネシアセメン１〜を混
合して網の表面に固着せしめ、この触媒付網を炎の燃料
過剰領域内に配置して排ガスを浄化する。
し、本発明ではこれらに更にマグネシアセメン１〜を混
合して網の表面に固着せしめ、この触媒付網を炎の燃料
過剰領域内に配置して排ガスを浄化する。
上記一般式で゛表わされる触媒は、所定の組成になるに
うに各成分元素の酸化物あるいは炭酸塩、酢酸塩などの
塩を混合し、焼成して得られる。
うに各成分元素の酸化物あるいは炭酸塩、酢酸塩などの
塩を混合し、焼成して得られる。
以下、本発明を添付図面に示した望ましい実施例に基づ
いて説明する。
いて説明する。
第１ａ図および第１ｂ図は本発明をブンゼン型バーナに
適用した場合の実施例である。第２ａ図おＪ：び第２ｂ
図は本発明をシュバンク型バーナに適用した場合の実施
例である。両者の違いは、ブンゼン型の場合には炎がガ
スの放出口から長く形成されるので、触媒のついた網を
燃料過剰領域ぐある内炎部にその内炎°周の内側に沿っ
て配置ツるのに対し、シュバンク型の場合には炎が金網
から一様に短かく形成されるので、触媒のついた絹を内
炎部の内側に沿ってガス放出網に平行に配置する点であ
る。各図において１はバーナ本体、２は触媒のついた網
、３はシュバンク型バーナのカス放出金網（約３３メツ
シ１）である。４は燃ｒ８＋ガス入口、４−は混合気入
口、５は一次空気孔、６はブンゼン型バーナガス放出孔
、７は内炎部（燃料過剰領域）、８は外炎部である。
適用した場合の実施例である。第２ａ図おＪ：び第２ｂ
図は本発明をシュバンク型バーナに適用した場合の実施
例である。両者の違いは、ブンゼン型の場合には炎がガ
スの放出口から長く形成されるので、触媒のついた網を
燃料過剰領域ぐある内炎部にその内炎°周の内側に沿っ
て配置ツるのに対し、シュバンク型の場合には炎が金網
から一様に短かく形成されるので、触媒のついた絹を内
炎部の内側に沿ってガス放出網に平行に配置する点であ
る。各図において１はバーナ本体、２は触媒のついた網
、３はシュバンク型バーナのカス放出金網（約３３メツ
シ１）である。４は燃ｒ８＋ガス入口、４−は混合気入
口、５は一次空気孔、６はブンゼン型バーナガス放出孔
、７は内炎部（燃料過剰領域）、８は外炎部である。
［実験例の説明］
友１１上
３０００ｋｃａ ｌ ／ １１のブンゼン型バーナでガ
ス全開とし、当量空気量に対して、１次空気の割合（Ｐ
ａ）を４０〜８５％の範囲で変えて燃焼を行なった。燃
焼状態の最もよいｐａ＝８５％において、３．５．１゜
メツシュのステンレス性の金網に、５ｒ１−ａＯ，９０
，１ ＣＯｏ、２ Ｆｅ０．８０３ 、ＭＵ Ｏｚマグネシア
セメントをそれぞれ固形分ｍｍ比で（３：３：１の割合
で練合した触媒を２００μｍの厚さに塗布し、固着せし
めた金網を内炎周に沿って内側に第１図のように配置し
た。触媒網の頂部とガス放出孔との距離は、３メツシユ
そ３５ｍｍ、５メツシユで５０ ｍ ＋ｎ、１ｏメツシ
ユで７０１１ｍとなった。この状態でＰａを変え、排ガ
ス中のＮＯＸとＣＯの′ａ度の変化を測定した。
ス全開とし、当量空気量に対して、１次空気の割合（Ｐ
ａ）を４０〜８５％の範囲で変えて燃焼を行なった。燃
焼状態の最もよいｐａ＝８５％において、３．５．１゜
メツシュのステンレス性の金網に、５ｒ１−ａＯ，９０
，１ ＣＯｏ、２ Ｆｅ０．８０３ 、ＭＵ Ｏｚマグネシア
セメントをそれぞれ固形分ｍｍ比で（３：３：１の割合
で練合した触媒を２００μｍの厚さに塗布し、固着せし
めた金網を内炎周に沿って内側に第１図のように配置し
た。触媒網の頂部とガス放出孔との距離は、３メツシユ
そ３５ｍｍ、５メツシユで５０ ｍ ＋ｎ、１ｏメツシ
ユで７０１１ｍとなった。この状態でＰａを変え、排ガ
ス中のＮＯＸとＣＯの′ａ度の変化を測定した。
それらの測定値をそれぞれ第３図および第４図に示した
。図中、実線は３０００ｋｃａｌ／ ｈの場合で、Ａは
触媒金網なし、Ｂは３メツシユ、Ｃは５メツシユ、Ｄは
１０メツシコの金網に触媒をつけたものである。点線Ｄ
′はＤについて１０００ｋｃａ ｌ ／ ｈの燃焼の伯
を示したものである。
。図中、実線は３０００ｋｃａｌ／ ｈの場合で、Ａは
触媒金網なし、Ｂは３メツシユ、Ｃは５メツシユ、Ｄは
１０メツシコの金網に触媒をつけたものである。点線Ｄ
′はＤについて１０００ｋｃａ ｌ ／ ｈの燃焼の伯
を示したものである。
いずれの触媒金網を用いても有害ガスはｐａ−６０〜７
０％の所で最少となる。金網のメツシュが細かい程浄化
能が優れていることが認められる。
０％の所で最少となる。金網のメツシュが細かい程浄化
能が優れていることが認められる。
実験例２
実″皺例１の８！Ｉ！奴網をＰａ＝９５％のシュバンク
型バーナに第２図のように取（ｄ ｌ−Ｊ Ｔ燃焼を行
なった。
型バーナに第２図のように取（ｄ ｌ−Ｊ Ｔ燃焼を行
なった。
シュバンク型バーナ固有の３３メツシユの金網からの触
媒網の距離は１〜２ｍｍが適当であった。
媒網の距離は１〜２ｍｍが適当であった。
ＮＯｘとＣＯの測定伯はそれぞれ表１のようになった。
表１
シュバンク型バーナにおいても触媒の浄化能はメツシュ
が細かい程優れている。
が細かい程優れている。
実験例３
１０メツシユの金網に実験例１のように触媒を塗布した
ものと、アルミナセメントに１％の割合で白金黒を加え
塗布したものを作り、３０００ｋｃａ ｌ ／ ｈ 。
ものと、アルミナセメントに１％の割合で白金黒を加え
塗布したものを作り、３０００ｋｃａ ｌ ／ ｈ 。
Ｐａ＝６５％のブンゼンバーナに実験例１と同様に取付
けて燃焼実験を行ない排ガス成分の変化を測定した。
けて燃焼実験を行ない排ガス成分の変化を測定した。
第５図に測定値を示した。図中、Ｅ 、Ｅ−は本発明の
もの、Ｆ、Ｆ−は白金黒を用いたものである。実線Ｅ
、ＦはＮＯＸ、点線Ｅ−、Ｆ−はＣＯの測定値を示して
いる。
もの、Ｆ、Ｆ−は白金黒を用いたものである。実線Ｅ
、ＦはＮＯＸ、点線Ｅ−、Ｆ−はＣＯの測定値を示して
いる。
本発明の触媒は初期は白金黒に較べて浄化能がやや劣る
が、経時劣化が少なく、長期間にわたって高い浄化能を
維持した。
が、経時劣化が少なく、長期間にわたって高い浄化能を
維持した。
［発明の効果］
以上のように本発明は安価な拐料である触媒体を耐熱性
に優れたステンレスのような金網や無機酸化物繊維から
なる網に温度をかけるような高価な手段でなく同者担持
させ、これを内炎周内部に配誼ツ゛ることにより、燃焼
を阻害することなく、白金など高価な触媒を用いるもの
より長期にわたって高い浄化能を発揮し、特に安価で熱
量制御幅の広いブンゼン型バーナにおいてもシュバンク
型バーナ程度の有害ガス排出用に抑えることができるな
どの効果を有する。
に優れたステンレスのような金網や無機酸化物繊維から
なる網に温度をかけるような高価な手段でなく同者担持
させ、これを内炎周内部に配誼ツ゛ることにより、燃焼
を阻害することなく、白金など高価な触媒を用いるもの
より長期にわたって高い浄化能を発揮し、特に安価で熱
量制御幅の広いブンゼン型バーナにおいてもシュバンク
型バーナ程度の有害ガス排出用に抑えることができるな
どの効果を有する。
第１ａ図は本発明のブンゼン型バーナにお（プる実施例
を触媒金網の部分を一部切り欠いて示寸斜視図、第１ｂ
図は同実施例の燃焼状態を示す断面図、 第２ａ図は本発明のシュバンク型バーナにおりる実施例
を触媒金網の部分を一部切り欠いて示り平面図、第２ｂ
図は同実施例の燃焼状態を示り断面図、 第３図は本発明実験例１のＮＯｘ浄化の程度を表わす図
、 第４図は本発明実験例１のＣＯγ道化の程度を表わす図
、 第５図は実験例３の従来例との比較にお【プる触媒寿命
を表わす図である。 １・・・バーナ本体 ２・・・触媒網 ３・・・シュバ
ンク型バーナガス放出網 ４・・・燃料ガス入口 ４′
・・・混合気入口 ６・・・ブンゼン型バーナガス放出
ＬＪ ７・・・内炎部 ８・・・外炎部 特許出願人 松下電器産業株式会社 第１ａ図 簿ｉｂ図 ｉ２ａ図 第２ｂ図 纂ａ図 第４図
を触媒金網の部分を一部切り欠いて示寸斜視図、第１ｂ
図は同実施例の燃焼状態を示す断面図、 第２ａ図は本発明のシュバンク型バーナにおりる実施例
を触媒金網の部分を一部切り欠いて示り平面図、第２ｂ
図は同実施例の燃焼状態を示り断面図、 第３図は本発明実験例１のＮＯｘ浄化の程度を表わす図
、 第４図は本発明実験例１のＣＯγ道化の程度を表わす図
、 第５図は実験例３の従来例との比較にお【プる触媒寿命
を表わす図である。 １・・・バーナ本体 ２・・・触媒網 ３・・・シュバ
ンク型バーナガス放出網 ４・・・燃料ガス入口 ４′
・・・混合気入口 ６・・・ブンゼン型バーナガス放出
ＬＪ ７・・・内炎部 ８・・・外炎部 特許出願人 松下電器産業株式会社 第１ａ図 簿ｉｂ図 ｉ２ａ図 第２ｂ図 纂ａ図 第４図
Claims (4)
- （１） 混合気バーナにおいて、燃料に対する一次空気
の混合比を当量以下（燃料過剰）とし、炎のＭｅｚＯ３
（但し、ＭｅはＦｅ 、Ｍｎ 、Ｖ、Ｔｉの中から選ば
れた金属、Ｏくχ〈１）で表わされる触媒粉を担体であ
るＭＩＪ○とマグネシアセメント混合物と混合して表面
に固着せしめた網を配置することを特徴とするガスバー
ナの排ガス浄化方法。 - （２） 前記混合気バーナがブンゼン型バーナであり、
前記網を内炎部内にその内炎部の内側に沿って配置する
特許請求の範囲第（１）項に記載のガスバーナの排ガス
浄化方法。 - （３）前記混合気バーナがシュバンク型バーナであり、
前記網を内炎部内にその内炎部の内側に沿ってガス放出
網に平行に配置する特許請求の範囲第（１）項に記載の
ガスバーナの排ガス浄化方法。 - （４） 前記網が金網または無機酸化物４１維からなる
特許請求の範囲第（１）項乃至第（３）項のいずれかに
記載のガスバーナの排ガス浄化方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58139381A JPS6030909A (ja) | 1983-08-01 | 1983-08-01 | ガスバ−ナの排ガス浄化方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58139381A JPS6030909A (ja) | 1983-08-01 | 1983-08-01 | ガスバ−ナの排ガス浄化方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6030909A true JPS6030909A (ja) | 1985-02-16 |
| JPH044483B2 JPH044483B2 (ja) | 1992-01-28 |
Family
ID=15243989
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58139381A Granted JPS6030909A (ja) | 1983-08-01 | 1983-08-01 | ガスバ−ナの排ガス浄化方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6030909A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63158130A (ja) * | 1986-12-23 | 1988-07-01 | Tech Res Assoc Conduct Inorg Compo | 排ガス浄化用触媒体 |
| EP0777085A3 (en) * | 1995-12-01 | 1998-08-05 | Carrier Corporation | Catalytic insert for NOx reduction |
| EP2045522A1 (en) * | 2007-10-05 | 2009-04-08 | Riello S.p.A. | Hybrid combustion boiler |
-
1983
- 1983-08-01 JP JP58139381A patent/JPS6030909A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63158130A (ja) * | 1986-12-23 | 1988-07-01 | Tech Res Assoc Conduct Inorg Compo | 排ガス浄化用触媒体 |
| EP0777085A3 (en) * | 1995-12-01 | 1998-08-05 | Carrier Corporation | Catalytic insert for NOx reduction |
| EP2045522A1 (en) * | 2007-10-05 | 2009-04-08 | Riello S.p.A. | Hybrid combustion boiler |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH044483B2 (ja) | 1992-01-28 |
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