JPS6033338A - 高温浸炭用鋼 - Google Patents
高温浸炭用鋼Info
- Publication number
- JPS6033338A JPS6033338A JP58140528A JP14052883A JPS6033338A JP S6033338 A JPS6033338 A JP S6033338A JP 58140528 A JP58140528 A JP 58140528A JP 14052883 A JP14052883 A JP 14052883A JP S6033338 A JPS6033338 A JP S6033338A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- steel
- carburizing
- carburized
- carburizing treatment
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、とくに９５０°Ｃ以上の高温において浸炭
処理を施したときでも微細な結晶粒をもつ組織を安定し
て得ることができ１強度および靭性の著しくすぐれた各
種構造用部品（あるいは製品）を提供することができる
高温浸炭用鋼に関するものである。
処理を施したときでも微細な結晶粒をもつ組織を安定し
て得ることができ１強度および靭性の著しくすぐれた各
種構造用部品（あるいは製品）を提供することができる
高温浸炭用鋼に関するものである。
（従来技術）
自動車をはじめとする輸送用機械、その他産業用機械、
Ｓ業用機械等における動力伝達機構（パワートレーン系
）部分には、各種の歯車、軸受。
Ｓ業用機械等における動力伝達機構（パワートレーン系
）部分には、各種の歯車、軸受。
シャフト等の構造用部品が使用されている。これらの構
造用部品は、一般に機械構造用炭素鋼あるいは合金鋼を
素材として成形加工され、得られた成形部品に対してさ
らにカス浸炭や浸炭窒化処理などの表面硬化処理を施す
ことにより製品として完成されていた。
造用部品は、一般に機械構造用炭素鋼あるいは合金鋼を
素材として成形加工され、得られた成形部品に対してさ
らにカス浸炭や浸炭窒化処理などの表面硬化処理を施す
ことにより製品として完成されていた。
この場合、従来の表面硬化処理はいずれも９５０°Ｃ未
満の温度で行われており、所要の浸炭あるいは浸炭窒化
深さを得るためには長時間の処理を必要とし、上記の構
造用部品の生産性を阻害する要因の一つとなっていた。
満の温度で行われており、所要の浸炭あるいは浸炭窒化
深さを得るためには長時間の処理を必要とし、上記の構
造用部品の生産性を阻害する要因の一つとなっていた。
そこで、このような状況を背景とし、短時間の浸炭処理
が可能である浸炭処理技術の一つとして真空浸炭処理法
が開発された。この真空浸炭処理法においては、通常の
場合９５０°Ｃ以」二の高温で実施されるのが一般的で
ある。
が可能である浸炭処理技術の一つとして真空浸炭処理法
が開発された。この真空浸炭処理法においては、通常の
場合９５０°Ｃ以」二の高温で実施されるのが一般的で
ある。
しかしながら、従来の機械構造用鋼を素材として成形さ
れた構造用部品に上記高温の真空浸炭処理を施すと、高
温処理であるために結晶粒か粗大化して大きな熱処理歪
が発生したり、部品強度が著しく低下したりするという
問題があった。そのため、上記部品を真空浸炭処理後い
ったん変態点以下の温度まで冷却し、再度オーステナイ
ト化温度まで加熱して焼入れするといういわゆる細粒化
処理を行う方法が一般に採用されている。しかし、この
場合には真空浸炭処理に冷却および再加熱処理か追加さ
れるため番と処理１１１間力く土曽太し、従来のガス浸
炭処理に比べて当初期待された【王と処理時間の短縮が
なされず、浸炭処理技術に優れた真空浸炭処理法の普及
にとって大きな阻害要因となっていた。
れた構造用部品に上記高温の真空浸炭処理を施すと、高
温処理であるために結晶粒か粗大化して大きな熱処理歪
が発生したり、部品強度が著しく低下したりするという
問題があった。そのため、上記部品を真空浸炭処理後い
ったん変態点以下の温度まで冷却し、再度オーステナイ
ト化温度まで加熱して焼入れするといういわゆる細粒化
処理を行う方法が一般に採用されている。しかし、この
場合には真空浸炭処理に冷却および再加熱処理か追加さ
れるため番と処理１１１間力く土曽太し、従来のガス浸
炭処理に比べて当初期待された【王と処理時間の短縮が
なされず、浸炭処理技術に優れた真空浸炭処理法の普及
にとって大きな阻害要因となっていた。
一方、このような問題を解消するために、高？昌でオー
ステナイトとフェライトの二相組織を有する鋼の開発な
ども試みられているが、この場合・６部の結晶粒微細化
は達成されるものの浸炭層の結晶粒微細化はいまだ十分
でないという問題が残っていた。
ステナイトとフェライトの二相組織を有する鋼の開発な
ども試みられているが、この場合・６部の結晶粒微細化
は達成されるものの浸炭層の結晶粒微細化はいまだ十分
でないという問題が残っていた。
（発明の目的）
この発明は、上記したような従来の問題点しこ着目して
なされたもので、所定の形状に成形力ロエした部品に対
し、９５０’Ｃ以上の高温１こお０て浸炭処理を施した
ときでも、従来のように浸炭層の結晶粒が粗大化せず、
部品の６部のみならず浸炭層においても結晶粒の微細化
が実現され、（敦細な結晶粒をもつ組織を安定して得る
こと力＼できる高温浸炭用鋼を提供することを目的とし
て１７）る。
なされたもので、所定の形状に成形力ロエした部品に対
し、９５０’Ｃ以上の高温１こお０て浸炭処理を施した
ときでも、従来のように浸炭層の結晶粒が粗大化せず、
部品の６部のみならず浸炭層においても結晶粒の微細化
が実現され、（敦細な結晶粒をもつ組織を安定して得る
こと力＼できる高温浸炭用鋼を提供することを目的とし
て１７）る。
（発明の構成）
この発明による高温浸炭用鋼は、重量％で、Ｃ：０．０
３〜０．２％、Ｓｉ：１．Ｏ〜３．０％、Ｍｎ：０．２
−２．０％、Ｖ：０．０５−０．５％を基本成分とし、
必要に応じて、基地強化元素として、Ｎｉ：２．０％以
下、Ｃｒ：２．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のうちの
１種または２種以上、および結晶粒成長抑制元素として
、Ａ、Ｑ：０．１％以下、Ｎｂ十Ｔａ（いずれか一方が
０である場合を含む）：０．５％以下。
３〜０．２％、Ｓｉ：１．Ｏ〜３．０％、Ｍｎ：０．２
−２．０％、Ｖ：０．０５−０．５％を基本成分とし、
必要に応じて、基地強化元素として、Ｎｉ：２．０％以
下、Ｃｒ：２．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のうちの
１種または２種以上、および結晶粒成長抑制元素として
、Ａ、Ｑ：０．１％以下、Ｎｂ十Ｔａ（いずれか一方が
０である場合を含む）：０．５％以下。
Ｔｉ：０．３％以下、Ｚｒ：０．１％以下。
Ｎ：０．０３％以下のうちの１種または２種以」二を含
有し、残部実質的にＦｅかもなり、とくに９５０°Ｃ以
上における高温浸炭処理後の浸炭層および６部の結晶粒
が結晶粒度番号で６番以上の整細粒であることを特徴と
している。そして、さらに必要に応じて、耐候性を向上
させるためにＣｕ：５％以下、被削性を向上させるため
にＰｂ：０．４％以下、Ｓ：０．４％以下およびＴｅ二
０．１％以下でかつＴｅ／Ｓ ： ０．０４以上、Ｂｉ
：０．４％以下、Ｓｅ：０．４％以下、Ｃａ：０．０１
％以下を適宜選択して含有し、さらに必要に応じて、結
晶粒の粗大化を防止するためにＢ：Ｏ，０ＯＱ５％以下
、疲れ強さおよび冷鍛性を向上させるために〔Ｏ〕 ・
０．００３０％以下および／またはＳ：０．０２％以下
に規制し、さらに必要に応じて浸炭性阻害元素であるＳ
ｎ。
有し、残部実質的にＦｅかもなり、とくに９５０°Ｃ以
上における高温浸炭処理後の浸炭層および６部の結晶粒
が結晶粒度番号で６番以上の整細粒であることを特徴と
している。そして、さらに必要に応じて、耐候性を向上
させるためにＣｕ：５％以下、被削性を向上させるため
にＰｂ：０．４％以下、Ｓ：０．４％以下およびＴｅ二
０．１％以下でかつＴｅ／Ｓ ： ０．０４以上、Ｂｉ
：０．４％以下、Ｓｅ：０．４％以下、Ｃａ：０．０１
％以下を適宜選択して含有し、さらに必要に応じて、結
晶粒の粗大化を防止するためにＢ：Ｏ，０ＯＱ５％以下
、疲れ強さおよび冷鍛性を向上させるために〔Ｏ〕 ・
０．００３０％以下および／またはＳ：０．０２％以下
に規制し、さらに必要に応じて浸炭性阻害元素であるＳ
ｎ。
Ｓｂ、Ａｓ等の含有量を規制することを特徴としている
。
。
次に、この発明による高温浸炭用鋼の成分範囲（重量％
）の限定理由について説明する。
）の限定理由について説明する。
Ｃ：０．０３〜０．２％
Ｃは構造用部品として必要な強度ならびに浸炭処理後の
表面硬さを得るために含有させると同時に高温でオース
テナイト＋フェライトの二相組織を得ることによって結
晶粒の整細粒化をはかるのに含有させる元素であるが、
含有量が０．０３％よりも少ないと上記した必要な強度
および高温での二相組織を得ることができず、０．２％
を超えると靭性ならひに冷鍛性が劣化し、高温での二相
組織の確保が困難となるので、０．０３〜０．２％の範
囲とした。
表面硬さを得るために含有させると同時に高温でオース
テナイト＋フェライトの二相組織を得ることによって結
晶粒の整細粒化をはかるのに含有させる元素であるが、
含有量が０．０３％よりも少ないと上記した必要な強度
および高温での二相組織を得ることができず、０．２％
を超えると靭性ならひに冷鍛性が劣化し、高温での二相
組織の確保が困難となるので、０．０３〜０．２％の範
囲とした。
Ｓｉ：１．Ｏ〜３．０％
Ｓｉは脱酸元素として有効であるほか、とくにこの発明
の高温浸炭用鋼においては高温でオーステナイｉ・＋フ
ェライトの二相組織を確保して心部結晶粒の粗大化を防
止するのに有効な元素であって、このためには１．０％
以上含有させることが必要であるが、３．０％を超える
と靭性ならひに冷鍛性を劣化させるので、１．０〜３．
０％の範囲とした。
の高温浸炭用鋼においては高温でオーステナイｉ・＋フ
ェライトの二相組織を確保して心部結晶粒の粗大化を防
止するのに有効な元素であって、このためには１．０％
以上含有させることが必要であるが、３．０％を超える
と靭性ならひに冷鍛性を劣化させるので、１．０〜３．
０％の範囲とした。
Ｍｎ：０．２〜２．０％
Ｍｎは脱酸および脱硫元素として有効であると共に強度
を高めるのに有効な元素であるが、０．２％よりも少な
いと上記の脱酸、脱硫および強度向上の効果が得られず
、また浸炭処理後の表面硬さも十分なものが得られない
。一方、２．０％を超えると加工性ならびに被剛性が劣
化するので、０．２〜２．０％の範囲とした。
を高めるのに有効な元素であるが、０．２％よりも少な
いと上記の脱酸、脱硫および強度向上の効果が得られず
、また浸炭処理後の表面硬さも十分なものが得られない
。一方、２．０％を超えると加工性ならびに被剛性が劣
化するので、０．２〜２．０％の範囲とした。
ｖ：ｏ、ｏ５〜０．５％
■は高温での浸炭処理後に形成された表面浸炭層の結晶
粒の細粒化に有効な元素であって、このためには０．０
５％以上含有させる必要がある。
粒の細粒化に有効な元素であって、このためには０．０
５％以上含有させる必要がある。
し）１し、０．５・％を超えると靭性の確保が困難とな
るので、０．０５〜０．５％の範囲とした。
るので、０．０５〜０．５％の範囲とした。
Ｎｉ ：２．０％以下、Ｃｒ：２．０％以下。
Ｍ ｏ ： ０ 、５％以下のうちの１種または２種以
−ト Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏは鋼の焼入性をより一層向上さ七て基
地の強化をはかるのに有効な元素であるか、Ｎｉ含有量
が２．０％を超え、Ｃｒ含有量が２．０％を超え、ＭＯ
含有量が０．５％を超えると鋼の靭性が劣化するので、
鋼の焼入性をより一層向上させて基地の強化をはかる場
合には、Ｎｉ：２．０％以下、Ｃｒ：２．０％以下９Ｍ
Ｏ二０．５％以下の範囲内でこれらの１種または２種以
上を含有させるのも良い。
−ト Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏは鋼の焼入性をより一層向上さ七て基
地の強化をはかるのに有効な元素であるか、Ｎｉ含有量
が２．０％を超え、Ｃｒ含有量が２．０％を超え、ＭＯ
含有量が０．５％を超えると鋼の靭性が劣化するので、
鋼の焼入性をより一層向上させて基地の強化をはかる場
合には、Ｎｉ：２．０％以下、Ｃｒ：２．０％以下９Ｍ
Ｏ二０．５％以下の範囲内でこれらの１種または２種以
上を含有させるのも良い。
ＡＪｌｊ：０．１％以下、Ｎｂ＋Ｔａ（いずれか一方が
０である場合も含む）：０．５％以下。
０である場合も含む）：０．５％以下。
Ｔｉ：０．３％以下、Ｚｒ：０．１％以下。
Ｎ：０．０３％以下のうちの１種または２種以上ＡＪｉ
ｊ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｎは高温での浸炭処理時
にオーステナイト結晶粒の粗大化を防止するのに有効な
元素であるので必要に応じてこれらの１種または２種以
上を添加するのも良い。しかし、Ａ交合有量が０．１％
を超え、Ｎｂ＋Ｔａ含有量が０．５％を超え、Ｔｉ含有
量が０．３％を超え、Ｚｒ含有量が０．１％を超えると
結晶粒粗大化の防止効果がかえって低下し、靭性の確保
が困難となるので添加する場合はそれぞれ上記の範囲と
した。また、Ｎ含有量が０．０３％を超えるとＮのブロ
ーホールによって鋼塊または鋳片の健全性が損なわれる
ので、Ｎの含有量Ｌｆ ０ 、０３％以下の範囲とした
。
ｊ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｎは高温での浸炭処理時
にオーステナイト結晶粒の粗大化を防止するのに有効な
元素であるので必要に応じてこれらの１種または２種以
上を添加するのも良い。しかし、Ａ交合有量が０．１％
を超え、Ｎｂ＋Ｔａ含有量が０．５％を超え、Ｔｉ含有
量が０．３％を超え、Ｚｒ含有量が０．１％を超えると
結晶粒粗大化の防止効果がかえって低下し、靭性の確保
が困難となるので添加する場合はそれぞれ上記の範囲と
した。また、Ｎ含有量が０．０３％を超えるとＮのブロ
ーホールによって鋼塊または鋳片の健全性が損なわれる
ので、Ｎの含有量Ｌｆ ０ 、０３％以下の範囲とした
。
そのほか、Ｂ含有量が０．０００５％を超えると、高温
での浸炭処理時にオーステナイト結晶粒の粗大化を生ず
るおそれがあるので、その上限を０．０００５％以下に
規制するのがより望ましく、耐候性を向上させるために
、Ｃｕ：５％以下を適宜含有させることも必要に応じて
望ましく、被削性を向上させるためにＰｂ：０．４％以
下、Ｓ：０．４％以下およびＴｅ：０．１％以下てかっ
Ｔｅ／Ｓ ： ０．０４以上、Ｂｉ：０．４％以下、Ｓ
ｅ：０．４％以下、Ｃａ：０．０１％以下の範囲で適宜
含有させることも必要に応じて望ましい。さらに、疲れ
強さおよび冷鍛性を向上させるために、（０）： Ｏ、
’００３０％以午、Ｓ：０．０２％以下に規制すること
も必要に応じて望ましく、浸炭性阻害元素であるＳｎ：
０．０５％以下、Ｓｂ：０．０５％以下、Ａｓ：０．０
５％以下に規制することも必要に応じて望ましい。
での浸炭処理時にオーステナイト結晶粒の粗大化を生ず
るおそれがあるので、その上限を０．０００５％以下に
規制するのがより望ましく、耐候性を向上させるために
、Ｃｕ：５％以下を適宜含有させることも必要に応じて
望ましく、被削性を向上させるためにＰｂ：０．４％以
下、Ｓ：０．４％以下およびＴｅ：０．１％以下てかっ
Ｔｅ／Ｓ ： ０．０４以上、Ｂｉ：０．４％以下、Ｓ
ｅ：０．４％以下、Ｃａ：０．０１％以下の範囲で適宜
含有させることも必要に応じて望ましい。さらに、疲れ
強さおよび冷鍛性を向上させるために、（０）： Ｏ、
’００３０％以午、Ｓ：０．０２％以下に規制すること
も必要に応じて望ましく、浸炭性阻害元素であるＳｎ：
０．０５％以下、Ｓｂ：０．０５％以下、Ａｓ：０．０
５％以下に規制することも必要に応じて望ましい。
このように成分調整したこの発明による高温浸炭用鋼を
素材として、歯車、ボールジヨイント。
素材として、歯車、ボールジヨイント。
ドライブシャフト、カムシャフト、ステアリング部品、
ベアリング、ベアリングレース等の構造用部品を成形加
工し、その後９５０′Ｃ以」二の高温浸炭処理を施すこ
とによって、高温浸炭処理後の浸炭層および６部の結晶
粒が結晶粒度番号で６番以上の整細粒であり、靭性なら
ひに疲労強度等番と優れ、寸法精度の良好な構造用部品
を短い時間で得ることができる。
ベアリング、ベアリングレース等の構造用部品を成形加
工し、その後９５０′Ｃ以」二の高温浸炭処理を施すこ
とによって、高温浸炭処理後の浸炭層および６部の結晶
粒が結晶粒度番号で６番以上の整細粒であり、靭性なら
ひに疲労強度等番と優れ、寸法精度の良好な構造用部品
を短い時間で得ることができる。
（実施例）
次に実施例について説明する。
第１表に示す化学成分の鋼を溶製したのち造塊し、鍛造
によって直径３２＋ａｍの丸棒を製作したのち９２．５
℃Ｘ１ｈｒ加熱後空冷の条件で焼ならしを施し、次いで
直径２５ＩＤＩ１１に切削加工を行ったのち真空浸炭処
理を行った。そして、各々について浸炭層および６部の
オーステナイトとフェライトの平均結晶粒度を測定した
。なお、第２表に真空浸炭処理条件を示す。また、結晶
粒度の測定は、ＪＩＳ Ｇ ０５５１に規定する”鋼の
オーステナイト結晶粒度試験方法パに準じて行った。こ
の結果を同じく第１表に示す。
によって直径３２＋ａｍの丸棒を製作したのち９２．５
℃Ｘ１ｈｒ加熱後空冷の条件で焼ならしを施し、次いで
直径２５ＩＤＩ１１に切削加工を行ったのち真空浸炭処
理を行った。そして、各々について浸炭層および６部の
オーステナイトとフェライトの平均結晶粒度を測定した
。なお、第２表に真空浸炭処理条件を示す。また、結晶
粒度の測定は、ＪＩＳ Ｇ ０５５１に規定する”鋼の
オーステナイト結晶粒度試験方法パに準じて行った。こ
の結果を同じく第１表に示す。
上記表に示すように、Ｃ，Ｓｉ、Ｖ含有量がこの発明の
範囲外にある比較鋼ではいずれもオーステナイトとフェ
ライトの平均結晶粒度が６番よりもかなり小さく、高温
の真空浸炭時に浸炭層またば６部において結晶粒の粗大
化が生じたことが明らかである。これに対し、この発明
の範囲内にある本発明鋼ではいずれも浸炭層および６部
においてオーステナイトとフェライトの平均結晶粒度が
６番以上の整細粒であり、著しく微細化していることが
明らかであり、歯車等の構造用部品の靭性、耐摩耗性な
らびに疲労強度さらには寸法精度をすぐれたものとする
ことが可能である。
範囲外にある比較鋼ではいずれもオーステナイトとフェ
ライトの平均結晶粒度が６番よりもかなり小さく、高温
の真空浸炭時に浸炭層またば６部において結晶粒の粗大
化が生じたことが明らかである。これに対し、この発明
の範囲内にある本発明鋼ではいずれも浸炭層および６部
においてオーステナイトとフェライトの平均結晶粒度が
６番以上の整細粒であり、著しく微細化していることが
明らかであり、歯車等の構造用部品の靭性、耐摩耗性な
らびに疲労強度さらには寸法精度をすぐれたものとする
ことが可能である。
次に、第１表の供試材Ｎｏ、１０および第３表に示す被
削性向上元素を添加した供試材Ｎｏ、３４〜３７に対し
て第４表に示す条件で被剛性試験を行ったところ、第５
表に示す結果となった。第５表に示すように、被削性向
上元素を添加することによって明らかに被削性の著しい
向上が得られており、ドリル穴あけ個数の増加が確認さ
れた。
削性向上元素を添加した供試材Ｎｏ、３４〜３７に対し
て第４表に示す条件で被剛性試験を行ったところ、第５
表に示す結果となった。第５表に示すように、被削性向
上元素を添加することによって明らかに被削性の著しい
向上が得られており、ドリル穴あけ個数の増加が確認さ
れた。
第 ３ 表
第４表
第 ５ 表
さらに、第１表の供試材Ｎｏ、 ７および第６表に示す
耐候性向上元素を添加した供試材Ｎｏ、３８に対して第
７表に示す条件で耐候性試験を行ったところ、第８表に
示す結果となった。
耐候性向上元素を添加した供試材Ｎｏ、３８に対して第
７表に示す条件で耐候性試験を行ったところ、第８表に
示す結果となった。
第 ６ 表
第７表
第８表
＊ Ａ：はとんどなし
Ｂ：約１／２
Ｃ；全面発話
第８表に示すように、供試材Ｎｏ、３８は供試材Ｎｏ、
７に比べてかなり耐候性の向上が認められた。
７に比べてかなり耐候性の向上が認められた。
なお、このほか前記した硫化物形態制御元素を適宜添加
し、さらにはＯ’＋ Ｓ 、 Ｓ ｎ 、 Ｓ ｂ 、
Ａ ｓ等の含有量を選択的に規制して実験したところ
、いずれも良好な結果を得ることができた。
し、さらにはＯ’＋ Ｓ 、 Ｓ ｎ 、 Ｓ ｂ 、
Ａ ｓ等の含有量を選択的に規制して実験したところ
、いずれも良好な結果を得ることができた。
（発明の効果）
以上説明してきたように、この発明による高温受炭用鋼
では、９５０°Ｃ以上の高温で浸炭処理をｊつだときで
も、この浸炭処理時にオーステナイト結晶粒が粗大化す
るのを防止することができ、高温浸炭処理後の浸炭層お
よび６部の結晶粒が結晶粒度番号で６番以上の整細粒と
なっているため、強度、耐摩耗性ならびに耐疲労強度に
優れ、寸法精度が高い構造用部品、例えば、歯車、ステ
アリング部品、シャフト、ベアリングレース等を短時間
の浸炭処理によって製造することができるという非常に
優れた効果を有する。
では、９５０°Ｃ以上の高温で浸炭処理をｊつだときで
も、この浸炭処理時にオーステナイト結晶粒が粗大化す
るのを防止することができ、高温浸炭処理後の浸炭層お
よび６部の結晶粒が結晶粒度番号で６番以上の整細粒と
なっているため、強度、耐摩耗性ならびに耐疲労強度に
優れ、寸法精度が高い構造用部品、例えば、歯車、ステ
アリング部品、シャフト、ベアリングレース等を短時間
の浸炭処理によって製造することができるという非常に
優れた効果を有する。
特許出願人 日産自動車株式会社
特許出願人 大同特殊鋼株式会社
代理人弁理士 小 塩 豊
手続補正書（眩）
昭和５８年１２月１４目
特許庁長官 若杉 和犬 殿
１、事件の表示
昭和５８年特許願第１４０５２８号
２、発明の名称
浸炭用鋼
３、補正をする者
事件との関係 特許出願人
住所（居所）神奈川県横浜市神奈用区宝町２番地氏名（
名称） （３９９） Ｂ産自動車株式会社代表者 石
原 俊 住所（居所）愛知県名古屋市南区星崎町字繰出６６番地
氏名（名称） （３７１）大同特殊鋼株式会社代表者
秋 １） 正 彌 ４、代理人 住所（居所）〒１０４東京都中央区銀座二丁目８番９号
木挽館銀座ビル 電話０３（５Ｂ？）２７８１番（代表
）６、補正により増加する発明の数 ７、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 ８、補正の内容 別紙の通り １、明細書第１４頁第１２行と１３行の間に下記を加入
する。
名称） （３９９） Ｂ産自動車株式会社代表者 石
原 俊 住所（居所）愛知県名古屋市南区星崎町字繰出６６番地
氏名（名称） （３７１）大同特殊鋼株式会社代表者
秋 １） 正 彌 ４、代理人 住所（居所）〒１０４東京都中央区銀座二丁目８番９号
木挽館銀座ビル 電話０３（５Ｂ？）２７８１番（代表
）６、補正により増加する発明の数 ７、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 ８、補正の内容 別紙の通り １、明細書第１４頁第１２行と１３行の間に下記を加入
する。
［続いて、第１表に示す陽、７〜１２．ｌＥ３゜１７．
２９〜３３の化学成分の溶製材（直径３２ｍｍ鍛造材）
を９２５°ＣＸ１ｈｒ加熱後空冷の条件で焼ならしたあ
と、直径２５關に切削加工し、次いで１０５０℃Ｘ １
、５ｈｒ加熱→９３０℃×０，５ｈｒ加熱→油冷→１
７０°ＣＸ１ｈｒ加熱→空冷の熱処理を施したのち、Ｊ
ＩＳ４号引張試験片（縮少サイズ）およびＪＩＳ ａ号
シャルピー試験片を削り出し、引張試験および衝撃試験
（室温）を行った。この結果を第３表に示す。
２９〜３３の化学成分の溶製材（直径３２ｍｍ鍛造材）
を９２５°ＣＸ１ｈｒ加熱後空冷の条件で焼ならしたあ
と、直径２５關に切削加工し、次いで１０５０℃Ｘ １
、５ｈｒ加熱→９３０℃×０，５ｈｒ加熱→油冷→１
７０°ＣＸ１ｈｒ加熱→空冷の熱処理を施したのち、Ｊ
ＩＳ４号引張試験片（縮少サイズ）およびＪＩＳ ａ号
シャルピー試験片を削り出し、引張試験および衝撃試験
（室温）を行った。この結果を第３表に示す。
第 ３ 表
第３表に示すように、本発明鋼はいずれも強度および靭
性ともに著しく優れたものであった。」２、同第１４頁
第１３行の「第３表」を「第４表」に補正する。
性ともに著しく優れたものであった。」２、同第１４頁
第１３行の「第３表」を「第４表」に補正する。
３、同第１４頁第１５行の「第４表Ｊを「第５表」に補
正する。
正する。
４、同第１４頁第１６行と第１６行〜第１７行のの「第
５表」を「第６表」に補正する。
５表」を「第６表」に補正する。
５、同第１５頁の「第３表」を「第４表」に補正する。
６、同第１６頁の「第４表」を「第５表」に補正する。
７、同第１７頁ｆｆ５１行の「第５表」を「第６表」に
補正する。
補正する。
８、同第１７頁第１２行の「第６表」を「第７表」に補
正する。
正する。
９、同第１７頁第１４行の「第７表」を「第８表」に補
正する。
正する。
１０、同第１７頁第１５行の「第８表」を「第９表」に
補正する。
補正する。
１１、同第１８頁の「第６表」を「第７表」に補正する
。
。
１２、同第１８頁の「第７表」を「第８表」に補正する
。
。
１３、同第１９頁第１行と第１４行の「第８表」を［第
９表Ｊに補正する。
９表Ｊに補正する。
以」二
代理人弁理士 小 塩 豊
Claims (3)
- （１）重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２％、Ｓｉ：１．
Ｏ〜３．０％、Ｍｎ：０．２〜２．０％、Ｖ：０．０５
〜０．５％を基本成分とし、残部Ｆｅおよび不純物から
なり、高温浸炭処理後の浸炭層および６部の結晶粒が結
晶粒度番号で６番以上の整細粒であることを特徴とする
高温浸炭用鋼。 - （２）残部Ｆｅが、Ｎｉ：２．０％以下、Ｃｒ：２．０
％以下、 Ｍｏ ： ０ 、５％以下のうちの１種また
は２種以上を含有していることを特徴とする特許請求の
範囲第（１）項記載の高温浸炭用鋼。 - （３）残部Ｆｅが、Ａｎ ： Ｏ、１％以下、Ｎｂ＋Ｔ
ａ：０．５％以下、Ｔｉ：０．３％以下、Ｚｒ：０．１
％以下、Ｎ：０．０３％以下のうちの１種または２種以
上を含有していることを特徴とする特許請求の範囲第（
１）項または第（２）項記載の高温浸炭用鋼。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58140528A JPS6033338A (ja) | 1983-08-02 | 1983-08-02 | 高温浸炭用鋼 |
| DE8484108880T DE3474317D1 (en) | 1983-08-02 | 1984-07-26 | Case hardening steel suitable for high temperature carburizing |
| EP84108880A EP0133959B1 (en) | 1983-08-02 | 1984-07-26 | Case hardening steel suitable for high temperature carburizing |
| US06/751,465 US4773947A (en) | 1983-08-02 | 1985-07-03 | Manufacturing process for high temperature carburized case harden steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58140528A JPS6033338A (ja) | 1983-08-02 | 1983-08-02 | 高温浸炭用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6033338A true JPS6033338A (ja) | 1985-02-20 |
Family
ID=15270760
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58140528A Pending JPS6033338A (ja) | 1983-08-02 | 1983-08-02 | 高温浸炭用鋼 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4773947A (ja) |
| EP (1) | EP0133959B1 (ja) |
| JP (1) | JPS6033338A (ja) |
| DE (1) | DE3474317D1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61210154A (ja) * | 1985-03-13 | 1986-09-18 | Kobe Steel Ltd | 低歪浸炭用鋼 |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR930010411B1 (ko) * | 1988-07-11 | 1993-10-23 | 니혼 세이코오 가부시끼가이샤 | 로울링 베어링(Rolling Bearing) |
| US5518685A (en) * | 1994-02-03 | 1996-05-21 | Mitsubishi Steel Mfg. Co., Ltd. | Steel for carburized gear |
| US5746842A (en) * | 1995-09-29 | 1998-05-05 | Toa Steel Co., Ltd. | Steel gear |
| US6312529B1 (en) | 1997-05-08 | 2001-11-06 | The Timken Company | Steel compositions and methods of processing for producing cold-formed and carburized components with fine-grained microstructures |
| US6423158B1 (en) * | 1998-12-17 | 2002-07-23 | Ntn Corporation | Rolling bearings and gear shaft support device |
| JP3838480B2 (ja) * | 2000-05-17 | 2006-10-25 | 大同特殊鋼株式会社 | 被削性に優れた耐高面圧部材用鋼材および耐高面圧部材 |
| US8580050B2 (en) * | 2005-08-24 | 2013-11-12 | Daido Steel Co., Ltd. | Carburized machine parts |
| KR20080056945A (ko) * | 2006-12-19 | 2008-06-24 | 주식회사 세아베스틸 | 접촉피로강도가 우수한 침탄용 초고강도강 |
| US9212416B2 (en) * | 2009-08-07 | 2015-12-15 | Swagelok Company | Low temperature carburization under soft vacuum |
| DK2804965T3 (da) | 2012-01-20 | 2020-12-14 | Swagelok Co | Samtidigt flow af aktiveringsgas ved lavtemperatur-karburering |
| US20140010590A1 (en) * | 2012-07-03 | 2014-01-09 | Erico International Corporation | Thermal treated reinforcing bar splice and method |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5013216A (ja) * | 1973-06-11 | 1975-02-12 |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE518986A (ja) * | ||||
| GB696883A (en) * | 1948-09-14 | 1953-09-09 | Anton Robert Wagner | Improvements relating to the heat treatment of low alloy steels having high creep resistance |
| SE334750B (ja) * | 1968-06-14 | 1971-05-03 | Fagersta Bruks Ab | |
| BE770946A (en) * | 1971-08-04 | 1972-02-04 | Thy Marcinelle Monceau Forges | Steel for concrete reinforcement - with high elastic limit |
| US3897618A (en) * | 1972-03-27 | 1975-08-05 | Int Nickel Co | Powder metallurgy forging |
| JPS6043431B2 (ja) * | 1976-04-06 | 1985-09-27 | 三菱製鋼株式会社 | 軽荷重用窒化機械部品の製造法 |
| CA1085190A (en) * | 1977-07-13 | 1980-09-09 | Thoni V. Philip | Case-hardening alloy steel and case-hardened article made therefrom |
| JPS5946288B2 (ja) * | 1979-07-03 | 1984-11-12 | 大同特殊鋼株式会社 | 肌焼鋼の製造方法 |
| JPS56158845A (en) * | 1980-05-12 | 1981-12-07 | Mitsubishi Steel Mfg Co Ltd | Bit material |
| JPS6035969B2 (ja) * | 1980-09-29 | 1985-08-17 | 日本鋼管株式会社 | 加工性の優れた高張力熱延鋼板の製造方法 |
| CA1195152A (en) * | 1980-10-17 | 1985-10-15 | Kobe Steel Ltd. | High strength steel plate and method for manufacturing same |
| JPS58136717A (ja) * | 1982-02-05 | 1983-08-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | バナジウム含有高張力熱延鋼帯の製造方法 |
| JPS59232252A (ja) * | 1983-06-13 | 1984-12-27 | Daido Steel Co Ltd | 浸炭用鋼 |
-
1983
- 1983-08-02 JP JP58140528A patent/JPS6033338A/ja active Pending
-
1984
- 1984-07-26 DE DE8484108880T patent/DE3474317D1/de not_active Expired
- 1984-07-26 EP EP84108880A patent/EP0133959B1/en not_active Expired
-
1985
- 1985-07-03 US US06/751,465 patent/US4773947A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5013216A (ja) * | 1973-06-11 | 1975-02-12 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61210154A (ja) * | 1985-03-13 | 1986-09-18 | Kobe Steel Ltd | 低歪浸炭用鋼 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0133959B1 (en) | 1988-09-28 |
| DE3474317D1 (en) | 1988-11-03 |
| EP0133959A1 (en) | 1985-03-13 |
| US4773947A (en) | 1988-09-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9890446B2 (en) | Steel for induction hardening roughly shaped material for induction hardening | |
| JP2020100862A (ja) | 静捩り強度ならびに捩り疲労強度に優れた浸炭用鋼材による自動車用機械部品 | |
| JP4464864B2 (ja) | 耐結晶粒粗大化特性と冷間加工性に優れた軟化焼鈍の省略可能な肌焼用鋼 | |
| JPH0953149A (ja) | 高強度高靭性肌焼き用鋼 | |
| EP0133959B1 (en) | Case hardening steel suitable for high temperature carburizing | |
| JP5111014B2 (ja) | 高周波焼入れ軸部品用鋼及び軸部品 | |
| JPH0790363A (ja) | 機械的強度に優れた機械構造部品の製造方法 | |
| JPH0559488A (ja) | 機械加工性の優れた析出硬化型高強度軟窒化用鋼 | |
| JP3267164B2 (ja) | 窒化用鋼および窒化鋼製品の製造方法 | |
| JPH07188895A (ja) | 機械構造用部品の製造方法 | |
| JPS5916949A (ja) | 軟窒化用鋼 | |
| JPH10147814A (ja) | 熱処理歪みの少ない肌焼鋼製品の製法 | |
| JP2006193827A (ja) | 軟窒化用鋼及び軟窒化部品の製造方法 | |
| JP3109146B2 (ja) | 低歪高強度部材の製造方法 | |
| JPS59190321A (ja) | 軟窒化特性および被削性の優れた機械構造用部品の製造法 | |
| WO2017170127A1 (ja) | 肌焼鋼 | |
| JPH0454736B2 (ja) | ||
| JPS60262942A (ja) | 浸炭用鋼 | |
| JPH0416538B2 (ja) | ||
| JPH0447023B2 (ja) | ||
| JPH0559432A (ja) | 疲労強度の優れた浸炭歯車の製造方法 | |
| JPS59140328A (ja) | 強度および耐摩耗性の優れた鋼部材の製造方法 | |
| JP2007107046A (ja) | 高周波焼入れ用鋼材 | |
| JPH05279794A (ja) | 軟窒化用鋼 | |
| JP2007039732A (ja) | 疲労特性に優れた高強度機械構造用鋼部品およびその製法 |