JPS6039153A - 耐加工性に優れる合金化溶融亜鉛めつき鋼板 - Google Patents
耐加工性に優れる合金化溶融亜鉛めつき鋼板Info
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- JPS6039153A JPS6039153A JP14510083A JP14510083A JPS6039153A JP S6039153 A JPS6039153 A JP S6039153A JP 14510083 A JP14510083 A JP 14510083A JP 14510083 A JP14510083 A JP 14510083A JP S6039153 A JPS6039153 A JP S6039153A
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- Japan
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- alloyed
- steel sheet
- plating
- galvanized steel
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（技術分針）
耐加工性に優れる合金化溶融亜鉛めっき鋼板に関して、
この明細書に述べる技術内容は該ｍ飯のとくにプレス加
工中における合金めっき層の粉状１化はく離現象を適切
かつ有利に抑制することに関連し、溶融亜鉛めっき鋼板
の属する技術の分野を占める。
この明細書に述べる技術内容は該ｍ飯のとくにプレス加
工中における合金めっき層の粉状１化はく離現象を適切
かつ有利に抑制することに関連し、溶融亜鉛めっき鋼板
の属する技術の分野を占める。
１問 題 点）
合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、スポット溶接性や塗装後
の耐食性（とくに耐大あき腐食性）が優れているため、
自動車、家電製品などの分野で最も広く用いられている
防錆ｍ＆の一つである。
の耐食性（とくに耐大あき腐食性）が優れているため、
自動車、家電製品などの分野で最も広く用いられている
防錆ｍ＆の一つである。
しかし合金化亜鉛めっき層は、もろいＺｎ −Ｆｅ合金
結晶で形成されているため、プレス加工時において粉状
化はく離Ｃパウダリングと呼ばれる。）を起しやすいと
いう欠点がある。とくにプレスで１・・の絞り加工時に
あっては、ビード部Ｇこたい積したはく離物が脱落して
型内部に侵入することにより、星目と呼ばれる表面欠陥
を引き起こすため、自動車の外板などの用途では重大な
問題である。
結晶で形成されているため、プレス加工時において粉状
化はく離Ｃパウダリングと呼ばれる。）を起しやすいと
いう欠点がある。とくにプレスで１・・の絞り加工時に
あっては、ビード部Ｇこたい積したはく離物が脱落して
型内部に侵入することにより、星目と呼ばれる表面欠陥
を引き起こすため、自動車の外板などの用途では重大な
問題である。
（従来の封管）
合金化亜鉛めっき鋼板がすでに述べたように優れた塗装
後耐食性を有する反面、加工時に粉状化はく離を起こし
やすく、耐加工性に劣る欠点に対して従来、めっき表面
をＣη＋Ｃ）混合相とする（特公昭４９−４１３４号公
報）、まためっき表。
後耐食性を有する反面、加工時に粉状化はく離を起こし
やすく、耐加工性に劣る欠点に対して従来、めっき表面
をＣη＋Ｃ）混合相とする（特公昭４９−４１３４号公
報）、まためっき表。
面にてη相を残存させる（特公昭５７−４９１０６号公
報）などの方法が提案されているが、めっき表面にη相
あるいは（η＋Ｃ）混合相を残存させると、合金化亜鉛
めっき本来の特長である塗膜密着性が損われる結果とな
り、こねにより塗装後の耐食性にも悪影響を与えること
となる。
報）などの方法が提案されているが、めっき表面にη相
あるいは（η＋Ｃ）混合相を残存させると、合金化亜鉛
めっき本来の特長である塗膜密着性が損われる結果とな
り、こねにより塗装後の耐食性にも悪影響を与えること
となる。
〔発明の目的）
発明者らは、合金化亜鉛めっき鋼板の最大の特１・・長
である塗装後耐食性を確保するためには、めっき層の最
表層は従来どおりのδ、相またはＣδ、＋Ｃ）混合相で
あることが必要であるという認識のもとに、この制約の
中で耐加工性すなわち耐パウダリング性を向上させるこ
とを検討した。
である塗装後耐食性を確保するためには、めっき層の最
表層は従来どおりのδ、相またはＣδ、＋Ｃ）混合相で
あることが必要であるという認識のもとに、この制約の
中で耐加工性すなわち耐パウダリング性を向上させるこ
とを検討した。
ここに合金化亜鉛めつき鋼板の耐加工性は、合金化処理
条件、めっき付着量に依存することが判明し、こねらの
条件を変化させて実験を行なった結果、めっき付着量を
片面当り３０り７ｍ 以下とし、ざらにめっき結晶を平
均粒径８μｍ以下と □することにより、プレス加工時
における粉状化けｌく離が著しく少くなることを知見し
た。
条件、めっき付着量に依存することが判明し、こねらの
条件を変化させて実験を行なった結果、めっき付着量を
片面当り３０り７ｍ 以下とし、ざらにめっき結晶を平
均粒径８μｍ以下と □することにより、プレス加工時
における粉状化けｌく離が著しく少くなることを知見し
た。
めっき付着量を低減させることは一般的には耐食性の低
下を意味するため、耐加工性の向上を目的として合金化
亜鉛めっきにおけるめっき付着量を低減させるという”
発想は従来なかったが、発明者らは穴あき腐食が問題と
される板合せ加工部という特殊な環境下では、めっき付
着量を８０ｇ／ｍ２以下に低減しても従来材（めっき付
着量４５り７ｍ”程度以上）と実質的に同等な耐穴あき
腐 １・・食性が得られることを知見し、この発明の完
成にき、塗膜密着性、ひいては塗装径の耐食性、なかで
も耐穴あき腐食性の悪化なしに、上記粉状化は１・く離
の軽減を図ることを目的とする。
下を意味するため、耐加工性の向上を目的として合金化
亜鉛めっきにおけるめっき付着量を低減させるという”
発想は従来なかったが、発明者らは穴あき腐食が問題と
される板合せ加工部という特殊な環境下では、めっき付
着量を８０ｇ／ｍ２以下に低減しても従来材（めっき付
着量４５り７ｍ”程度以上）と実質的に同等な耐穴あき
腐 １・・食性が得られることを知見し、この発明の完
成にき、塗膜密着性、ひいては塗装径の耐食性、なかで
も耐穴あき腐食性の悪化なしに、上記粉状化は１・く離
の軽減を図ることを目的とする。
〔発明の構成）
上記目的は、次の事項により有利に達成される。
めっき付着量が片面当り１５〜３０り７ｍ２で □・・
あり１かつめつきの平均結晶粒径が８μｍ以下で １あ
る合金化亜鉛めっき層を、片面もしくは両面に有するこ
とからなる耐加工性に優れる合金化溶融亜鉛めっき鋼板
である。
あり１かつめつきの平均結晶粒径が８μｍ以下で １あ
る合金化亜鉛めっき層を、片面もしくは両面に有するこ
とからなる耐加工性に優れる合金化溶融亜鉛めっき鋼板
である。
まず従来４５ｇ／ｍ”程度以上が通例とさねためつき付
着量について番ゴ、ｓｏｇ７ｍ”以下、より好ましくば
２５ｇ／ｍ 以下に減少させても、耐穴あき腐食性には
事実上問題を生ぜずして、とくにめっき平均結晶粒径を
３μｍ以下、好ましくは２μｍ以下とすることとの組合
わせにより粉状 ］・・化はく離が実質的に問題となら
ないレベルにまで、耐加工性が向上する。
着量について番ゴ、ｓｏｇ７ｍ”以下、より好ましくば
２５ｇ／ｍ 以下に減少させても、耐穴あき腐食性には
事実上問題を生ぜずして、とくにめっき平均結晶粒径を
３μｍ以下、好ましくは２μｍ以下とすることとの組合
わせにより粉状 ］・・化はく離が実質的に問題となら
ないレベルにまで、耐加工性が向上する。
ここにめっき付着量がａ ｏ ｇ７ｒｎ をこえるとき
け、かりにめっきの結晶粒を微細化しても、耐加工性の
向上効果が明確に現われないので、めっ□き付着量の上
限を８０９７ｍ とする。めっき付着量の下限は、従来
の合理化亜鉛めっきと同等の板合せ加工部における塗装
後耐食性Ｃ耐大あき腐食性）を確保するため１５ｇ／ｍ
とする。
け、かりにめっきの結晶粒を微細化しても、耐加工性の
向上効果が明確に現われないので、めっ□き付着量の上
限を８０９７ｍ とする。めっき付着量の下限は、従来
の合理化亜鉛めっきと同等の板合せ加工部における塗装
後耐食性Ｃ耐大あき腐食性）を確保するため１５ｇ／ｍ
とする。
次にめっきの平均結晶粒径が８μｍを超える場 □゛合
には、かりにめっき付着量をａｏｇ７’ｍ２以下 １と
減少させても、十分な耐加工性の向上効果が得られない
ので、めっきの平均結晶粒径の上限を３μｍとするが、
結晶粒径の下限については、とくに設ける必要はなく、
結晶粒の細かいほど耐加工性は良好である。
には、かりにめっき付着量をａｏｇ７’ｍ２以下 １と
減少させても、十分な耐加工性の向上効果が得られない
ので、めっきの平均結晶粒径の上限を３μｍとするが、
結晶粒径の下限については、とくに設ける必要はなく、
結晶粒の細かいほど耐加工性は良好である。
なおめっきの平均結晶粒径とは、めっきの各結晶粒の最
長径の相加平均値を採用するものとする。
長径の相加平均値を採用するものとする。
この発明は、めっき付着量を］５〜８０ｇ／ｍ”でかつ
めつきの平均結晶粒径を８μｍ以下とする １・・こと
によってのみ得られる、優れた耐加工性を有する合金化
溶融亜鉛めっき鋼板自体に新規性を有し、その製造条件
には何ら規定を設けるものではないが、下記のような条
件を一例として挙げることができる。
めつきの平均結晶粒径を８μｍ以下とする １・・こと
によってのみ得られる、優れた耐加工性を有する合金化
溶融亜鉛めっき鋼板自体に新規性を有し、その製造条件
には何ら規定を設けるものではないが、下記のような条
件を一例として挙げることができる。
合金化溶融亜鉛めっき銅板の製造時には、合金化反応が
速やかに進行するように溶融亜鉛洛中のＡ４濃度を０．
１４重量％Ｃ以下％で示す）程度以下に低減させるのが
一般的であるが、このような浴条件ではめつき浴温が高
い〔４５０〜５００℃）゛とき溶融亜鉛浴中でＺｎ −
１７’ｅ合金層が発達し、こ１のため薄目付のめっきが
困鎚となる。
速やかに進行するように溶融亜鉛洛中のＡ４濃度を０．
１４重量％Ｃ以下％で示す）程度以下に低減させるのが
一般的であるが、このような浴条件ではめつき浴温が高
い〔４５０〜５００℃）゛とき溶融亜鉛浴中でＺｎ −
１７’ｅ合金層が発達し、こ１のため薄目付のめっきが
困鎚となる。
また溶融亜鉛浴中でのＺｎ −Ｆｅ合金発達を防止する
ために亜鉛浴温を４５０℃程度以下とした場合には、溶
融亜鉛の流動忰が低下して、薄目付化が困難となる。
ために亜鉛浴温を４５０℃程度以下とした場合には、溶
融亜鉛の流動忰が低下して、薄目付化が困難となる。
従って通常のガスワイピング方式で薄目付化を可能とす
るには、溶融亜鉛の流動性を十分に確保できる浴温とし
、しかもその中でのＺｎ −Ｆｅ合金層の発達を防止す
ることが必要である。
るには、溶融亜鉛の流動性を十分に確保できる浴温とし
、しかもその中でのＺｎ −Ｆｅ合金層の発達を防止す
ることが必要である。
このような条件は、溶融亜鉛洛中のＡ／濃度を従来に比
べて０．１５〜０．２０％程度に高くしてＺｎ−ｙｅ金
合金発達を防止した上で浴温を４５０〜６００°Ｃに設
定することにより有利に達成できる。
べて０．１５〜０．２０％程度に高くしてＺｎ−ｙｅ金
合金発達を防止した上で浴温を４５０〜６００°Ｃに設
定することにより有利に達成できる。
まためっき結晶粒を微細化するためには、合金１化処理
におけるＺｎ −Ｆｅ合金結晶の核生成を多くしてやれ
ばよい。このためには合金化処理炉の加熱帯温度を高く
設定するか、あるいは高周波誘導加熱方式とするなどの
方法により、合金化処理時の昇温速度を大きくすること
が有効である。 °□以上に述べた方法は、前述のとお
りこの発明の１薄目付は合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製
造法の一例を示したにとどまり、他の方法たとえば薄目
付化のためにメカニカルなワイピング方法を適用したり
、Ｚｎ −Ｆｅ合金結晶核の生成を促進するＮｉ前めっ
きなどの予備処理によりめっき結晶の微細化を図るなど
の方法も採用可能である。
におけるＺｎ −Ｆｅ合金結晶の核生成を多くしてやれ
ばよい。このためには合金化処理炉の加熱帯温度を高く
設定するか、あるいは高周波誘導加熱方式とするなどの
方法により、合金化処理時の昇温速度を大きくすること
が有効である。 °□以上に述べた方法は、前述のとお
りこの発明の１薄目付は合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製
造法の一例を示したにとどまり、他の方法たとえば薄目
付化のためにメカニカルなワイピング方法を適用したり
、Ｚｎ −Ｆｅ合金結晶核の生成を促進するＮｉ前めっ
きなどの予備処理によりめっき結晶の微細化を図るなど
の方法も採用可能である。
なおこの発明の合金化亜鉛めっきｍ′＆用のめつき原板
としては、リムド鋼板、弱脱酸連鋳鋼板、深絞り粗炭窒
素安定化極低炭素鋼板の他、溶融面！・・鉛めつき性を
阻害しない範囲の合金元累を含有する高張力鋼板などを
適用してもよい。
としては、リムド鋼板、弱脱酸連鋳鋼板、深絞り粗炭窒
素安定化極低炭素鋼板の他、溶融面！・・鉛めつき性を
阻害しない範囲の合金元累を含有する高張力鋼板などを
適用してもよい。
次にこの発明の実施例について説明する。
〈実施例】〉
深絞り用極低炭素ニオブ添加！’ｉｆ０．００２呪Ｃ１
−０，２５％）Ｊｎ −０，０８％Ａｌ−０，０８％Ｎ
ｂ ｌを熱間圧延、酸洗後、冷間圧延により９．７＋ａ
ｍ厚みとし、通常の無酸化炉タイプの連続溶融亜鉛めっ
きラインにて、下記の諸条件でめっき付着量、めっき結
晶粒径を種々に変化させた合金化亜鉛めっき・・鋼板を
作り、耐加工性への影響を調べた。
−０，２５％）Ｊｎ −０，０８％Ａｌ−０，０８％Ｎ
ｂ ｌを熱間圧延、酸洗後、冷間圧延により９．７＋ａ
ｍ厚みとし、通常の無酸化炉タイプの連続溶融亜鉛めっ
きラインにて、下記の諸条件でめっき付着量、めっき結
晶粒径を種々に変化させた合金化亜鉛めっき・・鋼板を
作り、耐加工性への影響を調べた。
１）ラインスピード ６０〜１２０ ｍ７分１１）溶融
亜鉛浴温 ４４０〜５００″Ｃｌ１１）溶融亜鉛浴中Ａ
Ｘ濃度 ０．１０〜０．２０％ｌｖｌワイピングダイス
スリット間隔１．０〜８．ＯｍｔｎＶ）ワイピング用エ
アー圧力 ０．２〜１．０ ｋｇ／ｃｍ”ｖｌ）ワイピ
ング用工了−瀉度 ５０〜２００ ’ＣＶ１１ ）ワイ
ピングダイス−ストリップ間隔 ５〜２０＋ｗＶｌｌｌ
）合金化処理炉加熱帯雰囲気温度７００〜１２００
’Ｃｋ）合金化処理炉保持帯雰囲気温度５００〜ＳＯＯ
″ＣＩ・・耐加工性試験結果を第１図に示す。
亜鉛浴温 ４４０〜５００″Ｃｌ１１）溶融亜鉛浴中Ａ
Ｘ濃度 ０．１０〜０．２０％ｌｖｌワイピングダイス
スリット間隔１．０〜８．ＯｍｔｎＶ）ワイピング用エ
アー圧力 ０．２〜１．０ ｋｇ／ｃｍ”ｖｌ）ワイピ
ング用工了−瀉度 ５０〜２００ ’ＣＶ１１ ）ワイ
ピングダイス−ストリップ間隔 ５〜２０＋ｗＶｌｌｌ
）合金化処理炉加熱帯雰囲気温度７００〜１２００
’Ｃｋ）合金化処理炉保持帯雰囲気温度５００〜ＳＯＯ
″ＣＩ・・耐加工性試験結果を第１図に示す。
耐加工性は対象とするめつき面を外側とした密着曲げテ
ープはく離試験を行ない、テープに付着した粉状化は＜
ｍｓに含まれるＺｎ量を、螢光Ｘ線により定量する方法
で調べた。
ープはく離試験を行ない、テープに付着した粉状化は＜
ｍｓに含まれるＺｎ量を、螢光Ｘ線により定量する方法
で調べた。
またはく離Ｚｎ量は、密着曲げ部単位長さ当りのはく前
置で示した。
置で示した。
めっきの平均結晶粒径８μｍ以下でしかも、めっき付着
量を８０ｇ／ｍ 以下の薄目付とした場合に限って粉状
化はく離の著しく少ない合金化溶・・融亜鉛めっき鋼板
としての性能改善に卓効がみら１わ、る。
量を８０ｇ／ｍ 以下の薄目付とした場合に限って粉状
化はく離の著しく少ない合金化溶・・融亜鉛めっき鋼板
としての性能改善に卓効がみら１わ、る。
〈実施例２〉
実施例１と同様の諸条件で得られた、めっき付着量、め
っき結晶粒径の異なった合金化溶融亜鉛−。
っき結晶粒径の異なった合金化溶融亜鉛−。
めっき鋼板およびめっき表層部にη相を残存させためつ
き鋼板について、耐加工性、塗膜密着性、塗装後耐大あ
き腐食性を調べた。
き鋼板について、耐加工性、塗膜密着性、塗装後耐大あ
き腐食性を調べた。
耐加工性は実施例１と同条件により評価した。
塗膜密着性は、市販のカチオン型電着塗料で塗１・・装
した後、クロスカット塩水噴霧試験を行なって塗膜ふく
れ幅で評価した。
した後、クロスカット塩水噴霧試験を行なって塗膜ふく
れ幅で評価した。
また耐大あき腐食性は、めっき鋼板に冷延鋼板をスポッ
ト溶接後、カチオン電着塗装を行ない、塩水噴霧１時間
、６０℃熱風乾燥１時間、５０℃ｉ・湿潤２時間の繰返
し試験による、すき間部の板厚減少値で評価した。
ト溶接後、カチオン電着塗装を行ない、塩水噴霧１時間
、６０℃熱風乾燥１時間、５０℃ｉ・湿潤２時間の繰返
し試験による、すき間部の板厚減少値で評価した。
結果を表１に示す。
この発明の実施例Ｃ表１中７６８ 、４ 、５ ）での
１み耐加工性、塗膜密着性、塗装後耐食性のすべてが良
好となっている。
１み耐加工性、塗膜密着性、塗装後耐食性のすべてが良
好となっている。
なお参考例（Ａ８）のη相を残存させたものは、耐加工
性は良好となるが、塗膜密着性が劣り、これに伴い塗装
後の耐食性も劣化する。
性は良好となるが、塗膜密着性が劣り、これに伴い塗装
後の耐食性も劣化する。
（発明の効果］
以上のとおり、この発明は、合金化溶融亜鉛めっき鋼板
につき、塗膜密着性、ひいては、塗装後１・・の耐食性
、なかでも耐大あき腐食性の悪化なしに、プレス加工中
における合金めっき層の粉状化はく離を実質的に問題と
ならないレベルにまで耐加工性が向上し、自動車用鋼板
の外板、および家電化製品などの溶融亜鉛めつき鋼板に
最適である。 ′
につき、塗膜密着性、ひいては、塗装後１・・の耐食性
、なかでも耐大あき腐食性の悪化なしに、プレス加工中
における合金めっき層の粉状化はく離を実質的に問題と
ならないレベルにまで耐加工性が向上し、自動車用鋼板
の外板、および家電化製品などの溶融亜鉛めつき鋼板に
最適である。 ′
第１図は、合金化亜鉛めっきの耐加工性とめつき付着量
ならびにめっきの平均結晶粒径との関係を表わした図表
である。
ならびにめっきの平均結晶粒径との関係を表わした図表
である。
Claims (1)
- １ めつき付着量が片面当り１５〜８０ｇ／ｍであり、
かつめっきの平均結晶粒径が８μｍ以下である合金化亜
鉛めっき層を、片面もしくは両面に有することを特徴と
する、耐加工性に優れる合金化溶融亜鉛めつき＠ｔｆｉ
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14510083A JPS6039153A (ja) | 1983-08-10 | 1983-08-10 | 耐加工性に優れる合金化溶融亜鉛めつき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14510083A JPS6039153A (ja) | 1983-08-10 | 1983-08-10 | 耐加工性に優れる合金化溶融亜鉛めつき鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6039153A true JPS6039153A (ja) | 1985-02-28 |
Family
ID=15377369
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14510083A Pending JPS6039153A (ja) | 1983-08-10 | 1983-08-10 | 耐加工性に優れる合金化溶融亜鉛めつき鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6039153A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62202072A (ja) * | 1986-03-03 | 1987-09-05 | Nippon Steel Corp | 合金化亜鉛めつき鋼板 |
| JPH03249162A (ja) * | 1990-02-27 | 1991-11-07 | Nkk Corp | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
| JPH03249160A (ja) * | 1990-02-28 | 1991-11-07 | Nkk Corp | 複層合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
| EP0882810A3 (en) * | 1993-06-30 | 2000-01-26 | Nkk Corporation | Method for manufacturing an alloying-treated iron-zinc alloy dip-plated steel sheet excellent in press-formability |
| EP1980638A4 (en) * | 2006-01-30 | 2011-11-16 | Nippon Steel Engineering Corp | HIGHLY REINFORCED STEEL STAINLESS STEEL WITH EXCELLENT FORMABILITY AND PLATFORMABILITY, HIGHLY RESISTANT FUSED GALVANIZED STEEL LAYER AND METHOD AND DEVICE FOR PRODUCING THEREOF |
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| WO2025216014A1 (ja) * | 2024-04-09 | 2025-10-16 | 日本製鉄株式会社 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び部材 |
-
1983
- 1983-08-10 JP JP14510083A patent/JPS6039153A/ja active Pending
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