JPS6043416B2 - 加工性の優れた冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
加工性の優れた冷延鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPS6043416B2 JPS6043416B2 JP56002730A JP273081A JPS6043416B2 JP S6043416 B2 JPS6043416 B2 JP S6043416B2 JP 56002730 A JP56002730 A JP 56002730A JP 273081 A JP273081 A JP 273081A JP S6043416 B2 JPS6043416 B2 JP S6043416B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- solal
- coarse grains
- steel sheets
- excellent workability
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
- C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
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- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は熱延ストリップの巻取方法に関するものであり
、熱延粗大粒の発生を適切に防止することをその目的と
するものである。
、熱延粗大粒の発生を適切に防止することをその目的と
するものである。
連続焼鈍法において、深絞り用鋼板を製造する場合、軟
質化及びに値を向上させるために熱延における高速巻取
を実施することは周知の事実てある。
質化及びに値を向上させるために熱延における高速巻取
を実施することは周知の事実てある。
一方、この巻取温度の設定は一般的に高くなればなるほ
ど軟化することも周知でり、軟質鋼板を得るためには出
来る限りの高温巻取が実施される。この巻取温度を規制
する項目として、１スケール剥離不良による規制、２巻
取、抜き出し時のコイル変形、３熱延粗大粒発生による
品質低下などがあげられる。
ど軟化することも周知でり、軟質鋼板を得るためには出
来る限りの高温巻取が実施される。この巻取温度を規制
する項目として、１スケール剥離不良による規制、２巻
取、抜き出し時のコイル変形、３熱延粗大粒発生による
品質低下などがあげられる。
この内１については酸洗前のスキンバス及びロールペン
ディングなどによりほとんど解消される。２の問題につ
いてはコイル変形が問題となる温度はかなり高い温度て
あり、それ以下の温度で十分軟化させることは可能であ
る。
ディングなどによりほとんど解消される。２の問題につ
いてはコイル変形が問題となる温度はかなり高い温度て
あり、それ以下の温度で十分軟化させることは可能であ
る。
これに対し３の問題については各種の要素が入り乱れ、
非常に不安定な状態にある。従来これを安定させるため
には、かなりの安全サイドまで温度レベルを下げた運用
がなされており、これが高加工性鋼板製造のネックとな
つていた。このようなことから、連続焼鈍において従来
から高加工性鋼板を製造するために種々の検討がなされ
てきた。
非常に不安定な状態にある。従来これを安定させるため
には、かなりの安全サイドまで温度レベルを下げた運用
がなされており、これが高加工性鋼板製造のネックとな
つていた。このようなことから、連続焼鈍において従来
から高加工性鋼板を製造するために種々の検討がなされ
てきた。
この高加工性用素材としては鋼種的には時効劣化が少な
く、かつ介在物が少ないため延性（特に２軸延性）の優
れたアルミキルド鋼が主体に考えられている。一方、成
分的には強度を下げに値の向上及び粒成長性向上のため
に〔Ｍｎ〕及び〔Ｃ〕〔Ｎ〕の低下などのアクションが
とられ、結晶粒は大きくなるように考慮されてきた。）
本発明はこのような状況を背景に、さらに研究を重ね
た結果提案されたものであつて、連続焼鈍で高加工性鋼
板を安定して製造するための方法を堤供するものであり
、特に高品質を得るための素材を使用し、十分な巻取温
度て巻取ることによつ５て粗大粒の発生を防止しようと
するものである。
く、かつ介在物が少ないため延性（特に２軸延性）の優
れたアルミキルド鋼が主体に考えられている。一方、成
分的には強度を下げに値の向上及び粒成長性向上のため
に〔Ｍｎ〕及び〔Ｃ〕〔Ｎ〕の低下などのアクションが
とられ、結晶粒は大きくなるように考慮されてきた。）
本発明はこのような状況を背景に、さらに研究を重ね
た結果提案されたものであつて、連続焼鈍で高加工性鋼
板を安定して製造するための方法を堤供するものであり
、特に高品質を得るための素材を使用し、十分な巻取温
度て巻取ることによつ５て粗大粒の発生を防止しようと
するものである。
以下本発明につき詳細に説明する。一般に、高温巻取時
における粗大粒の発生の主要因は、熱延時及び巻取時に
発生する残留歪が高温下て回復する時に生じる粒成長に
よるものと考えられ、歪が発生しなければ粗大粒は発生
し難いものである。しかし、これらの残留歪を残さない
ようにすることは一般的な製造条件下では非常に難しい
問題であり、その他の条件により防止する必要がある。
そこで、本発明者等は種々の項目について検討した結果
、アルミキルド鋼における粗大粒の発生と成分の間に密
接な関係があることを発見した。
における粗大粒の発生の主要因は、熱延時及び巻取時に
発生する残留歪が高温下て回復する時に生じる粒成長に
よるものと考えられ、歪が発生しなければ粗大粒は発生
し難いものである。しかし、これらの残留歪を残さない
ようにすることは一般的な製造条件下では非常に難しい
問題であり、その他の条件により防止する必要がある。
そこで、本発明者等は種々の項目について検討した結果
、アルミキルド鋼における粗大粒の発生と成分の間に密
接な関係があることを発見した。
即ち、アルミキルド鋼の高温巻取における粗大粒の発生
は〔Ｎ〕 〔ＳＯｌＡｌ〕量に影響を受け、Ａ１一Ｎ
の析出物が存在する領域においてはｈ影響は少ないこと
である。この〔Ｎ〕と〔ＳＯｌＡｌ）の粗大粒発生に対
する効果を示したものが第１図である。
は〔Ｎ〕 〔ＳＯｌＡｌ〕量に影響を受け、Ａ１一Ｎ
の析出物が存在する領域においてはｈ影響は少ないこと
である。この〔Ｎ〕と〔ＳＯｌＡｌ）の粗大粒発生に対
する効果を示したものが第１図である。
同図に示されるごとく、〔Ｎ〕はある程度以下に低くな
ると粗大粒が発生しやすくなり、この時〔Ｎ〕量に対し
て〔ＳＯｌＡｌ）量が高くなつても粗大粒が発生しやす
くなることがわかる。また巻取温度と降状点（ＹＰ）、
全伸び（Ｅｌ）、平均ランクフオード値（〒）は第２図
（同図では代表例としてＹＰとの関係を示した）に示す
ような関係にあり、粗大粒が発生しないかぎり、これら
の値は高い方が良い。このことから粗大粒の発生を防止
するめには、熱延後の巻取温度を〔Ｎ〕量と〔ＳＯｌＡ
ｌ）量との関係で、次式を満足せしめるようにすればよ
いことを知得した。本発明において、連続焼鈍で高加工
性鋼板を得．るために銅成分範囲はＳＯｌ，Ａｌ：０．
０２０〜０．１００％，〔Ｃ〕 ：０．０６％以下、〔
Ｍｎ〕 ：０．３０％以下、〔Ｐ〕 ：０．０２０％以
下、〔Ｓ〕 ：０．０２５％以下、〔Ｎ〕 ：０．００
７０％以下とちることが推奨される。
ると粗大粒が発生しやすくなり、この時〔Ｎ〕量に対し
て〔ＳＯｌＡｌ）量が高くなつても粗大粒が発生しやす
くなることがわかる。また巻取温度と降状点（ＹＰ）、
全伸び（Ｅｌ）、平均ランクフオード値（〒）は第２図
（同図では代表例としてＹＰとの関係を示した）に示す
ような関係にあり、粗大粒が発生しないかぎり、これら
の値は高い方が良い。このことから粗大粒の発生を防止
するめには、熱延後の巻取温度を〔Ｎ〕量と〔ＳＯｌＡ
ｌ）量との関係で、次式を満足せしめるようにすればよ
いことを知得した。本発明において、連続焼鈍で高加工
性鋼板を得．るために銅成分範囲はＳＯｌ，Ａｌ：０．
０２０〜０．１００％，〔Ｃ〕 ：０．０６％以下、〔
Ｍｎ〕 ：０．３０％以下、〔Ｐ〕 ：０．０２０％以
下、〔Ｓ〕 ：０．０２５％以下、〔Ｎ〕 ：０．００
７０％以下とちることが推奨される。
即ち、〔Ｃ〕は０．０６％を超えると強度が増加し、〒
値が低下するためであり、〔Ｍｎ〕についても〔Ｃ〕と
同様の理由及び製品長手方向の均一性から規制される。
〔Ｐ〕は強度の増加と伸びの低下から０．０２０％以下
に限定され、〔Ｓ〕は固溶〔Ｓ〕を残さないため上限を
０．０２５％と限定したものである。またＳＯｌＡｌの
下限を０．０２０％とした理由は、これ以下だど熱延の
高温巻取時及びその後の工程でも〔Ｎ〕がＡｌ−Ｎとし
て固定されず、固溶状態となり、時効性及び加工性に悪
影響を与えるためであり、上限を０．１００％としたの
は、これ以上になるとＳＯｌＡｌ量増大による強度の増
加、表面性状の悪化などが発生し、かつコスト的にも高
くなるためである。〔Ｎ〕については０．００７０％を
）超えるとＡｌ−Ｎの析出物の数が増え、粒の成長性が
阻害され、また析出物による強度、伸びの低下などが発
生するためである。また、本発明において〔Ｎ〕量が０
．００７０％以下の場合、〔Ｎ〕／〔ＳＯｌＡｌ〕≦０
．０６７になると粗大・粒が発生しやすくなる。
値が低下するためであり、〔Ｍｎ〕についても〔Ｃ〕と
同様の理由及び製品長手方向の均一性から規制される。
〔Ｐ〕は強度の増加と伸びの低下から０．０２０％以下
に限定され、〔Ｓ〕は固溶〔Ｓ〕を残さないため上限を
０．０２５％と限定したものである。またＳＯｌＡｌの
下限を０．０２０％とした理由は、これ以下だど熱延の
高温巻取時及びその後の工程でも〔Ｎ〕がＡｌ−Ｎとし
て固定されず、固溶状態となり、時効性及び加工性に悪
影響を与えるためであり、上限を０．１００％としたの
は、これ以上になるとＳＯｌＡｌ量増大による強度の増
加、表面性状の悪化などが発生し、かつコスト的にも高
くなるためである。〔Ｎ〕については０．００７０％を
）超えるとＡｌ−Ｎの析出物の数が増え、粒の成長性が
阻害され、また析出物による強度、伸びの低下などが発
生するためである。また、本発明において〔Ｎ〕量が０
．００７０％以下の場合、〔Ｎ〕／〔ＳＯｌＡｌ〕≦０
．０６７になると粗大・粒が発生しやすくなる。
このことから粗大粒が特に発生しやすい〔Ｎ〕 ：０．
００４０％以下のものについては、〔Ｎ〕／ＳＯＩＡＩ
の比を０．０６７以上とすることで、粗大粒の発生を防
止することがてきる。このような効果が得られる理由に
ついては次のように考えられる。即ち、高温巻取時のＡ
Ｉ−Ｎの析出物の大きさと数が粒成長性に影響を及ほし
、〔Ｎ〕が多い場合は析出物の数が多く、全体的な粗大
長を阻害すことにより粗大粒が発生し難くなる。一方、
析出物の数が少なく大きさが大きい場合（低ＮでもＳＯ
ｌＡｌが低い場合に相当）は粒の成長性が良く、均一に
粒成長を起こすため、逆に粗大粒は発生し難い。これら
中間にある領域では粒の成長を阻害する部分と成長しや
すい部分が混在しているため、成長しやすい部分のが極
端に大きくなる結果、粗大粒が発生するものと思われる
。なお、上式において巻取温度の上限を７８０℃に限定
した理由は、これ以上になると、いわゆるコイルツブレ
を生じる危険性があるためである。
００４０％以下のものについては、〔Ｎ〕／ＳＯＩＡＩ
の比を０．０６７以上とすることで、粗大粒の発生を防
止することがてきる。このような効果が得られる理由に
ついては次のように考えられる。即ち、高温巻取時のＡ
Ｉ−Ｎの析出物の大きさと数が粒成長性に影響を及ほし
、〔Ｎ〕が多い場合は析出物の数が多く、全体的な粗大
長を阻害すことにより粗大粒が発生し難くなる。一方、
析出物の数が少なく大きさが大きい場合（低ＮでもＳＯ
ｌＡｌが低い場合に相当）は粒の成長性が良く、均一に
粒成長を起こすため、逆に粗大粒は発生し難い。これら
中間にある領域では粒の成長を阻害する部分と成長しや
すい部分が混在しているため、成長しやすい部分のが極
端に大きくなる結果、粗大粒が発生するものと思われる
。なお、上式において巻取温度の上限を７８０℃に限定
した理由は、これ以上になると、いわゆるコイルツブレ
を生じる危険性があるためである。
〔実施例〕本発明の実施例として表１に、各種成分を組
合せたものをＡｒ′３以上の温度で仕上げ、その後、水
冷により７００℃〜７５０℃の範囲で巻取温度を変化さ
せた時の粗大粒の発生状況を示す。
合せたものをＡｒ′３以上の温度で仕上げ、その後、水
冷により７００℃〜７５０℃の範囲で巻取温度を変化さ
せた時の粗大粒の発生状況を示す。
また第２表にこれらの材料についてスケールを剥離後、
圧延率６０％以上で冷延を行い、連続焼鈍炉にて６９０
〜７２０℃×１５ｍ１１ｎ加熱し、急速冷却後３５０〜
５００℃×１ｍｉｎ以上オーバーエツジングを行ない１
．０％前後の伸長率をかけたものの機械的性質を示す。
以上の実施例からも明らかなように、本発明によれば、
特ににキルド鋼を熱延後所定の巻取温度て巻取ることに
より、粗大粒の発生を防止し、加工性の優れた冷延鋼板
を安定して製造することが可能となり、その効果の優れ
た発明である。
圧延率６０％以上で冷延を行い、連続焼鈍炉にて６９０
〜７２０℃×１５ｍ１１ｎ加熱し、急速冷却後３５０〜
５００℃×１ｍｉｎ以上オーバーエツジングを行ない１
．０％前後の伸長率をかけたものの機械的性質を示す。
以上の実施例からも明らかなように、本発明によれば、
特ににキルド鋼を熱延後所定の巻取温度て巻取ることに
より、粗大粒の発生を防止し、加工性の優れた冷延鋼板
を安定して製造することが可能となり、その効果の優れ
た発明である。
第１図は〔Ｎ〕と〔ＳＯｌＡｌ〕の粗大粒発生に及ぼす
影響を説明するためのグラフ、第２図は、？取温度とＹ
Ｐ及び粗大粒発生面積の関係を示すクラブである。
影響を説明するためのグラフ、第２図は、？取温度とＹ
Ｐ及び粗大粒発生面積の関係を示すクラブである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 熱延で高温巻取を行なうＡｌキルド鋼において、熱
延後のストリップを下式を満足する巻取温度で巻取り、
次いで通常の冷延及び連続焼鈍を行なうことを特徴とす
る加工性の優れた冷延鋼板の製造方法。 Ｔ≦１５×１０＾３（〔Ｎ〕−０．０６７〔ｓｏｌＡｌ
〕＋７２０℃＜７８０℃ただし、Ｔ：巻取温度（℃） 〔Ｎ〕：Ｎ濃度（％） 〔ｓｏｌＡｌ〕：ｓｏｌＡｌ濃度（％）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56002730A JPS6043416B2 (ja) | 1981-01-13 | 1981-01-13 | 加工性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56002730A JPS6043416B2 (ja) | 1981-01-13 | 1981-01-13 | 加工性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57116729A JPS57116729A (en) | 1982-07-20 |
| JPS6043416B2 true JPS6043416B2 (ja) | 1985-09-27 |
Family
ID=11537428
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56002730A Expired JPS6043416B2 (ja) | 1981-01-13 | 1981-01-13 | 加工性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6043416B2 (ja) |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5316465B2 (ja) * | 1972-04-24 | 1978-06-01 | ||
| JPS5166220A (ja) * | 1974-12-06 | 1976-06-08 | Nippon Kokan Kk | Renzokushodonnyoruaruminiumukirudoreienkohanno seizohoho |
| JPS51101715A (ja) * | 1975-03-06 | 1976-09-08 | Nippon Kokan Kk | Renzokushodonnyorukoirunagatehokono zaishitsukinitsuseinisugureta aruminiumukirudoreienkohannoseizohoho |
| JPS5558328A (en) * | 1978-10-24 | 1980-05-01 | Nippon Steel Corp | Production of cold rolled steel plate and surface treated type steel plate |
-
1981
- 1981-01-13 JP JP56002730A patent/JPS6043416B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57116729A (en) | 1982-07-20 |
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