JPS6057491B2 - 連続焼鈍炉におけるハ−スロ−ル - Google Patents
連続焼鈍炉におけるハ−スロ−ルInfo
- Publication number
- JPS6057491B2 JPS6057491B2 JP12235780A JP12235780A JPS6057491B2 JP S6057491 B2 JPS6057491 B2 JP S6057491B2 JP 12235780 A JP12235780 A JP 12235780A JP 12235780 A JP12235780 A JP 12235780A JP S6057491 B2 JPS6057491 B2 JP S6057491B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hearth roll
- cold
- continuous annealing
- annealing furnace
- strip
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は金属ストリップの連続焼鈍炉におけるハースロ
ールに係り、詳しくは、冷延鋼帯等の金属ストリップを
堅塁連続焼鈍炉において蛇行させることなく、一定速度
で通板できるハースロールに係る。
ールに係り、詳しくは、冷延鋼帯等の金属ストリップを
堅塁連続焼鈍炉において蛇行させることなく、一定速度
で通板できるハースロールに係る。
近年、連続焼鈍炉の通板速度は高速化し、炉内における
ストリップの蛇行が問題になつている。
ストリップの蛇行が問題になつている。
例えば、堅塁連続焼鈍炉の操業ポイントは、通板する冷
延ストリップの温度を、予め限定したヒートサイクル通
りに制御すること、具体的には連続焼鈍炉の温度と通板
する冷延ストリップの通板速度とを規定通りに制御する
ことが必要となる。この場合、連続焼鈍炉の温度は公知
の技術で充分な精度をもつて制御が可能であるが、通板
速度は炉’内における冷延ストリップの蛇行が問題にな
つて、規定通りの通板速度が達成できない。すなわち、
同一コイルでも冷延ストリップの形状は微妙に変化し、
熱の影響を受けたハースロールになじまず、あるいは、
加熱、冷却によつて伸縮する冷７延ストリップに対する
張力の制御が冷延ストリップに合わなかつた場合などに
規定通りの通板速度が達成できず、このため、炉内にお
いて冷延ストリップの蛇行防止が強く望まれている。一
般に、冷延ストリップの蛇行防止方法の一つクとして、
ハースロールの形状を工夫することが行われている。
延ストリップの温度を、予め限定したヒートサイクル通
りに制御すること、具体的には連続焼鈍炉の温度と通板
する冷延ストリップの通板速度とを規定通りに制御する
ことが必要となる。この場合、連続焼鈍炉の温度は公知
の技術で充分な精度をもつて制御が可能であるが、通板
速度は炉’内における冷延ストリップの蛇行が問題にな
つて、規定通りの通板速度が達成できない。すなわち、
同一コイルでも冷延ストリップの形状は微妙に変化し、
熱の影響を受けたハースロールになじまず、あるいは、
加熱、冷却によつて伸縮する冷７延ストリップに対する
張力の制御が冷延ストリップに合わなかつた場合などに
規定通りの通板速度が達成できず、このため、炉内にお
いて冷延ストリップの蛇行防止が強く望まれている。一
般に、冷延ストリップの蛇行防止方法の一つクとして、
ハースロールの形状を工夫することが行われている。
例えば、第１図ａ、ｂならびにｃは従来例の蛇行防止用
ハースロールの一例の正面図であつて、何れのハースロ
ール１はテーパを形成してセンタリング効果をもたせた
ものであつて、これによつて、ストリップの蛇行は若干
改善される。しかし、この形状のハースロールであつて
も、その形状は熱により大きく変化するため、蛇行防止
につき充分な効果を上げることはできない。特に、加熱
帯では冷延ストリップが冷えた状態でハースロールに接
するため、ハースロール中央の冷延ストリップの接触部
分は冷却されるのに対し、両端のテーパ部分は炉内熱で
膨脹するため、テーパ度がゆるくなりセンタリング効果
が減少し、このため蛇行防止が十分にあがらない。この
点から、例えば、特公昭５４−７２４４号公報に記載さ
れる通り、ハースロールにテーパをはけるとともに、そ
の中央部の冷延ストリップの接触部にショットブラスト
等によつて凹凸部２を形成したもの（第２図参照）が提
案されている。このハースロールによれば、冷延ストリ
ップはハースロール中央部の凹凸部２によつて通板時の
摩擦係数が増加するため、冷延ストリップはハースロー
ルとの間でスリップすることなく蛇行が防止できる。さ
らに、凹凸部２がハースロール中央相当部のみに設けら
れているため、冷延ストリップの両端縁はハースロール
のテーパ部によつて、許容値を越えるセンタリングカが
発生しないため、所謂、ヒートバックルの発生も防止さ
れる。なお、この所一謂、ヒートバックルとは、冷延ス
トリップの端縁からのセンタリングカが強大なために、
通板中の冷延ストリップの中央部のしわが発生し、この
しわのことを示す。しかし、上記構成のハースロールに
よつて冷延Ｉストリップの蛇行は相当改善されても、依
然として次の問題が残る。
ハースロールの一例の正面図であつて、何れのハースロ
ール１はテーパを形成してセンタリング効果をもたせた
ものであつて、これによつて、ストリップの蛇行は若干
改善される。しかし、この形状のハースロールであつて
も、その形状は熱により大きく変化するため、蛇行防止
につき充分な効果を上げることはできない。特に、加熱
帯では冷延ストリップが冷えた状態でハースロールに接
するため、ハースロール中央の冷延ストリップの接触部
分は冷却されるのに対し、両端のテーパ部分は炉内熱で
膨脹するため、テーパ度がゆるくなりセンタリング効果
が減少し、このため蛇行防止が十分にあがらない。この
点から、例えば、特公昭５４−７２４４号公報に記載さ
れる通り、ハースロールにテーパをはけるとともに、そ
の中央部の冷延ストリップの接触部にショットブラスト
等によつて凹凸部２を形成したもの（第２図参照）が提
案されている。このハースロールによれば、冷延ストリ
ップはハースロール中央部の凹凸部２によつて通板時の
摩擦係数が増加するため、冷延ストリップはハースロー
ルとの間でスリップすることなく蛇行が防止できる。さ
らに、凹凸部２がハースロール中央相当部のみに設けら
れているため、冷延ストリップの両端縁はハースロール
のテーパ部によつて、許容値を越えるセンタリングカが
発生しないため、所謂、ヒートバックルの発生も防止さ
れる。なお、この所一謂、ヒートバックルとは、冷延ス
トリップの端縁からのセンタリングカが強大なために、
通板中の冷延ストリップの中央部のしわが発生し、この
しわのことを示す。しかし、上記構成のハースロールに
よつて冷延Ｉストリップの蛇行は相当改善されても、依
然として次の問題が残る。
第１に、ハースロール中央相当部の凹凸部は、ハースロ
ール自体の高温硬度が低いため、凹凸部が急激に摩耗し
、冷延ストリップの通板量が増大こするにしたがつて、
その凹凸部が規定した値より小さくなる。
ール自体の高温硬度が低いため、凹凸部が急激に摩耗し
、冷延ストリップの通板量が増大こするにしたがつて、
その凹凸部が規定した値より小さくなる。
例えば、第３図は第２図に示すハースロールを使用した
場合の使用日数と蛇行防止効果との関係を示し、この第
３図から明らかなように、ストリップの蛇行防止効果は
使用日数とともクに減少し、トラブル時間が大巾に増大
することがわかる。従つて、この摩耗防止対策として、
例えば、サンドブラストで表面をあらくして凹凸部を形
成し、その面に硬質クロムメッキを施して表面硬度を高
くすることも考えられるが、ハースロールの通常使用温
度は９００′Ｃにもなることがあるので、硬質クロムメ
ッキでも高温硬度が十分でなく、凹凸部の摩耗が大きく
なる。すなわち、これをよく観察すると凹凸部の山の頂
きがすり減つた状態になり、山の形成部材が硬質クロム
メッキであつても、高温での硬度が高くもたないことが
わかる。第２に、通板速度によつて冷延ストリップの蛇
ノ行量が相違するため、ハースロール中央相当部の凹凸
部においてその凹凸の程度を変えなければならない。
場合の使用日数と蛇行防止効果との関係を示し、この第
３図から明らかなように、ストリップの蛇行防止効果は
使用日数とともクに減少し、トラブル時間が大巾に増大
することがわかる。従つて、この摩耗防止対策として、
例えば、サンドブラストで表面をあらくして凹凸部を形
成し、その面に硬質クロムメッキを施して表面硬度を高
くすることも考えられるが、ハースロールの通常使用温
度は９００′Ｃにもなることがあるので、硬質クロムメ
ッキでも高温硬度が十分でなく、凹凸部の摩耗が大きく
なる。すなわち、これをよく観察すると凹凸部の山の頂
きがすり減つた状態になり、山の形成部材が硬質クロム
メッキであつても、高温での硬度が高くもたないことが
わかる。第２に、通板速度によつて冷延ストリップの蛇
ノ行量が相違するため、ハースロール中央相当部の凹凸
部においてその凹凸の程度を変えなければならない。
すなわち、特公昭？−７２４４号公報に記載されるとこ
ろでは、表面粗度範囲を中心線平均あらさで０．２〜５
．０μとしているが、これは通板速度によつてさらに、
適正粗度に区別することが必要である。本発明は上記欠
点の解決を目的とし、具体的には、長時間使用しても、
蛇行防止効果が損なわれることがないハースロールを提
案する。
ろでは、表面粗度範囲を中心線平均あらさで０．２〜５
．０μとしているが、これは通板速度によつてさらに、
適正粗度に区別することが必要である。本発明は上記欠
点の解決を目的とし、具体的には、長時間使用しても、
蛇行防止効果が損なわれることがないハースロールを提
案する。
以下、図面によつて本発明に係るハースロールについて
詳しく説明する。
詳しく説明する。
まず、第４図には本発明の一つの実施例に係るハースロ
ール３を取付けた連続焼鈍炉が示され、この連続焼鈍炉
において、冷延ストリップ４はハースロール３を介して
加熱帯５、均熱帯６、急速冷却帯７、徐冷帯８ならびに
最終冷却帯９等の各室を通過し、この間にストリップ４
は加熱、均熱、冷却されて連続焼鈍される。
ール３を取付けた連続焼鈍炉が示され、この連続焼鈍炉
において、冷延ストリップ４はハースロール３を介して
加熱帯５、均熱帯６、急速冷却帯７、徐冷帯８ならびに
最終冷却帯９等の各室を通過し、この間にストリップ４
は加熱、均熱、冷却されて連続焼鈍される。
このように冷延ストリップ４を案内するハースロール３
は通常約８０４：程度設けられ、各ハースロール３の中
央部には第５図に示す如くプラズマアーク溶射層１０を
設ける。次に、この構成のハースロール３において、そ
のプラズマアーク溶射層１０（以下、単に溶射層１０と
いう。
は通常約８０４：程度設けられ、各ハースロール３の中
央部には第５図に示す如くプラズマアーク溶射層１０を
設ける。次に、この構成のハースロール３において、そ
のプラズマアーク溶射層１０（以下、単に溶射層１０と
いう。
）は金属溶着層１０ｂと金属化合物１０ａとから構成し
、金属化合物１０ａは金属溶着層１０ｂ中に埋込まれて
担持されると共に、金属化合物１０ａの一部は金属溶着
層１０ｂから突出させ、溶射層１０の表面は凹凸状に構
成する。この際、金属化合物としては高温において耐摩
耗性に優れるものであり、この観点からは高温硬度の高
いタングステンカーバイド（以下、ＷＣという。）等が
好ましい。また、ＷＣを埋込みたいときには、溶着金属
としてコバルトを用い、これらをハースロール表面にＷ
Ｃの一部が表面から突出するようプラズマアーク溶射す
ることによつて形成できる。
、金属化合物１０ａは金属溶着層１０ｂ中に埋込まれて
担持されると共に、金属化合物１０ａの一部は金属溶着
層１０ｂから突出させ、溶射層１０の表面は凹凸状に構
成する。この際、金属化合物としては高温において耐摩
耗性に優れるものであり、この観点からは高温硬度の高
いタングステンカーバイド（以下、ＷＣという。）等が
好ましい。また、ＷＣを埋込みたいときには、溶着金属
としてコバルトを用い、これらをハースロール表面にＷ
Ｃの一部が表面から突出するようプラズマアーク溶射す
ることによつて形成できる。
すなわち、溶射層１０に例えばＷＣの如き硬い金属化合
物の粒子１０ａをＣＯから成る金属溶着層１０ｂによつ
て担持させると、溶射層１０の表面粗度はＷＣの如き金
属化合物粒子１０ａの大きさによつて決まることになる
ほか、ＷＣ粒子の如く高温硬度の高い金属化合物粒子１
０ａ（ＷＣ粒子では高温で３０００Ｈｖ以上）によつて
表面は容易に凹凸状に形成できる。
物の粒子１０ａをＣＯから成る金属溶着層１０ｂによつ
て担持させると、溶射層１０の表面粗度はＷＣの如き金
属化合物粒子１０ａの大きさによつて決まることになる
ほか、ＷＣ粒子の如く高温硬度の高い金属化合物粒子１
０ａ（ＷＣ粒子では高温で３０００Ｈｖ以上）によつて
表面は容易に凹凸状に形成できる。
このため、長時間にわたつて冷延ストリップの焼鈍に供
されても、その間に金属化合物の粒子１０ａはほとんど
摩減せず、冷延ストリップは常に溶射層との間で十分な
摩擦係数のもとで通板でき、蛇行は十分に防止できる。
溶射層の表面粗度を以下の適正条件に調整するときでも
、金属化合物粒子１０ａの大きさにより調整でき、冷延
ストリップの通板速度に適合した表面粗度に調整できる
。更に、溶射層１０はハースロール３の有効巾Ｌ（７）
１１５〜２１３Ｌ程度形成すれば十分である。なお、溶
射層１０の表面粗度は中心線平均粗さ（Ｈａ）で、冷延
ストリップの板厚（ｔ）との関連で次の通り定める。
されても、その間に金属化合物の粒子１０ａはほとんど
摩減せず、冷延ストリップは常に溶射層との間で十分な
摩擦係数のもとで通板でき、蛇行は十分に防止できる。
溶射層の表面粗度を以下の適正条件に調整するときでも
、金属化合物粒子１０ａの大きさにより調整でき、冷延
ストリップの通板速度に適合した表面粗度に調整できる
。更に、溶射層１０はハースロール３の有効巾Ｌ（７）
１１５〜２１３Ｌ程度形成すれば十分である。なお、溶
射層１０の表面粗度は中心線平均粗さ（Ｈａ）で、冷延
ストリップの板厚（ｔ）との関連で次の通り定める。
（ａ）板厚（ｔ）０．６Ｔｍ以上の場合、１１１００Ｓ
≦セ≦７１３００ＸＳ＋２ （ｂ）板厚（ｔ）０．６Ｔ１ｒ！！ｔ以下の場合、１１
２００Ｓ≦励≦１１６０Ｓ＋２ただし、Ｓは金属ストリ
ップの通板速度（ｍ／ｍ）である。
≦セ≦７１３００ＸＳ＋２ （ｂ）板厚（ｔ）０．６Ｔ１ｒ！！ｔ以下の場合、１１
２００Ｓ≦励≦１１６０Ｓ＋２ただし、Ｓは金属ストリ
ップの通板速度（ｍ／ｍ）である。
以上の通りに板厚、通板速度等に関連させて表面粗度を
定めると、金属ストリップの蛇行が十分に防止でき、一
定の速度で通板できる。
定めると、金属ストリップの蛇行が十分に防止でき、一
定の速度で通板できる。
次に、実施例について説明する。
実施例１
まず、第５図に示す寸法（Ｌ＝１５００ｍ，．Ｄ１＝５
９０Ｔｒｎφ、ＤＯ＝５９４ｗｍφ）のハースロールの
中央相当部（１＝５０『）にそれぞれ中心線平均粗さ（
Ｈａ）で４μｍのプラズマアーク溶射層１０を形成した
。
９０Ｔｒｎφ、ＤＯ＝５９４ｗｍφ）のハースロールの
中央相当部（１＝５０『）にそれぞれ中心線平均粗さ（
Ｈａ）で４μｍのプラズマアーク溶射層１０を形成した
。
この溶射層１０はＣＯの溶媒中にＷＣ粒子を含ませたも
のをプラズマアークによつて溶射したものであり、更に
、比較のために、同一寸法のハースロールに対し同一条
件でショットピーニングにより凹凸部を形成し、表面は
硬質クロムメッキを行つて、これを比較例とした。これ
ら両ハースロールを７００〜８００℃で連続的に使用し
、溶射層と凹凸部の表面粗度が０．８μｍになるまでの
使用期間を比較したところ、本発明に係るものは５４６
日、比較例は１４日であつた。
のをプラズマアークによつて溶射したものであり、更に
、比較のために、同一寸法のハースロールに対し同一条
件でショットピーニングにより凹凸部を形成し、表面は
硬質クロムメッキを行つて、これを比較例とした。これ
ら両ハースロールを７００〜８００℃で連続的に使用し
、溶射層と凹凸部の表面粗度が０．８μｍになるまでの
使用期間を比較したところ、本発明に係るものは５４６
日、比較例は１４日であつた。
実施例２実施例１における本発明に係るハースロールに
つき、冷延ストリップの板厚（ｔ）、通板速度（ｍ／分
）を変化させて、これらと溶射層の適正表面粗度を求め
たところ、第７図の通りの結果が得られた（なお、使用
温度は４００〜８００℃、・ｔ≧０．６ｍの場合には、
第５図で氏＝７９０顛φ、Ｄェニ７９４Ｔ１ｇＲφ、Ｌ
＝１５００ｍのハースロールを用いたｏ）０また、第７
図においては破線範囲がｔ≧０．６顛、実線範囲がｔ〈
０．６Ｗｆｔの最適範囲を示し、この試験結果の最適範
囲で、上限の表面粗度は、ストリップの拘束力増大によ
るヒートバックルの発生限界、下限のそれは、ストリッ
プの蛇行の発生の限界によつて求められた。
つき、冷延ストリップの板厚（ｔ）、通板速度（ｍ／分
）を変化させて、これらと溶射層の適正表面粗度を求め
たところ、第７図の通りの結果が得られた（なお、使用
温度は４００〜８００℃、・ｔ≧０．６ｍの場合には、
第５図で氏＝７９０顛φ、Ｄェニ７９４Ｔ１ｇＲφ、Ｌ
＝１５００ｍのハースロールを用いたｏ）０また、第７
図においては破線範囲がｔ≧０．６顛、実線範囲がｔ〈
０．６Ｗｆｔの最適範囲を示し、この試験結果の最適範
囲で、上限の表面粗度は、ストリップの拘束力増大によ
るヒートバックルの発生限界、下限のそれは、ストリッ
プの蛇行の発生の限界によつて求められた。
この第７図から、通板速度と表面粗度の関係は通板速度
が速くなる程ストリップの蛇行量が大きくなること及び
ロールとストリップのスリップが生じ易いことがわかる
。以上詳しく説明した通り、本発明は中央相当部に金属
化合物の粒子が溶着層で担持されるプラズマアーク溶射
層を具えて成るため、連続焼鈍炉に適用した場合、゛次
表に示すようにハースロールの寿命は大巾に延長できる
。
が速くなる程ストリップの蛇行量が大きくなること及び
ロールとストリップのスリップが生じ易いことがわかる
。以上詳しく説明した通り、本発明は中央相当部に金属
化合物の粒子が溶着層で担持されるプラズマアーク溶射
層を具えて成るため、連続焼鈍炉に適用した場合、゛次
表に示すようにハースロールの寿命は大巾に延長できる
。
また、蛇行によるトラブル減少による製品歩止りが向上
する。すなわち、従来例では、ストリップの蛇行による
トラブルによつて約０．１２％の歩止り低下があつた。
これが、本発明によると約０．０４％になつた。）図面
の簡単な説明 第１図Ａ，ｂならびにｃは従来例のハースロールの正面
図、第２図は従来例の改善を施したハースロールの正面
図、第３図は第２図に示すハースロールの使用日数と冷
延ストリップの蛇行によるライン停止回数の関係を示す
グラフ、第４図は連続焼鈍炉の一例の配置図、第５図は
本発明の一つの実施例に係るハースロールの正面図、第
６図はそのプラズマアーク溶射層におけの拡大断面図、
第７図は本発明のハースロールにおける最大通板速度と
表面粗度の関係を示すグラフである。
する。すなわち、従来例では、ストリップの蛇行による
トラブルによつて約０．１２％の歩止り低下があつた。
これが、本発明によると約０．０４％になつた。）図面
の簡単な説明 第１図Ａ，ｂならびにｃは従来例のハースロールの正面
図、第２図は従来例の改善を施したハースロールの正面
図、第３図は第２図に示すハースロールの使用日数と冷
延ストリップの蛇行によるライン停止回数の関係を示す
グラフ、第４図は連続焼鈍炉の一例の配置図、第５図は
本発明の一つの実施例に係るハースロールの正面図、第
６図はそのプラズマアーク溶射層におけの拡大断面図、
第７図は本発明のハースロールにおける最大通板速度と
表面粗度の関係を示すグラフである。
Claims (1)
- １ 金属ストリップを加熱、均熱後、冷却して連続的に
焼鈍する連続焼鈍炉に設けられて、中央部にプラズマア
ーク溶射層を具えるハースロールにおいて、この溶射層
は金属溶着層と、この金属溶着層中にその表面から一部
が突出するよう、埋込まれた金属化合物粒子とから構成
して表面を凹凸状とし、しかも、前記溶射層の表面粒度
の中心線平均粗さ（Ｈａ）を、（ａ）金属ストリップ板
厚０．６ｍｍ以上のとき、１／１００Ｓ≦Ｈａ≦７／３
００×Ｓ＋２（ｂ）金属ストリップ板厚０．６ｍｍ以下
のとき、１／２００Ｓ≦Ｈａ≦１／６０Ｓ＋２ただし、
Ｓは金属ストリップの通板速度（ｍ／ｍ）とすることを
特徴とする金属ストリップの連続焼鈍炉におけるハース
ロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12235780A JPS6057491B2 (ja) | 1980-09-05 | 1980-09-05 | 連続焼鈍炉におけるハ−スロ−ル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12235780A JPS6057491B2 (ja) | 1980-09-05 | 1980-09-05 | 連続焼鈍炉におけるハ−スロ−ル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5747820A JPS5747820A (en) | 1982-03-18 |
| JPS6057491B2 true JPS6057491B2 (ja) | 1985-12-16 |
Family
ID=14833895
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12235780A Expired JPS6057491B2 (ja) | 1980-09-05 | 1980-09-05 | 連続焼鈍炉におけるハ−スロ−ル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6057491B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0704393B1 (en) * | 1994-09-28 | 1998-10-21 | Mannesmann Dematic Rapistan Corp. | A conveyor diverter system |
| WO2019150594A1 (ja) | 2018-01-31 | 2019-08-08 | 株式会社ユニッシュ | ホスファチジルコリン経皮吸収製剤 |
-
1980
- 1980-09-05 JP JP12235780A patent/JPS6057491B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5747820A (en) | 1982-03-18 |
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