JPS6060976A - アルミナ質装飾部材用材料及びその製造方法 - Google Patents
アルミナ質装飾部材用材料及びその製造方法Info
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- JPS6060976A JPS6060976A JP58170201A JP17020183A JPS6060976A JP S6060976 A JPS6060976 A JP S6060976A JP 58170201 A JP58170201 A JP 58170201A JP 17020183 A JP17020183 A JP 17020183A JP S6060976 A JPS6060976 A JP S6060976A
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Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、時計側やペンダントを初めとする各種装飾部
材用材料並びにその製造方法に関するもこの種の装飾部
材用材料は長期に渡り外観が優雅である事が必要で、そ
の為に耐食性、耐摩耗性に富む事は必須要件である串は
勿論だが、その他にも種々の要件があり、その一つとし
て相当？’７ ｆｔｕな形状に加工しなければならない
事が多いので被加工性に富んでいるという要件が挙げら
れる。
材用材料並びにその製造方法に関するもこの種の装飾部
材用材料は長期に渡り外観が優雅である事が必要で、そ
の為に耐食性、耐摩耗性に富む事は必須要件である串は
勿論だが、その他にも種々の要件があり、その一つとし
て相当？’７ ｆｔｕな形状に加工しなければならない
事が多いので被加工性に富んでいるという要件が挙げら
れる。
一般にこの種のセラミック材料はその硬さが大な為にダ
イヤモンド砥石による研削加工が主流、をなしているが
、ダイヤモンド砥石による研削加工ではあまり複雑かつ
小型の物の加工には自ら一定の限度があり、より複ａｌ
ｔ 、小型の物の加工には放電加工や超音波加工によら
ざるをｆ号ない。ところで従来から一般に切削工具用や
耐摩耗部材用として使用されているＡ４０３は導電性が
蕪いので族１程加工法を採用するという訳には行かず上
述の如き複雑、小型の物の加工は超音波加工法に頼らざ
るを得なかった。しかしその加工能率は非常に悪いため
、製品は必然的に高価なものとなり、用途門発を行なう
上において価格的に対応出来ないことがある。
イヤモンド砥石による研削加工が主流、をなしているが
、ダイヤモンド砥石による研削加工ではあまり複雑かつ
小型の物の加工には自ら一定の限度があり、より複ａｌ
ｔ 、小型の物の加工には放電加工や超音波加工によら
ざるをｆ号ない。ところで従来から一般に切削工具用や
耐摩耗部材用として使用されているＡ４０３は導電性が
蕪いので族１程加工法を採用するという訳には行かず上
述の如き複雑、小型の物の加工は超音波加工法に頼らざ
るを得なかった。しかしその加工能率は非常に悪いため
、製品は必然的に高価なものとなり、用途門発を行なう
上において価格的に対応出来ないことがある。
一方、放電加工方法は超硬工具材料に一般的に採用され
ており、超音波加工方法に比べ数倍以上の加工能率を有
しており、加工費面からはより良い加工方法であるが、
被加工物が導電性を有する小が必須条件である。
ており、超音波加工方法に比べ数倍以上の加工能率を有
しており、加工費面からはより良い加工方法であるが、
被加工物が導電性を有する小が必須条件である。
又従来アルミナとカーバイドとを主成分とするセラミ、
りとしてＡＬｔＯＨＴｉＣ材があり、工具材料等に多用
されているが、装飾部材用材料として用いる揚台は放電
加工性の点で今−歩の感があり、特に放電加工欠陥（微
細クラック）を生じることが多く、又時計ケースｌｉ！
Ｆに要求される耐衝撃性が高々０．１種度であり高価な
製品を破損させる可能性がある。
りとしてＡＬｔＯＨＴｉＣ材があり、工具材料等に多用
されているが、装飾部材用材料として用いる揚台は放電
加工性の点で今−歩の感があり、特に放電加工欠陥（微
細クラック）を生じることが多く、又時計ケースｌｉ！
Ｆに要求される耐衝撃性が高々０．１種度であり高価な
製品を破損させる可能性がある。
本発明は上記−現状に鍾みアルミナ質セラｔｙりに汽ｆ
ｌ？什シ柑ｍ＋−放電加工性を採用可能となす装飾部材
用の材料並びにその製造方法を提供せんとするものであ
り、その要旨は、ｆ記入成分群中の少なくとも１ｒｆ１
、又はＴｉＣと下記人成分群中の少なくとも１種が１７
．５〜４０．０容月９６で、残部がＡ４０３若しくはそ
の１重尺％以下をＭｇＯで置換したＡ４０３である様な
物１ｏｏ１ｔＦｔ部に対し、ＹＩＯＢ ＋ Ｚ ｒｏ、
Ｉ Ｔ ｉｏｌの少なくとも１種が０゜０５〜５重只
部である様な組成のアルミナ質装飾部材用材料。
ｌ？什シ柑ｍ＋−放電加工性を採用可能となす装飾部材
用の材料並びにその製造方法を提供せんとするものであ
り、その要旨は、ｆ記入成分群中の少なくとも１ｒｆ１
、又はＴｉＣと下記人成分群中の少なくとも１種が１７
．５〜４０．０容月９６で、残部がＡ４０３若しくはそ
の１重尺％以下をＭｇＯで置換したＡ４０３である様な
物１ｏｏ１ｔＦｔ部に対し、ＹＩＯＢ ＋ Ｚ ｒｏ、
Ｉ Ｔ ｉｏｌの少なくとも１種が０゜０５〜５重只
部である様な組成のアルミナ質装飾部材用材料。
Ａ成分： Ｍｏ、Ｃ、ＺｒＣ、ＮｂＣ、ＴａＣ、ＷＣ、
Ｃｒ、Ｃ。
Ｃｒ、Ｃ。
並びにこの様な材料の製造方法として、ホットブ以丁本
発明を開発するに至った実験及びその結果を示す。
発明を開発するに至った実験及びその結果を示す。
〈実験１〉
純度９９．９５％で０．５μ食の平均粒子径を有するＡ
４０３粉末の０１１部を、純度９９．９％で平均粒子径
が０．３／１ｍのＭｇＯで置換した鳩０３成分と、純度
°９９％以上でかつ１μｍ以下の平均粒子径を有する各
種カーバイド成分とを第１表に示す如＜１００容量％に
なるように秤量した主成分１００重鼠部に対し、純度９
９９ぎ以上で平均粒子径を０．５μｍ以下に調整した各
皿添加物を同第１表記載の如＜、２５＠量部秤量し添加
した後、浮式ボールミルにより粉砕混合し、かつ必要に
応じてバインダー（ワックス）を配合して焼結用原料を
得た。
４０３粉末の０１１部を、純度９９．９％で平均粒子径
が０．３／１ｍのＭｇＯで置換した鳩０３成分と、純度
°９９％以上でかつ１μｍ以下の平均粒子径を有する各
種カーバイド成分とを第１表に示す如＜１００容量％に
なるように秤量した主成分１００重鼠部に対し、純度９
９９ぎ以上で平均粒子径を０．５μｍ以下に調整した各
皿添加物を同第１表記載の如＜、２５＠量部秤量し添加
した後、浮式ボールミルにより粉砕混合し、かつ必要に
応じてバインダー（ワックス）を配合して焼結用原料を
得た。
上記焼結用原料を５００ｋｐ／ｃＪ以１の圧力で成型し
た後、非ひ化性雰囲気（Ａｒカス）炉で１４００〜１８
００℃の温度下に工時間保持して相対密度が９４〜９８
％の予ｅ＆焼結体を得た。
た後、非ひ化性雰囲気（Ａｒカス）炉で１４００〜１８
００℃の温度下に工時間保持して相対密度が９４〜９８
％の予ｅ＆焼結体を得た。
なお上記予Ｎｕ ＭＡ結温度は配合素成により最適焼結
温度が異なり、試料爪毎に相対密度がｑ〃〜９８９ｇに
なる温度条件下で予備焼結を行なった。
温度が異なり、試料爪毎に相対密度がｑ〃〜９８９ｇに
なる温度条件下で予備焼結を行なった。
次いで予備焼結晶をＨＩＰ装置で不活性ガス（Ａｒ）圧
を１５００気圧とし、温度は各試料崖の予備焼結温度よ
り１５０℃低目の温度条件下で１時間保持する特性調査
資料としては、ダイヤモンド砥石による５ Ｘ ５ Ｘ
２５ｍの研削試片とし、第１表に示す各種のデータを
得た。
を１５００気圧とし、温度は各試料崖の予備焼結温度よ
り１５０℃低目の温度条件下で１時間保持する特性調査
資料としては、ダイヤモンド砥石による５ Ｘ ５ Ｘ
２５ｍの研削試片とし、第１表に示す各種のデータを
得た。
なお気孔率については各試片を鏡面ラップ仕上した後、
画像解析機により微細なスポットから大きなスポットま
で全てを解析することｔこよりデータを得た。
画像解析機により微細なスポットから大きなスポットま
で全てを解析することｔこよりデータを得た。
Ｎ１表
ニ
く実験２〉
実験１において用いたのと向じＡｔ、０３成分と純度９
９５％で平均粒子径が０．９μｍのＴｉＣ粉末以外は実
験１に用いたのと同じ各種カーバイド粉末とを、実ａ１
と同じように秤量した主成分１００重片部に対し、実験
１ｒ−用いたのと同じＴ ｔｏｙ ｌ ｙ、 ｏ３及び
ＺｒＯ，を各々１重系部ずつ添加し、実験１と同じ方法
で焼結用原料を得た。
９５％で平均粒子径が０．９μｍのＴｉＣ粉末以外は実
験１に用いたのと同じ各種カーバイド粉末とを、実ａ１
と同じように秤量した主成分１００重片部に対し、実験
１ｒ−用いたのと同じＴ ｔｏｙ ｌ ｙ、 ｏ３及び
ＺｒＯ，を各々１重系部ずつ添加し、実験１と同じ方法
で焼結用原料を得た。
上記焼結用原料の成型及び予備焼結方法は実←１と同じ
方法とし、ＨＩＰ焼結条件は各試料蔦の最適予備焼結温
度より１００℃低目で、かつ不活性ガス（Ａｒ）は１０
００気圧の丁で１時間保持することにより焼結体を得た
後、各押調査したデータを第３表に示す。
方法とし、ＨＩＰ焼結条件は各試料蔦の最適予備焼結温
度より１００℃低目で、かつ不活性ガス（Ａｒ）は１０
００気圧の丁で１時間保持することにより焼結体を得た
後、各押調査したデータを第３表に示す。
く実ａａ＞
実鼓ｌに用いたのと同じＡｌｔＯＢ成分と第４表欄外の
注に示すＡ、Ｂ及びＣの複炭化物とを第４表の容量％に
なるように秤量して得た主成分の１００ｍｆｆ１部に対
して、実験１ｒ−用いたのと同じＴ ｉ０２１Ｙ、０．
及びＺ ｒｏｌを各々０．２５重量部ずつ添加し、実験
１と同じ方法で焼結用原料を得た。
注に示すＡ、Ｂ及びＣの複炭化物とを第４表の容量％に
なるように秤量して得た主成分の１００ｍｆｆ１部に対
して、実験１ｒ−用いたのと同じＴ ｉ０２１Ｙ、０．
及びＺ ｒｏｌを各々０．２５重量部ずつ添加し、実験
１と同じ方法で焼結用原料を得た。
と記統語用原料の成型及び予備焼結方法は実験１と同じ
方法とし、ＨＩＰ焼結条件は最適予備焼結条件より５０
℃低目の温度で、かつ不活性ガス（Ａｒ）は７５０気圧
のＦで１時間保持することにより焼結体を得、実験１と
同じ方法で第４表に示すデータを得た。
方法とし、ＨＩＰ焼結条件は最適予備焼結条件より５０
℃低目の温度で、かつ不活性ガス（Ａｒ）は７５０気圧
のＦで１時間保持することにより焼結体を得、実験１と
同じ方法で第４表に示すデータを得た。
〈実ＰＬ々４〉
実験１に用いたのと同じＩＶ、Ｏｓ成分と実験３に用い
たのと同じ複炭化物とを、第５表に示す如く一定の容刑
部になるよう秤量し、実験１ｒ−用いたのと同じ添加物
の配合量を第４表の如く変化させて同様の方法で焼結用
原料を得た。
たのと同じ複炭化物とを、第５表に示す如く一定の容刑
部になるよう秤量し、実験１ｒ−用いたのと同じ添加物
の配合量を第４表の如く変化させて同様の方法で焼結用
原料を得た。
成型方法及び予備焼結方法は実験１と同じとし）ＩＩＰ
条件は各試料爪の最適予備焼結温度より１００℃低目の
温度で、かつ不活性ガス（Ａｒ）圧を１８００気圧の下
で１時間保持することにより力ｎ結体を得、これを実Ｑ
１と同じ方法で各種調査し第５表に示すデータなｆグだ
。
条件は各試料爪の最適予備焼結温度より１００℃低目の
温度で、かつ不活性ガス（Ａｒ）圧を１８００気圧の下
で１時間保持することにより力ｎ結体を得、これを実Ｑ
１と同じ方法で各種調査し第５表に示すデータなｆグだ
。
櫨
暇
以下に上記実験結果をも勘案し乍ら、装飾部材用の材料
として望ましい成分や特性並びにその様に望ましい材料
を得る為の製造条件等を考察する。
として望ましい成分や特性並びにその様に望ましい材料
を得る為の製造条件等を考察する。
まず本発明の装飾部材用材料として、 ＩＶ、Ｏ，ある
いはその１ｉ１Ｋｆｌ：Ｘ以下を粒成長抑制剤あるいは
焼結促進剤としてよく知られ常用されているＭｇＯで置
換したＡ／！、、０３に対して配合する上記カーバイド
成分の配合量について考察するに、上記実験結果を総合
すれば、これらのカーバイド成分が１７．５容ｎ％未満
に於いては、比抵抗値が大で放電加工性が得られず１７
．Ｓ容駄％以１とすることにより放電加工性が容易にな
る。
いはその１ｉ１Ｋｆｌ：Ｘ以下を粒成長抑制剤あるいは
焼結促進剤としてよく知られ常用されているＭｇＯで置
換したＡ／！、、０３に対して配合する上記カーバイド
成分の配合量について考察するに、上記実験結果を総合
すれば、これらのカーバイド成分が１７．５容ｎ％未満
に於いては、比抵抗値が大で放電加工性が得られず１７
．Ｓ容駄％以１とすることにより放電加工性が容易にな
る。
一方、カーバイド成分の量が４０容址％を越えると、比
抵抗は０．５ｍＱ−α以下となり放電加工性はより優れ
る傾向となるが、難焼結性のカーバイド成分が多くなる
程予備焼結時の最適温度が高くなり、必然的に結晶粒径
が粗大化する傾向が強くなり好ましくない。一方１７゜
５容散％未満においてもＭ、０゜の結晶粒が大きくなる
傾向がある。
抵抗は０．５ｍＱ−α以下となり放電加工性はより優れ
る傾向となるが、難焼結性のカーバイド成分が多くなる
程予備焼結時の最適温度が高くなり、必然的に結晶粒径
が粗大化する傾向が強くなり好ましくない。一方１７゜
５容散％未満においてもＭ、０゜の結晶粒が大きくなる
傾向がある。
上記の如く結晶粒が粗大化すると、強度が低トしかつ粗
大スポットの発生率が大となるため、装飾用部材として
は好ましくない。
大スポットの発生率が大となるため、装飾用部材として
は好ましくない。
次に配合するＹｌ ０ｇ ＋ ＺｒＣ）７ ｇ Ｔ ｓ
０２ ’） Ｆｊ Ｅ ツイテｌ！これら酸化物の量が
０．０５重５１部未満では、これら酸化物の効果たる粒
成長抑制剤平及び灼結促進効采が十分ではなく粗大な結
晶粒を有する材料が出来て装飾部材用の材料としては好
ましくない。
０２ ’） Ｆｊ Ｅ ツイテｌ！これら酸化物の量が
０．０５重５１部未満では、これら酸化物の効果たる粒
成長抑制剤平及び灼結促進効采が十分ではなく粗大な結
晶粒を有する材料が出来て装飾部材用の材料としては好
ましくない。
かつ又これらの添加酸化物は放電加工性改善剤としての
作用もあり、同じ比抵抗値を示す材料の放電加工性を調
査した結果、該酸化物の添加ｈ１が０．０５班員部未満
の試料は大幅に放電加工性が劣ることを見出した。
作用もあり、同じ比抵抗値を示す材料の放電加工性を調
査した結果、該酸化物の添加ｈ１が０．０５班員部未満
の試料は大幅に放電加工性が劣ることを見出した。
一方添加酸化物の配合量が５粗景部を越えるとＴｉｅ、
及びＹ、０．を使用した堝合徽細スポットが増加し気孔
率が大きくなる傾向にあり、装飾部杓として好ましくな
くなると共に強度が低ｆするｆｎ向がある。
及びＹ、０．を使用した堝合徽細スポットが増加し気孔
率が大きくなる傾向にあり、装飾部杓として好ましくな
くなると共に強度が低ｆするｆｎ向がある。
なお添加物としてＺｒＯ□を配合した場合、５重量部を
越えても気孔及び強度面で欠点は現われないが、加工性
が劣るようになる。又Ｔ ｘ０２ｔ Ｙ２Ｏ２＋ Ｚ
ｒｏ。
越えても気孔及び強度面で欠点は現われないが、加工性
が劣るようになる。又Ｔ ｘ０２ｔ Ｙ２Ｏ２＋ Ｚ
ｒｏ。
の添加物を５重量部以上配合するとＨＰ法を採用する場
合に黒鉛型との反応が著しくなり焼結体が接若割れをお
こす傾向が強くなる。
合に黒鉛型との反応が著しくなり焼結体が接若割れをお
こす傾向が強くなる。
次に材料の電気伝導度について１、比抵抗値の大きさで
考察すれば、比抵抗値は低い方が放電加工性は容易とな
るが本願発明材料においては、カーバイド成分の配合几
により必然的に限界がありカーバイド成分が、４０容ｈ
ｔ％の場合０．５ｍΩ−ｍに相当する。
考察すれば、比抵抗値は低い方が放電加工性は容易とな
るが本願発明材料においては、カーバイド成分の配合几
により必然的に限界がありカーバイド成分が、４０容ｈ
ｔ％の場合０．５ｍΩ−ｍに相当する。
なおり−バイド成分を４０容量％配合した場合でもシソ
造方法によっては０．５ｍΩ・ｍ以下の材料を得ること
が出来るが、その様にして得た材料はＡＺ２０３の結晶
粒を粗大化させた試料において認められる現象であり、
装飾部材として適しなくなる。
造方法によっては０．５ｍΩ・ｍ以下の材料を得ること
が出来るが、その様にして得た材料はＡＺ２０３の結晶
粒を粗大化させた試料において認められる現象であり、
装飾部材として適しなくなる。
−ガル抵抗値が４０ｍΩ・ｍを越えると放電加工性は急
激に困難となり特殊な形状に加工する場合に対応出来な
くなる。
激に困難となり特殊な形状に加工する場合に対応出来な
くなる。
次に材料の結晶粒子径については、平均粒子径が４μｍ
を越えると、強度が低下し、かつ硬度も低くなる傾向が
あり、装飾部品を取落したりした場合に破損させる可能
性があり、又硬さが低くなるために鎖部ラップ仕上けな
した美ｊ１１な光沢向が長年月の使用中に損なわれてい
くことになる。
を越えると、強度が低下し、かつ硬度も低くなる傾向が
あり、装飾部品を取落したりした場合に破損させる可能
性があり、又硬さが低くなるために鎖部ラップ仕上けな
した美ｊ１１な光沢向が長年月の使用中に損なわれてい
くことになる。
又材料の気孔率が１容ハタぎを越えると、装飾品に最も
要求される美ｎな光沢面が得られ碓＜、長時間のラップ
加工を要する他、スポットの存在やナシ畑状の！′す品
が得られる可能性が強く１！すｊＩｆましくない。
要求される美ｎな光沢面が得られ碓＜、長時間のラップ
加工を要する他、スポットの存在やナシ畑状の！′す品
が得られる可能性が強く１！すｊＩｆましくない。
又時計側にしろブローチにしろ装飾品は取扱い中に取落
したり物に当たる等の可ｔ’ｉｔ？性があり、強度の低
いもの程破損しやすいことは当然のことである。
したり物に当たる等の可ｔ’ｉｔ？性があり、強度の低
いもの程破損しやすいことは当然のことである。
発明者等は上記現数における耐破損性は、セラミック材
料に通常用いられている曲げ強さく ｋｓ’ｉＪ）より
もシャルピー値の方が耐破損性と関連性が高いこと、更
にはシャルピー値が０．１に９！ｍ／ａｄ未満の場合は
、破損する可能性があることを見出したものである。
料に通常用いられている曲げ強さく ｋｓ’ｉＪ）より
もシャルピー値の方が耐破損性と関連性が高いこと、更
にはシャルピー値が０．１に９！ｍ／ａｄ未満の場合は
、破損する可能性があることを見出したものである。
との開破Ｊｆｉ性は落下テストにより調査した結果前た
結論であり、その落丁距離は人が取扱かう高さ即ち１ｍ
から最高２ｍの範囲とした。
結論であり、その落丁距離は人が取扱かう高さ即ち１ｍ
から最高２ｍの範囲とした。
なお今まで述べて来た考察は、全て上記した実験結果を
勘察したものであり、上記実験結果として記載している
のはＨＩＰ法によって製造したものについてばかりであ
るが、同様の実験をＨＰ法によっても行なった結果、上
記ＨＩＰ法により得られた結果と殆んど同様の結果が得
られた。但しＨＰ法の場合では得られる製品の比抵抗値
はＨＩＰ法のそれに比べて若干蔓めの値となる炉内があ
った。
勘察したものであり、上記実験結果として記載している
のはＨＩＰ法によって製造したものについてばかりであ
るが、同様の実験をＨＰ法によっても行なった結果、上
記ＨＩＰ法により得られた結果と殆んど同様の結果が得
られた。但しＨＰ法の場合では得られる製品の比抵抗値
はＨＩＰ法のそれに比べて若干蔓めの値となる炉内があ
った。
次に１す造方法時の各条件について考察すれば、まず、
ＨＰ時の焼結温度が１３００℃未満の場合は緻密焼結体
が得られσ１く、又緻密に焼結する為には長時間の保持
を要する等経済的ではない。
ＨＰ時の焼結温度が１３００℃未満の場合は緻密焼結体
が得られσ１く、又緻密に焼結する為には長時間の保持
を要する等経済的ではない。
一方焼結温度が１８００℃を越える場合はモールドとの
反応接着等を起し、割れ不良品等が発生しゃすくなる他
、結晶粒径の均−做無な材料が得られず強度低下あるい
は美麗な光沢面が得にくくなる。
反応接着等を起し、割れ不良品等が発生しゃすくなる他
、結晶粒径の均−做無な材料が得られず強度低下あるい
は美麗な光沢面が得にくくなる。
次にＨＩＰ法による場合の非酸化性ガス（通常アルゴン
ガス）圧力が５００気圧未滴の場合は加圧力不足に伴な
うｌＦＪ密度不足品が出来る頻度が多くなり、ラッピン
グ面がくもったりナシｊｌｌ状となったり、スポットが
存在する等の不良品が発生しゃすくなる。
ガス）圧力が５００気圧未滴の場合は加圧力不足に伴な
うｌＦＪ密度不足品が出来る頻度が多くなり、ラッピン
グ面がくもったりナシｊｌｌ状となったり、スポットが
存在する等の不良品が発生しゃすくなる。
又ＩＩＩＰ時の温度が１３００℃未か−の場合は、湯度
不足に伴うＨＩＰ効果即ちＦＩ文密化が不足することに
なる。
不足に伴うＨＩＰ効果即ちＦＩ文密化が不足することに
なる。
一方温度が１８００℃を越えると、過焼結のため結晶粒
径が大きくなり、強度の高いツ゛ノ品が得られなくなる
。
径が大きくなり、強度の高いツ゛ノ品が得られなくなる
。
又ＨＩＰに供する予＜４ｕ焼結体の相対密度が９４．５
Ｘ未満の扮合は、予備焼結体に局部的な密度ムラが存在
する島台があり、ＨＩＰ処理しても局部的な緻密度不足
品が得られることになり、均質な材料を得るためには少
なくとも９４，５％の相対密度を有するのが好ましいも
のである。
Ｘ未満の扮合は、予備焼結体に局部的な密度ムラが存在
する島台があり、ＨＩＰ処理しても局部的な緻密度不足
品が得られることになり、均質な材料を得るためには少
なくとも９４，５％の相対密度を有するのが好ましいも
のである。
なお本発明の材料と従来のＡ４０３３ ＱＴ ｉＣ工具
材料の５Ｘ５Ｘ２５ｍｍの試片を作成し放電加工機によ
り直径２躍、深さ４ｍの孔加工を行なった後、孔断面の
顕徽鋺截、察を行なった結果、本発明品はいづれもＡ４
０ｓ ３０ＴｔＣより加工能率がよ（、Ａｔ、Ｏ，−ａ
ｏ’ｒｉｃ材に放電加工欠陥（Ｗｉ細ツクラックを発生
させない！ａ高加工速度よりも２倍以との加工速度を得
られることが判明した。
材料の５Ｘ５Ｘ２５ｍｍの試片を作成し放電加工機によ
り直径２躍、深さ４ｍの孔加工を行なった後、孔断面の
顕徽鋺截、察を行なった結果、本発明品はいづれもＡ４
０ｓ ３０ＴｔＣより加工能率がよ（、Ａｔ、Ｏ，−ａ
ｏ’ｒｉｃ材に放電加工欠陥（Ｗｉ細ツクラックを発生
させない！ａ高加工速度よりも２倍以との加工速度を得
られることが判明した。
９上述べて来た如く、本発明によれば硬さが大で耐悲耗
性に富む、＠量であるというセラＺｙり本来の利点を確
保しつつ、均一微細な結晶である為に美しい光沢面とな
す串が出来、かつ衝撃値が大であるので破損し難いとい
う装飾部利用材料として数々の利点を有する上に、１［
１気伝導性がある為に放電加工を行なう事が出来るので
被雉、小型の物が多い装飾品を作る事が容易であるとい
う効果を奏する。
性に富む、＠量であるというセラＺｙり本来の利点を確
保しつつ、均一微細な結晶である為に美しい光沢面とな
す串が出来、かつ衝撃値が大であるので破損し難いとい
う装飾部利用材料として数々の利点を有する上に、１［
１気伝導性がある為に放電加工を行なう事が出来るので
被雉、小型の物が多い装飾品を作る事が容易であるとい
う効果を奏する。
特許出願人 日本タングステン株式会社代 理 人 有
吉 教 時 第１頁の続き ０発 明 者 高 野 泰 実 福岡市南区清水２社内 ０発 明 者 毛 利 茂 樹 福岡市南区清水２社内
吉 教 時 第１頁の続き ０発 明 者 高 野 泰 実 福岡市南区清水２社内 ０発 明 者 毛 利 茂 樹 福岡市南区清水２社内
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｌ 下記Ａ成分群中の少なくとも１種、又はＴｉＣと下
記Ａ成分群中の少なくとも１重ｍが１７．５〜４０．０
容Ｅｋ ９ｇで、残部が塙０８若しくはその１重ｆｆ１
Ｘ以丁をＭｇＯで置換した”ＡｘＯｓである様な物１０
０重量部に対し、Ｙ！Ｏ，、ＺｒＯ，、ＴｔＯ，の少な
くともＩＤが０．０５〜５１１ ｍ部である様な組成の
アルミナ質装飾部材用材料。 Ａ成分＝Ｍｏ２ＣＩ Ｚ ｒＣｇ ＮｂＣｔ ＴａＣｇ
ｗＣ、Ｃｒ３ｃ２２ 平均結晶粒径が４１濡以下で、
気孔率が１容量％以下であることを特徴とする特許請求
の範囲第１項記載のアルミナ質装飾部材用材料。 ３ 比抵抗値が０．５〜４０ｍΩ・副であることを特徴
とする特許請求の眸囲第１項若しくは第２項記載のアル
ミナ質装飾部材用材料。 ４ シャルピー衝撃値が０．１に９ｆ■−以上であるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項〜ｍ３項のいずれ
かに記載のアルミナ質装飾部材用材料。 ａ Ｆ記Ａ成分群中の少なくとも１ｉｌｉ１又はＴｉＣ
と下記Ａ成分群中の少なくとも１種が１７．５〜４０．
０容量％で、残部がＡ４０３若しくはその１重重％以下
をＭｇＯで置換したＡ／！、、０．である様な混合粉末
ｘｏｏｉｆｔｆｆｉ部に対し、ＴｔＯ３＋ Ｚｒ０ｔ
ｇ ＴｔＯ２’）少なくとも１種が０．０５〜５重危部
添加された組成の混合粉末を所要形状の型内で非酔化性
雰囲気のホットプレス法により焼結することを特色とす
るアルミナ質装飾部材用材料の！ｌＩｌ造方法。 Ａ成分： Ｍｏ、Ｃ、ＺｒＣ、ＮｂＣ、ＴａＣ、ＷＣ、
Ｃｒ、Ｃ。 α ホットプレス法の条件が、圧力５０ｋＪｄ以上、温
度１３００〜１８００℃であることを特徴とするＬｆ！
ｊ許請求の範囲第５項記載のアルミナ質装飾部材用材料
の製造方法。 ７、 下記Ａ成分群中の少なくとも１種、又はＴ五〇と
丁記Ａ成分群中の少なくとも１種が１７．５〜４０容址
％で、残部が塙０．若しくはその１重量％以下をＭｇＯ
で置換したＡ４０３である様な混合粉末１００重危部に
対し、Ｙ、Ｏ，、ＺｒＯ，、Ｔｉｅ２ノ少なくとも１種
が０，０５〜５重量％添加された組成の混合粉末を所要
形状に成型し、次いで該成型体を相対密度９４．５Ｘ以
上に予備焼結した後、非酸化性雰囲気のホットアイソス
タティックプレス法により焼結することを特徴とするア
ルミナ質装飾部材用材料の製造方法。 Ａ成分： Ｍｏ、Ｃ、ＺｒＣ、ＮｂＣ、ＴａＣ、ＷＣ、
Ｃｒ５Ｃ。 ａ ホットアイソスタティックプレス法の条件が、圧力
５００気圧以上、温度１３００〜１８００ ℃であるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第８項記載のアルミナ質
装飾部材用材料の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58170201A JPS6060976A (ja) | 1983-09-13 | 1983-09-13 | アルミナ質装飾部材用材料及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58170201A JPS6060976A (ja) | 1983-09-13 | 1983-09-13 | アルミナ質装飾部材用材料及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6060976A true JPS6060976A (ja) | 1985-04-08 |
| JPS6348825B2 JPS6348825B2 (ja) | 1988-09-30 |
Family
ID=15900538
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58170201A Granted JPS6060976A (ja) | 1983-09-13 | 1983-09-13 | アルミナ質装飾部材用材料及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6060976A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6445755A (en) * | 1987-08-12 | 1989-02-20 | Hitachi Ltd | Ceramic dull roll for rolling, its production and rolling mill using said roll |
-
1983
- 1983-09-13 JP JP58170201A patent/JPS6060976A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6445755A (en) * | 1987-08-12 | 1989-02-20 | Hitachi Ltd | Ceramic dull roll for rolling, its production and rolling mill using said roll |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6348825B2 (ja) | 1988-09-30 |
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