JPS606442A - 通気性フイルムの製造方法 - Google Patents
通気性フイルムの製造方法Info
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- JPS606442A JPS606442A JP58113486A JP11348683A JPS606442A JP S606442 A JPS606442 A JP S606442A JP 58113486 A JP58113486 A JP 58113486A JP 11348683 A JP11348683 A JP 11348683A JP S606442 A JPS606442 A JP S606442A
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- B29D—PRODUCING PARTICULAR ARTICLES FROM PLASTICS OR FROM SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE
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- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
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- Polymers & Plastics (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、熱可塑性樹脂と無機充填剤との組成物からな
る未延伸フィルムを二軸延伸してなる、薄肉でかつ均一
厚みを有する通気性フィルムの製造方法に関する。
る未延伸フィルムを二軸延伸してなる、薄肉でかつ均一
厚みを有する通気性フィルムの製造方法に関する。
従来より、膿可塑性樹脂と無機充填剤との組成物からな
る未延伸フィルムを二軸延伸して、フィルムに連通した
ボイドを発生させて通気性フィルムを製造する方法は多
数提案されている。
る未延伸フィルムを二軸延伸して、フィルムに連通した
ボイドを発生させて通気性フィルムを製造する方法は多
数提案されている。
この場合の二軸延伸方法としては、フラット状で二軸延
伸する方法と、管状を保持した状態で二軸延伸する方法
とがある。
伸する方法と、管状を保持した状態で二軸延伸する方法
とがある。
フラット状で二軸延伸する方法は、横方向に延伸する際
にクリップでフィルムを把持し延伸するために把持した
部分が製品にならない点、この方法に使用する延伸設備
が非常に高価な点等より、製品コストが高くなる欠点を
有している。更に、通常商業的に使用されている方法は
、未延伸フィルムを縦方向と横方向とに別々の工程で延
伸するため、延伸されたフィルムの機械的特性がアンバ
ランスになる欠点を有している。
にクリップでフィルムを把持し延伸するために把持した
部分が製品にならない点、この方法に使用する延伸設備
が非常に高価な点等より、製品コストが高くなる欠点を
有している。更に、通常商業的に使用されている方法は
、未延伸フィルムを縦方向と横方向とに別々の工程で延
伸するため、延伸されたフィルムの機械的特性がアンバ
ランスになる欠点を有している。
管状を保持した状態で二軸延伸する方法は、フラット状
の前述の欠点を解決するために提案されだもので、フラ
ット状で二軸延伸する方法に比較し、設備費が少なく、
クリップを使用しないことから未延伸部分が残ることな
く全て延伸されるため製品になる効率が高く、更に、縦
方向と横方向とがほぼ同時に延伸されるために機械的性
質がバランスしているという特徴を有している。
の前述の欠点を解決するために提案されだもので、フラ
ット状で二軸延伸する方法に比較し、設備費が少なく、
クリップを使用しないことから未延伸部分が残ることな
く全て延伸されるため製品になる効率が高く、更に、縦
方向と横方向とがほぼ同時に延伸されるために機械的性
質がバランスしているという特徴を有している。
この二軸延伸法には、加圧気体の内圧により延伸する内
圧バブル延伸法と、管状未延伸フィルムの内部に円錐台
形のマンドレルを挿入して延伸するマンドレル延伸法と
がある。
圧バブル延伸法と、管状未延伸フィルムの内部に円錐台
形のマンドレルを挿入して延伸するマンドレル延伸法と
がある。
内圧バブル延伸法は、低速ロールと高速ロールとの周速
度差により縦方向に延伸しながら、ロール間で内圧によ
り横方向（円周方向）に延伸する方法であり、内圧気体
の漏洩を防ぐだめに低速ロールおよび高速ロールはニッ
プロール方式となっている。従って、熱可塑性樹脂と無
機充填剤との組成物かならる管状未延伸フィルムをこの
内圧バブル延伸法で二軸延伸しようとすると、管状未延
伸フィルムが低速ニップロールを通過する際にニップロ
ールにより二つ折り状態に押圧されるため、折り曲げら
れた両端耳部は塑性変形し無機充填剤が樹脂より剥離す
る。この局部的に剥離した部分は低い延伸応力で延伸が
開始するために、延伸中の管状フィルムの形状が変化し
延伸が不安定になるとともに、この剥離部分は延伸倍率
が局部的に高くなるだめに、延伸後のフィルムにボイド
むらが縦筋となって発現し品質の均一な通気性フィルム
が得られない。更に、この内圧バブル延伸法は、低速ロ
ールと高速ロールとのロール間に加圧気体を封じ込め（
Ｊり方向（円周方向）に延伸する方法であるため、通気
性フィルムにおいては、フィルムの内側から外側に向け
て内部の力ロ圧気体が漏洩してしまい連続安定生産が困
難である。
度差により縦方向に延伸しながら、ロール間で内圧によ
り横方向（円周方向）に延伸する方法であり、内圧気体
の漏洩を防ぐだめに低速ロールおよび高速ロールはニッ
プロール方式となっている。従って、熱可塑性樹脂と無
機充填剤との組成物かならる管状未延伸フィルムをこの
内圧バブル延伸法で二軸延伸しようとすると、管状未延
伸フィルムが低速ニップロールを通過する際にニップロ
ールにより二つ折り状態に押圧されるため、折り曲げら
れた両端耳部は塑性変形し無機充填剤が樹脂より剥離す
る。この局部的に剥離した部分は低い延伸応力で延伸が
開始するために、延伸中の管状フィルムの形状が変化し
延伸が不安定になるとともに、この剥離部分は延伸倍率
が局部的に高くなるだめに、延伸後のフィルムにボイド
むらが縦筋となって発現し品質の均一な通気性フィルム
が得られない。更に、この内圧バブル延伸法は、低速ロ
ールと高速ロールとのロール間に加圧気体を封じ込め（
Ｊり方向（円周方向）に延伸する方法であるため、通気
性フィルムにおいては、フィルムの内側から外側に向け
て内部の力ロ圧気体が漏洩してしまい連続安定生産が困
難である。
一方、マンドレル延伸法は、内圧バブル延伸法における
ような延伸不安定性及び縦筋を改良するだめに提案され
た方法であり、この延伸法においては、円５ＩｆＡ台形
のマンドレルに沿わせながら延伸するために、局部的な
延伸による延伸の不安定性が改良され、また、加圧気体
を封じ込める必要がないのでニップロールによる折目が
発生しなくなり、従って縦筋による品質不良がなくなる
。ところが、円錐台形のマンドレルに沿わせながら延□
伸するために、延伸フィルムの厚み方向にかなりの圧縮
応力が作用し、延伸により発現したボイドかつぶされ品
質のよい通気性フィルムが得られないとｂう欠点を有し
ている。
ような延伸不安定性及び縦筋を改良するだめに提案され
た方法であり、この延伸法においては、円５ＩｆＡ台形
のマンドレルに沿わせながら延伸するために、局部的な
延伸による延伸の不安定性が改良され、また、加圧気体
を封じ込める必要がないのでニップロールによる折目が
発生しなくなり、従って縦筋による品質不良がなくなる
。ところが、円錐台形のマンドレルに沿わせながら延□
伸するために、延伸フィルムの厚み方向にかなりの圧縮
応力が作用し、延伸により発現したボイドかつぶされ品
質のよい通気性フィルムが得られないとｂう欠点を有し
ている。
他方、この通気性フィルムは、紙おむつ、あるいは生理
用品等の衛生用品等用途への応用が試みられ始めており
、この場合、シャリシャリした紙様でなく、ソフト感を
有するイｂ様の通気性フィルムが要求される。一般に、
ソフト感を付与する方法として、剛性の小さい、いわゆ
る柔らかい熱可塑性樹脂の採用が考えられるが、ソフト
感、即ちフィルムの柔軟性はフィルムの厚みに大きく依
存する。
用品等の衛生用品等用途への応用が試みられ始めており
、この場合、シャリシャリした紙様でなく、ソフト感を
有するイｂ様の通気性フィルムが要求される。一般に、
ソフト感を付与する方法として、剛性の小さい、いわゆ
る柔らかい熱可塑性樹脂の採用が考えられるが、ソフト
感、即ちフィルムの柔軟性はフィルムの厚みに大きく依
存する。
ところで、熱可塑性樹脂と無機充填剤との組成物からな
る未延伸フィルムを延伸して薄肉の通気性フィルムを製
造する場合、薄くなると夕瓜坤開始時に発生する局部的
なネッキング部でフィルムが破断してしまい、連断安定
生産が困難となる。さらに、管状二軸延伸法の場合、フ
ラット状二軸延伸法に比較して未延１１１１ フィルム
の厚みの均一性が劣るため、結果的に管状二１１１１１
ＩＡ伸フィルムの厚みの均一性もフラット状二軸延伸
法に比較し劣るのが一般的である。
る未延伸フィルムを延伸して薄肉の通気性フィルムを製
造する場合、薄くなると夕瓜坤開始時に発生する局部的
なネッキング部でフィルムが破断してしまい、連断安定
生産が困難となる。さらに、管状二軸延伸法の場合、フ
ラット状二軸延伸法に比較して未延１１１１ フィルム
の厚みの均一性が劣るため、結果的に管状二１１１１１
ＩＡ伸フィルムの厚みの均一性もフラット状二軸延伸
法に比較し劣るのが一般的である。
以上のように、熱可塑性樹脂と無機充填剤との組成物か
らなる未延伸フィルムを二軸延ｆｌＦＬ１：通気性フィ
ルムを製造する従来の方法では、縦方向と横方向の４゛
）緘的バランスがとれ、かつ薄肉で均一厚みの通気性フ
ィルムを安定して製造するには到っていオｒいのが現状
である。
らなる未延伸フィルムを二軸延ｆｌＦＬ１：通気性フィ
ルムを製造する従来の方法では、縦方向と横方向の４゛
）緘的バランスがとれ、かつ薄肉で均一厚みの通気性フ
ィルムを安定して製造するには到っていオｒいのが現状
である。
本発明は、上述の現犬に鑑み、従来の製造方法における
問題点を解決することを目的としてなされたもので、以
下詳述すれば、本発明の通気性フィルムの製造方法は、
熱可塑性樹脂４２〜８７体積％と、平均粒径が０．７〜
４μの無機充填剤と平均粒径が０．０５〜０．７μの無
機充填剤とを後者に対する前者の平均粒径の比が２〜２
ｏでかつ前者が５０〜９７体積％で後者が５０〜３体積
％となるように混合してなる無機充填剤混合物５８〜１
３体積％との、組成物からなる管状未延伸フィルムを円
錐台形のマンドレルに沿わせなから二軸延伸し、引き続
き、管状二軸延伸フィルムの外側から気体を吹付けるこ
とにより該フィルムを冷却すると共に、該フィルムの内
側から連続的に気体を吹込むことにより該フィルムの外
側に貫通させることを特徴とする。
問題点を解決することを目的としてなされたもので、以
下詳述すれば、本発明の通気性フィルムの製造方法は、
熱可塑性樹脂４２〜８７体積％と、平均粒径が０．７〜
４μの無機充填剤と平均粒径が０．０５〜０．７μの無
機充填剤とを後者に対する前者の平均粒径の比が２〜２
ｏでかつ前者が５０〜９７体積％で後者が５０〜３体積
％となるように混合してなる無機充填剤混合物５８〜１
３体積％との、組成物からなる管状未延伸フィルムを円
錐台形のマンドレルに沿わせなから二軸延伸し、引き続
き、管状二軸延伸フィルムの外側から気体を吹付けるこ
とにより該フィルムを冷却すると共に、該フィルムの内
側から連続的に気体を吹込むことにより該フィルムの外
側に貫通させることを特徴とする。
ここで、熱可塑性樹脂とは、低密度ポリエチレン、高密
度ポリエチレン、ポリプロピレン等の如き重合体、エチ
レン−プロピレン共重合体、エチレン−ブテン−１共重
合体等の如き共重合体等ポリオレフィン、ポリエステル
、ポリアミド等をいい、これらは、単独で、あるいは温
合状態で用いることができる。これらの中でもポリオレ
フィン、その中でも特に高密度ポリエチレン、エチレン
−α−オレフィン共重合体において有効であり、高密度
ポリエチレンとしては、密度が０．９４０ ｆ／ａＣ１
以上、好ましくは帆９４５グ／ｃｄ以上で、ＭＦＲが１
．０ ｆ ７１０分以下、好ましくは０．１ ’ｔｌｘ
。
度ポリエチレン、ポリプロピレン等の如き重合体、エチ
レン−プロピレン共重合体、エチレン−ブテン−１共重
合体等の如き共重合体等ポリオレフィン、ポリエステル
、ポリアミド等をいい、これらは、単独で、あるいは温
合状態で用いることができる。これらの中でもポリオレ
フィン、その中でも特に高密度ポリエチレン、エチレン
−α−オレフィン共重合体において有効であり、高密度
ポリエチレンとしては、密度が０．９４０ ｆ／ａＣ１
以上、好ましくは帆９４５グ／ｃｄ以上で、ＭＦＲが１
．０ ｆ ７１０分以下、好ましくは０．１ ’ｔｌｘ
。
分以下の範囲に含まれるものである。また、エチレン−
α−オレフィン共重合体としては、密度が０．９１０〜
０．９４０ ？／Ｃｄ、好ましくは０．９１６〜０．９
３５ ｆ ／ ｃｒｌで、ＭＦＲが０．１〜５ ｔ ／
１０分、好まし７くは帆１〜３ ｆ ／ １０分の範
囲に含まれるものである。
α−オレフィン共重合体としては、密度が０．９１０〜
０．９４０ ？／Ｃｄ、好ましくは０．９１６〜０．９
３５ ｆ ／ ｃｒｌで、ＭＦＲが０．１〜５ ｔ ／
１０分、好まし７くは帆１〜３ ｆ ／ １０分の範
囲に含まれるものである。
また、無機充填剤としては、炭酸カルシウム、酸化カル
シウム、タルク、クレー、シリカ、酸化チタン、アルミ
ナ、硫酸アルミニウム等であり、これらの中から二種以
上を混合状態で用いる。好ましい無機充填剤の形態とし
ては、板状、針状、棒状等以外のアスペクト比が１に近
い、球状、粒状、不定形等である。
シウム、タルク、クレー、シリカ、酸化チタン、アルミ
ナ、硫酸アルミニウム等であり、これらの中から二種以
上を混合状態で用いる。好ましい無機充填剤の形態とし
ては、板状、針状、棒状等以外のアスペクト比が１に近
い、球状、粒状、不定形等である。
本発明において、平均粒径の大きい無機充填剤を無機充
填剤Ａ、平均粒径の小さい無機充填剤を無機充填剤Ｂと
し、無機充填剤ＡとＢの平均粒径をそれぞれ、Ｄ Ａ
Ｃｕ＞、ＤＢ（μ）とすれば、無機充填剤Ａの平均粒径
ＤＡは０．７〜４μ、好ましくは帆８〜２μ、無機充填
剤Ｂの平均粒径ＤＢは０．０５〜０．７μ、好ましくは
０．１〜０．６μの範囲である。更に、無機充填剤Ａの
平均粒径ＤＡ（μ）と無機充填剤Ｂの平均粒径ＤＢ（ｕ
）との平均粒径比ＤＡ／ＤＢは、２〜２０、好ましくは
２．５〜１５であり、更に好ましくは３〜１０である。
填剤Ａ、平均粒径の小さい無機充填剤を無機充填剤Ｂと
し、無機充填剤ＡとＢの平均粒径をそれぞれ、Ｄ Ａ
Ｃｕ＞、ＤＢ（μ）とすれば、無機充填剤Ａの平均粒径
ＤＡは０．７〜４μ、好ましくは帆８〜２μ、無機充填
剤Ｂの平均粒径ＤＢは０．０５〜０．７μ、好ましくは
０．１〜０．６μの範囲である。更に、無機充填剤Ａの
平均粒径ＤＡ（μ）と無機充填剤Ｂの平均粒径ＤＢ（ｕ
）との平均粒径比ＤＡ／ＤＢは、２〜２０、好ましくは
２．５〜１５であり、更に好ましくは３〜１０である。
無機充填剤Ａと無機充填剤Ｂとの混合割合は、無機充填
剤Ａが５０〜９７体わ１％、好ましくは６０〜９５体積
％、無機充填剤Ｂが５０〜３体積％、好ましくは４０〜
５体Ｅｆ？ ％の範囲である。
剤Ａが５０〜９７体わ１％、好ましくは６０〜９５体積
％、無機充填剤Ｂが５０〜３体積％、好ましくは４０〜
５体Ｅｆ？ ％の範囲である。
無機充填剤Ａを通気性が得られる混合割合で単独使用し
た場合、延伸そのものは可能であるが、管状を保持した
状態でマンドレル延伸しようとすると局部的にネッキン
グが発生し薄肉でかつ均一厚みの通気性フィルムが得ら
れない。他方、無機充填剤Ｂを通気性が得られる混合割
合で単独使用した場合、管状未延伸フィルムそのものの
伸びがなくなり、管状を保持した状態でのマンドレル延
伸が困難となる。ところが、篇〈べきことに、理由は定
かでないが、無機充填剤Ａと無機充填剤Ｂを混合すると
、局部的なネッキングの発生が減少し、延伸フィルムの
厚みの薄肉化が可能となり、更にフィルムの厚みも均一
になるのである。
た場合、延伸そのものは可能であるが、管状を保持した
状態でマンドレル延伸しようとすると局部的にネッキン
グが発生し薄肉でかつ均一厚みの通気性フィルムが得ら
れない。他方、無機充填剤Ｂを通気性が得られる混合割
合で単独使用した場合、管状未延伸フィルムそのものの
伸びがなくなり、管状を保持した状態でのマンドレル延
伸が困難となる。ところが、篇〈べきことに、理由は定
かでないが、無機充填剤Ａと無機充填剤Ｂを混合すると
、局部的なネッキングの発生が減少し、延伸フィルムの
厚みの薄肉化が可能となり、更にフィルムの厚みも均一
になるのである。
無機充填剤Ａの平均粒径が４μを越えると、延伸フィル
ムの表面の凹凸が大きくなり通気性フィルムとして好し
ぐなく、更に、ピンホールの原因□ となり均一な通気度を有する延伸フィルムが連続的に安
定して生産出来なくなる。平均粒径が帆７μ未満になる
と、無機充填剤Ｂを単独使用した場合と同様の現象を呈
し、管状未延伸フィルムそのものの伸びがなくなり、管
状を保持した状態でのマンドレル延伸が困難となる。無
機充填剤Ｂの平均粒径は０．７を越えても０．０５μ未
満になっても、局部的ネッキング阻止の効果がなくなる
。また、平均粒径の比が２０を越えると、管状未延伸フ
ィルムの沖びが減少し、管状を保持した状態でマンドレ
ル上で延伸する際破断してしまう。平均粒径の比が２未
満になると、局部的ネッキング阻止の効果がなくなる。
ムの表面の凹凸が大きくなり通気性フィルムとして好し
ぐなく、更に、ピンホールの原因□ となり均一な通気度を有する延伸フィルムが連続的に安
定して生産出来なくなる。平均粒径が帆７μ未満になる
と、無機充填剤Ｂを単独使用した場合と同様の現象を呈
し、管状未延伸フィルムそのものの伸びがなくなり、管
状を保持した状態でのマンドレル延伸が困難となる。無
機充填剤Ｂの平均粒径は０．７を越えても０．０５μ未
満になっても、局部的ネッキング阻止の効果がなくなる
。また、平均粒径の比が２０を越えると、管状未延伸フ
ィルムの沖びが減少し、管状を保持した状態でマンドレ
ル上で延伸する際破断してしまう。平均粒径の比が２未
満になると、局部的ネッキング阻止の効果がなくなる。
さらに、無機充填剤Ａが９７体積％を越えると、局部的
ネッキング阻止の効果がなくなり、５０体積％未溝にな
ると、管状を保持した状態でマンドレル表面上を滑べら
せて面圧を受けた状態で延伸する際、フィルムとマンド
レル表面とが密着するため連続的な安定生産が困、＠１
４となる。
ネッキング阻止の効果がなくなり、５０体積％未溝にな
ると、管状を保持した状態でマンドレル表面上を滑べら
せて面圧を受けた状態で延伸する際、フィルムとマンド
レル表面とが密着するため連続的な安定生産が困、＠１
４となる。
無機充填剤と熱可塑性樹脂との混線方法としては、−軸
あるいは二軸押出機、バンバリーミキサ−、ニーダ−、
ミキシングロール等による加熱混線か採用できる。加熱
混線の際には、分散剤、熱安定剤、紫外線吸収剤、滑剤
、顔料、帯電防止剤等通常添加する添加剤を同時に混線
できる。特に、分散剤として、炭素数１２以上の高級脂
肪酸が好結果を与える。無機充填剤は、加熱混練する前
にこれらの分散剤等で処理されていてもよい。
あるいは二軸押出機、バンバリーミキサ−、ニーダ−、
ミキシングロール等による加熱混線か採用できる。加熱
混線の際には、分散剤、熱安定剤、紫外線吸収剤、滑剤
、顔料、帯電防止剤等通常添加する添加剤を同時に混線
できる。特に、分散剤として、炭素数１２以上の高級脂
肪酸が好結果を与える。無機充填剤は、加熱混練する前
にこれらの分散剤等で処理されていてもよい。
無機充填剤混合物と熱可塑性樹脂との組成比は、無機充
填剤混合物１３〜５８体積％ 、好ましくは２０〜４５
体積％、熱可塑性樹脂が８７〜４２体積％、好ましくは
８０〜５５体積％の範囲である＠無機充填剤が１３体積
％未滴になると、熱可塑性樹脂と無機充填剤との界面が
剥離してできる隣接したボイドどうしが連通しなくなり
、通気性が得られなくなる。５８体積％を越えると、未
延伸フィルムの延伸時の伸びがなくなり二軸延伸が困難
になる。
填剤混合物１３〜５８体積％ 、好ましくは２０〜４５
体積％、熱可塑性樹脂が８７〜４２体積％、好ましくは
８０〜５５体積％の範囲である＠無機充填剤が１３体積
％未滴になると、熱可塑性樹脂と無機充填剤との界面が
剥離してできる隣接したボイドどうしが連通しなくなり
、通気性が得られなくなる。５８体積％を越えると、未
延伸フィルムの延伸時の伸びがなくなり二軸延伸が困難
になる。
本発明にいう円錐台形のマンドレルに沿わせなから二軸
延伸するマンドレル延伸法とは、管状未延伸フィルムの
中に、一端が管状未延伸フィルムの直径に等しいかある
いは若干小さい直径を有し、他端が延伸しようとする横
方向（円周方向）の延伸倍率にほぼ分しい直径を有する
円錐台形のマンドレルを挿入し、該マンドレルの傾斜し
た側面に管状未延伸フィルムを沿わせながら、マンドレ
ルの後方に位置する引き取りニップロールによって延伸
後冷却された延伸フィルムが引き取られる際に発生する
力により、実質的に円錐台形のマンドレル上で血圧を受
けた状態でむ（方向（円周方向）と縦方向とに延伸する
方法をいう。このマンドレルの支持方法とじ又は、管状
未延伸フィルムを押し出す環状のグイに連結した支持枠
に、マンドレルの小なる径の端面を固定する方法が好ま
しい。
延伸するマンドレル延伸法とは、管状未延伸フィルムの
中に、一端が管状未延伸フィルムの直径に等しいかある
いは若干小さい直径を有し、他端が延伸しようとする横
方向（円周方向）の延伸倍率にほぼ分しい直径を有する
円錐台形のマンドレルを挿入し、該マンドレルの傾斜し
た側面に管状未延伸フィルムを沿わせながら、マンドレ
ルの後方に位置する引き取りニップロールによって延伸
後冷却された延伸フィルムが引き取られる際に発生する
力により、実質的に円錐台形のマンドレル上で血圧を受
けた状態でむ（方向（円周方向）と縦方向とに延伸する
方法をいう。このマンドレルの支持方法とじ又は、管状
未延伸フィルムを押し出す環状のグイに連結した支持枠
に、マンドレルの小なる径の端面を固定する方法が好ま
しい。
この延伸における延伸温度は、いわゆる延伸により配向
が起こる温度であって、公知の如く通常は比較的広い範
囲の温度幅を有し、フィルム加工業界に於いては容易に
確定可能である。一般に融点よりわずかに低い温度範囲
にあるが、マンドレル延伸の場合には、マンドレルに接
触させて延伸するので、融点をＴｍ（’Ｃ）、延伸温度
をＴｓ （Ｃ）とすると、Ｔｍ−５０≦Ｔｓ≦Ｔｍ −
５（Ｃ） が適する。
が起こる温度であって、公知の如く通常は比較的広い範
囲の温度幅を有し、フィルム加工業界に於いては容易に
確定可能である。一般に融点よりわずかに低い温度範囲
にあるが、マンドレル延伸の場合には、マンドレルに接
触させて延伸するので、融点をＴｍ（’Ｃ）、延伸温度
をＴｓ （Ｃ）とすると、Ｔｍ−５０≦Ｔｓ≦Ｔｍ −
５（Ｃ） が適する。
延伸温度への加熱は、マンドレル等を介して内部より加
熱してもよいし、外部より加熱してもよいが、均一加熱
の面より少なくとも内部は加熱することが好ましい。
熱してもよいし、外部より加熱してもよいが、均一加熱
の面より少なくとも内部は加熱することが好ましい。
また、延伸倍率は、縦横それぞれ１．５〜４倍が安定延
伸に適する。
伸に適する。
本発明においては、マンドレルを離れ実質的に延伸を終
了した管状二軸延伸フィルムを、該フィルムの外側から
気体、一般には空気を吹付ける公知の方法で冷却すると
共に、該フィルムの内側から連続的に気体を吹込むこと
により該フィルムの外側に気体を貫通させる。
了した管状二軸延伸フィルムを、該フィルムの外側から
気体、一般には空気を吹付ける公知の方法で冷却すると
共に、該フィルムの内側から連続的に気体を吹込むこと
により該フィルムの外側に気体を貫通させる。
この際の気体の吹込み量は、得られた管状二軸延伸フィ
ルムの物性および形状、延伸速度、冷却気体の温度およ
び吹付は量等により変化するため一義的には決定し得な
いが、２０℃で０．１〜１５ＯＮｅ、／ｎｌ−分、好ま
しくは１〜７０ Ｎｔ／ｌｒ？ ・分の範囲で、管状二
軸延伸フィルムが延伸終了時とほぼ同等の口径を保つよ
うに適宜設定される。冷却気体の吹付は量を多くしなが
ら、この気体の吹込み縫を多くすると、通気度が漸次大
きな通気性フィルムが得られる。まだ、この気体として
は空気が最も一般的である。なお、この気体吹込みのた
めには、外部の加圧源に連結し、環状グイ、および前述
のマンドレル支持枠、マンドレルを貫通してマンドレル
の犬なる径の端面に開口した導管を設けておく。
ルムの物性および形状、延伸速度、冷却気体の温度およ
び吹付は量等により変化するため一義的には決定し得な
いが、２０℃で０．１〜１５ＯＮｅ、／ｎｌ−分、好ま
しくは１〜７０ Ｎｔ／ｌｒ？ ・分の範囲で、管状二
軸延伸フィルムが延伸終了時とほぼ同等の口径を保つよ
うに適宜設定される。冷却気体の吹付は量を多くしなが
ら、この気体の吹込み縫を多くすると、通気度が漸次大
きな通気性フィルムが得られる。まだ、この気体として
は空気が最も一般的である。なお、この気体吹込みのた
めには、外部の加圧源に連結し、環状グイ、および前述
のマンドレル支持枠、マンドレルを貫通してマンドレル
の犬なる径の端面に開口した導管を設けておく。
本発明における通気性フィルムの製造工程は次の５つの
工程よりなる。即ち、管状未延伸フィルムを環状グイの
グイリップ間隙より溶融状態で押し出し、グイリップ径
と等しいかあるいはこれより大きい径となした後、冷却
固化し連続的に引き取る管状未５・Ｉξ伸フィルム製造
工程と、同フィルムを適正延伸Ｉ′高品度加熱する予杏
ｊも工程と、同加熱された管状未延伸フィルムを円錐台
形のマンドレルの表面に面圧を受けた状態で沿わす々が
ら二輪延伸する延伸工程と、マンドレルを離れ実質的に
延伸を終了した管状状態にあるフィルムを、管状フィル
ムの外側より制御された冷却気体により冷却するととも
に、管状状態にあるフィルムの内側から外９１１１に向
けて、制御された加圧気体を連続的に管状フィルム円周
全域に渡り貫通させて延伸フィルムに通気性を付与する
工程と、延伸されたフィルムを冷却した後製品として巻
きとる巻き取り工程とよりなる。
工程よりなる。即ち、管状未延伸フィルムを環状グイの
グイリップ間隙より溶融状態で押し出し、グイリップ径
と等しいかあるいはこれより大きい径となした後、冷却
固化し連続的に引き取る管状未５・Ｉξ伸フィルム製造
工程と、同フィルムを適正延伸Ｉ′高品度加熱する予杏
ｊも工程と、同加熱された管状未延伸フィルムを円錐台
形のマンドレルの表面に面圧を受けた状態で沿わす々が
ら二輪延伸する延伸工程と、マンドレルを離れ実質的に
延伸を終了した管状状態にあるフィルムを、管状フィル
ムの外側より制御された冷却気体により冷却するととも
に、管状状態にあるフィルムの内側から外９１１１に向
けて、制御された加圧気体を連続的に管状フィルム円周
全域に渡り貫通させて延伸フィルムに通気性を付与する
工程と、延伸されたフィルムを冷却した後製品として巻
きとる巻き取り工程とよりなる。
本発明によって製造される通気性フィルムの物性は、熱
可塑性樹脂のＳ類、無機充填剤の粒径、種類、充填割合
、二軸延伸条件である延伸温度、縦横方向の延伸倍率、
冷却気体の吹付は量、内側からの気体の吹込み量等によ
り自由にコントロール可能である。通気性フィルムの厚
みが２５〜１５０μの場合、ＪＩＳ Ｐ８１１７で測定
した通気度１は２５〜３００００抄／１００ω、ＪＩＳ
ｚｏ ２０８テ測定した透湿度は３００〜２５０００ｙ
／ ｓｒ？・２４時間の範囲の値を有するのが望まし
く、厚みは、６０μ以下が好ましく、特には５０μ以下
が好ましい。
可塑性樹脂のＳ類、無機充填剤の粒径、種類、充填割合
、二軸延伸条件である延伸温度、縦横方向の延伸倍率、
冷却気体の吹付は量、内側からの気体の吹込み量等によ
り自由にコントロール可能である。通気性フィルムの厚
みが２５〜１５０μの場合、ＪＩＳ Ｐ８１１７で測定
した通気度１は２５〜３００００抄／１００ω、ＪＩＳ
ｚｏ ２０８テ測定した透湿度は３００〜２５０００ｙ
／ ｓｒ？・２４時間の範囲の値を有するのが望まし
く、厚みは、６０μ以下が好ましく、特には５０μ以下
が好ましい。
以下に本発明の実施例を比較例とともに示し具体的に説
明する。尚、本発明は実施例により限定されるものでは
ない。
明する。尚、本発明は実施例により限定されるものでは
ない。
実施例１
エチレン−ブテン−１共重合体（密度０．９２０ｆｌｃ
ｒｌ、 ＭＦＲ１，ｏ ｙ／１ｏ分、Ｑ値３．４、融点
１２４℃）のパウダー６５体ｆｔ％と、重質炭酸カルシ
ウム（平均粒径１．２μ、板状、棒状、針状等でない不
定形）ＳＯ体積％と沈降性炭酸カルシウム（乎均粒径帆
３μ、立方形）２０体積％からなる無機充填剤の混合物
３５体積％、エチレン−ブテン−１共重合体ｉｏｏ重叶
部に対して熱安定剤（２，６−ジーｔ−ブチル−ｐ−ク
レゾール）０．１重量部、無機充填剤の混合物１００重
量部に対して分散剤（オレイン酸）１．０重量部等をス
ーパーミキサーで５分間混合した後、二軸押出機より２
００℃でストランド状に押出した後、ペレット状に切断
した。
ｒｌ、 ＭＦＲ１，ｏ ｙ／１ｏ分、Ｑ値３．４、融点
１２４℃）のパウダー６５体ｆｔ％と、重質炭酸カルシ
ウム（平均粒径１．２μ、板状、棒状、針状等でない不
定形）ＳＯ体積％と沈降性炭酸カルシウム（乎均粒径帆
３μ、立方形）２０体積％からなる無機充填剤の混合物
３５体積％、エチレン−ブテン−１共重合体ｉｏｏ重叶
部に対して熱安定剤（２，６−ジーｔ−ブチル−ｐ−ク
レゾール）０．１重量部、無機充填剤の混合物１００重
量部に対して分散剤（オレイン酸）１．０重量部等をス
ーパーミキサーで５分間混合した後、二軸押出機より２
００℃でストランド状に押出した後、ペレット状に切断
した。
得られたペレットを、スクリュー径５ｏｇ、Ｌ／Ｄ２５
の押出機に取り付けた環状ダイ（リップ径７５ｅ、リッ
プ間隙１間の４条スパイラルダイ）より２１０℃で押出
した後、内部を５℃の水が循環する直径１００８の冷却
マンドレルに接触せしめ、ブロー比１．３３で冷却固化
して厚み１１０μの管状未延伸フィルムを５ｍ／分で引
き取った。
の押出機に取り付けた環状ダイ（リップ径７５ｅ、リッ
プ間隙１間の４条スパイラルダイ）より２１０℃で押出
した後、内部を５℃の水が循環する直径１００８の冷却
マンドレルに接触せしめ、ブロー比１．３３で冷却固化
して厚み１１０μの管状未延伸フィルムを５ｍ／分で引
き取った。
このフィルムを、冷却マンドレルの下方に連結率れた直
径９８９の予熱マンドレルで１１０℃に加熱した後、予
熱マンドレルに直結する端面の直径が９８１３でもう一
方の端面の直径が２５０ｅで、その円錐角が９０″ の
表面を凹凸０．５μに梨地加工した１１０℃の円錐台形
のマンドレル表面に沿わせながら横方向（円周方向）に
２．５倍延伸しながら縦方向に３．０倍延伸し、引き続
き、マンドレルを離れた管状状態にある二軸延伸フィル
ムの外側全周に、マンドレルの下端から５０ｍの位置に
て、直径３５００．リップ間隙３間のエアーリングより
、１５℃、５ ｍ ７秒の空気を吹き付けるとともに、
マンドレルの下端の導管より、管状フィルムの内部に２
０℃の空気を５ ＮＬ／＋♂・分の割合で連続的に吹込
むことにより、内１１ｊｌｌより外側に向けて連続的に
フィルムの厚み方向に貫通させながら、ニップロールに
より引き取り管状二軸延伸通気性フィルムを得た。
径９８９の予熱マンドレルで１１０℃に加熱した後、予
熱マンドレルに直結する端面の直径が９８１３でもう一
方の端面の直径が２５０ｅで、その円錐角が９０″ の
表面を凹凸０．５μに梨地加工した１１０℃の円錐台形
のマンドレル表面に沿わせながら横方向（円周方向）に
２．５倍延伸しながら縦方向に３．０倍延伸し、引き続
き、マンドレルを離れた管状状態にある二軸延伸フィル
ムの外側全周に、マンドレルの下端から５０ｍの位置に
て、直径３５００．リップ間隙３間のエアーリングより
、１５℃、５ ｍ ７秒の空気を吹き付けるとともに、
マンドレルの下端の導管より、管状フィルムの内部に２
０℃の空気を５ ＮＬ／＋♂・分の割合で連続的に吹込
むことにより、内１１ｊｌｌより外側に向けて連続的に
フィルムの厚み方向に貫通させながら、ニップロールに
より引き取り管状二軸延伸通気性フィルムを得た。
得られた通気性フィルムの外観および物性を表１に示す
。なお、透湿度はＪＩＳ ｚ０２０８、通気度はＪＩＳ
Ｐ８１１７、引裂強度ＲＪＩＳｚ１７０２にそれぞれ
基づいて測定した。
。なお、透湿度はＪＩＳ ｚ０２０８、通気度はＪＩＳ
Ｐ８１１７、引裂強度ＲＪＩＳｚ１７０２にそれぞれ
基づいて測定した。
実施例２
実施例１に於いて、無機充填剤の混合物を重質炭酸カル
シウム（平均粒径１．８μ、板状、棒状、針状等でない
不定形）９０体積％と実施例１の沈降性炭酸カルシウム
１０体積％からなる無機充填剤の混合物に変更した以外
、実施例１と同様な方法により通気性フィルムを得た。
シウム（平均粒径１．８μ、板状、棒状、針状等でない
不定形）９０体積％と実施例１の沈降性炭酸カルシウム
１０体積％からなる無機充填剤の混合物に変更した以外
、実施例１と同様な方法により通気性フィルムを得た。
得られた通気性フィルムの結果を表１に合せて記す。
実施例３
実施１）１１において、エチレン−ブテン−１共重合体
の代わりに、高密度ポリエチレン（密度０．９５６？
／ ｃｒｌ、 ＭＦ ＲＯ，０５ｔ／ １０分、Ｑ値７
、融点１３５℃）のパウダーを用い、２９０℃でベレッ
ト化し、２６０℃で厚み９０μの管状未延伸フィルムと
して押出し、予熱マンドレル及び延伸マンドレルを１２
０℃に条件変更した以外、実施例１と同一条件で延伸し
、通気性フィルムを製造した・結果を表１に合せて示す
〇 比較例１ 実施列１に於いて、重質炭酸カルシウムを３０体積％、
沈降性炭酸カルシウムを７０体積％として混合割合を変
更した以外、実施例１と同一条件で延伸した。結果を表
１に合せて記す。
の代わりに、高密度ポリエチレン（密度０．９５６？
／ ｃｒｌ、 ＭＦ ＲＯ，０５ｔ／ １０分、Ｑ値７
、融点１３５℃）のパウダーを用い、２９０℃でベレッ
ト化し、２６０℃で厚み９０μの管状未延伸フィルムと
して押出し、予熱マンドレル及び延伸マンドレルを１２
０℃に条件変更した以外、実施例１と同一条件で延伸し
、通気性フィルムを製造した・結果を表１に合せて示す
〇 比較例１ 実施列１に於いて、重質炭酸カルシウムを３０体積％、
沈降性炭酸カルシウムを７０体積％として混合割合を変
更した以外、実施例１と同一条件で延伸した。結果を表
１に合せて記す。
比較例２
実施例１に於いて、重質炭酸カルシウムを６０体積％と
し平均粒径０．０３μの沈降性炭酸カルシウムを４０体
積％とした以外、実施例１と同一条件で延伸した。結果
を表１に合せて記す。
し平均粒径０．０３μの沈降性炭酸カルシウムを４０体
積％とした以外、実施例１と同一条件で延伸した。結果
を表１に合せて記す。
比較例３
実施例１に於いて、重質炭酸カルシウムを無機充填剤と
して単独使用して厚み１３０μの管状未延伸フィルムを
押出し、予熱マンドレル及び延伸マンドレルを１１３℃
にし、延伸後の冷却空気の吹付けを１０ｍ／秒とし、管
状フィルムの内部の空気の吹込みを４０ Ｎｔ／ｒｒ？
・分とした以外、実施例１と同一条件で延伸した。結果
を表１に合せて記す。
して単独使用して厚み１３０μの管状未延伸フィルムを
押出し、予熱マンドレル及び延伸マンドレルを１１３℃
にし、延伸後の冷却空気の吹付けを１０ｍ／秒とし、管
状フィルムの内部の空気の吹込みを４０ Ｎｔ／ｒｒ？
・分とした以外、実施例１と同一条件で延伸した。結果
を表１に合せて記す。
比較例４
実施例１に於いて、無機充填剤の混合物を重質炭酸カル
シウム（平均粒径０．９μ、板状、棒状、針状等でない
不定形）８０体積％と重質炭酸カルシウム（平均粒径０
．６μ、板状、棒状、針状等でない不定形）２０体積％
からなる無機充填剤の混合物に変更した以外、実施例１
と同様な方法により通気性フィルムを得た。得られた結
果を表１に合せて記す。
シウム（平均粒径０．９μ、板状、棒状、針状等でない
不定形）８０体積％と重質炭酸カルシウム（平均粒径０
．６μ、板状、棒状、針状等でない不定形）２０体積％
からなる無機充填剤の混合物に変更した以外、実施例１
と同様な方法により通気性フィルムを得た。得られた結
果を表１に合せて記す。
（以下余白）
Claims (1)
- 熱可塑性樹脂４２〜８７体積％と、平均粒径が０．７〜
４μの無機充填剤と平均粒径が０．０５〜０．７μの無
機充填剤とを後者に対する前者の平均粒径の比が２〜２
０でかつ前者が５０〜９７体積％で後者が５０〜３体積
％となるように混合してなる無機充填剤混合物５８〜１
３体８Ｉｔ％との、組成物からなる管状未延伸フィルム
を円錐台形のマンドレルに沿わせながら二軸延伸し、引
き続き、管状二軸延伸フィルムの外側から気体を吹付け
ることにより該フィルムを冷却すると共に、該フィルム
の内側から連続的に気体を吹込むことにより該フィルム
の外側に貫通させることを特徴とする通気性フィルムの
製造方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58113486A JPS606442A (ja) | 1983-06-23 | 1983-06-23 | 通気性フイルムの製造方法 |
| US06/620,828 US4585604A (en) | 1983-06-23 | 1984-06-15 | Process for preparing an air-permeable film |
| GB08415472A GB2143772B (en) | 1983-06-23 | 1984-06-18 | Preparing air-permeable thermoplastic film |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58113486A JPS606442A (ja) | 1983-06-23 | 1983-06-23 | 通気性フイルムの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS606442A true JPS606442A (ja) | 1985-01-14 |
| JPH0314057B2 JPH0314057B2 (ja) | 1991-02-25 |
Family
ID=14613505
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58113486A Granted JPS606442A (ja) | 1983-06-23 | 1983-06-23 | 通気性フイルムの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS606442A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4767580A (en) * | 1985-11-29 | 1988-08-30 | Tokuyama Soda Kabushiki Kaisha | Process for preparation of porous sheets |
-
1983
- 1983-06-23 JP JP58113486A patent/JPS606442A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4767580A (en) * | 1985-11-29 | 1988-08-30 | Tokuyama Soda Kabushiki Kaisha | Process for preparation of porous sheets |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0314057B2 (ja) | 1991-02-25 |
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