JPS6074316A - 真空インタラプタ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、真空インタラブタに係り、特にアークと平行
な軸方向磁界（縦磁界ンヲ発生式せる手段を備えた、い
わゆる縦磁界方式の真空インタラプタに関する。

従来技術 縦磁界方式の真空インクラブタは、アークにこれと平行
な縦磁界を印加することにより、アーク全電極面上に分
散せしめて七の局部的な集中？防止し、もって電極の過
度の溶ｆｆｉ！ｌｌｋ防ぐことにより電流しゃ断能力の
向上全図るもので、真空容器内に１対の電極棒を相対的
に接近離反自在に導入丁るとともに、各電極棒の内端部
にアーク拡散部と接触部とからなる電極をそれぞれ固着
し、縦磁界発生手段としてのコイルを、特公昭４２−１
３０４５号公報等に記載でれているように前記真空容器
の外部に備えたシ、または特公昭５３−４１７９３号公
報、特公昭５４−２２８１３号公報もしくは特開昭５６
−１３００３７号公報等に記載されているように真空容
器内における各電極の背部に備えたシ、さらには実開昭
５６−５７４４３号公報等に記載されているように真空
容器内における１対の電極の外周に備えたシして構成さ
几ている。

ところで、上記真空インタラプタの電極材料は、次に示
す（１）〜（Ｖ］）の諸物件が要求されている。

（１）電流しゃ断能力が高いこと （１１）耐電圧が高いこと （ｉｉｌ）　消耗が少ないこ□と （ｌｖ）　電流さい断値が小さいこと （■）接触抵抗が小さいこと （ｖｉｌ　溶着力が小てぃこと しかして、従来の縦磁界方式の真空インタラプタの電極
には、例えば特開昭５３−２１７７７号公報に開示され
たオーステナイト系ステンレス鋼と銅（Ｃｕ）との複合
金属によシアーク拡散部を形成するとともに、接触部を
特公昭４１−１２１３１号公報等に記載されているＣｕ
に微少のビスマヌ（Ｂｉ）を含有せしめたＣｕ−Ｂ１合
金（例えばＣｕ−０，５Ｂ１合金）によシ形成したもの
が知られている。しかしながら、かかる電極は、縦磁界
によるうず電流の発生を抑制でき、大電流しゃ断能力、
耐溶着性および接触抵抗に優れてはいるものの、高電圧
用としては不向きである。

また、高電圧用としては、前記オーステナイト系ステ／
レス鋼とＣｕとの複合金属によシアーク拡散部を形成す
るとともに、接触部を特公昭５４−３６１２１号公報に
記載されているＣｕにタングステン（Ｗ）を含有せしめ
たＣｕ−Ｗ合金（例えば２０Ｃｕ−８０Ｗ合金）によし
形成したものが知らｎでいる。

しかし、この電極は、事故電流の如き大電流をしゃ断す
ることが困難であるという欠点を有する。

一方、昨今の系統拡張に伴う昇流、昇圧に対処すべく、
電流しゃ断能力および絶縁耐力の双方に優れた電極の出
現が要望てれている。

発明の目的 本発明は、上記問題点に鑑みてなされたもので、大電流
、高電圧のしゃ断に供し得る電極を備えた縦磁界方式の
真空インタラプタを提供することを目的とする。

発明の構成 かかる目的を遊底するために、本発明は、真空容器内に
１対の電極棒を相対的に接近離反自在に導入するととも
に、各電極棒の内端部にアーク拡散部と接触部とからな
る電極をそれぞれ固着し、前記真空容器の外部または真
空容器の内部にアークに対しこれと平行な軸方磁界を印
加するコイルを備えてなる真空インタラゲタにおいて、
前記各電極のアーク拡散部をオーステナイト系ステンレ
ス鋼３０〜７０重量％および銅３０〜７０重量％からな
る複合金属によシ形成するとともに、接触部を銅２０〜
７０重量％、クロム５〜７０重Ｎ％およびモリブデ７５
〜７０重量ヂからなる複合金属によ多形成したものであ
る。

実施例 以下、本発明の実施例を図面を参照して説明する。

第１図は本発明の一実施例を示す真空イノタラブタの縦
断面図で、この真空インクラブクは、真空容器１円にそ
の軸線上に位置せしめて１対の電極棒２，２を相対的に
接近離反自在に導入し、各電極棒２の内端部に笠形円板
状の対をなす電極３゜３を絶縁スペーサを介在せしめて
機械的に固着し、各電極棒２と電極３とを電極３の背部
に配設されかつ電極棒２に流れる軸方向（第１図におい
て上下方向）の電流を電極棒２を中心とするループ電流
に変更して縦磁界を発生するコイル４，４によシミ気的
に接続して概略構成されている。

すなわち、真空容器１は、ガラスまたはセラミックスか
らなる円筒状の２本の絶縁筒５，５を両端に固着したＦ
ａ　−Ｎｉ　−Ｃｏ　合金、またはＦｏ−Ｎｉ合金等か
らなる薄肉円環状の封着金具６，６．・・・の一方を介
し接合して１本の絶縁筒とするとともに、その両開口端
を他方の封着金具６，６を介し円板状の金属端板７，７
によシ閉塞し、かつ円部を高真空（たとえば５　Ｘ　１
０−’　Ｔｏｒｒ以下の圧力）に排気して形成さｎてい
る。そして、真空容器１内には、前記各電極棒２がそれ
ぞれの金属端板７の中央から真空容器１の気密性を保持
して相対的に接近離反自在に導入されている。

なお、一方（第１図において上方）の電極棒２は、一方
の金属端板７に気密に挿着されているものであシ、他方
の電極棒２は、金属ベローズ８を介し真空容器ｌの気密
性を保持して他方の金属端板７を軸方向へ移動自在に挿
通されているものである。また、第１図において９およ
び１０は軸シールドおよびベローズシールド、■１は主
シールド、１２は補助シールドである。

前記各電極棒２の内端部には、第２図および第３図に示
すように、　Ｃｕの如く高導電率の材料からなるととも
に、電極棒２の直径よシ適宜大径の円板状の取付ベース
４ａと、を付ベース４ａの外周の相対する位置から半径
方向（第２図において左右方向）外方へ延在する２本の
アーム４ｂと、各アーム４ｂの端部から取付ベース４ａ
を中心とし同一方向へ円弧状に彎曲した円弧部４ｃとか
らなる腫分流タイプのコイル４が、取付ベース４ａの一
方（第２図において下方）の面に形成しだ凹部１３を介
しろう付によシ固着されている。

そして、コイル４は、電極棒２の内端外周にろう付によ
り嵌着したリング状の取付部１４　ａと、取付部１４　
ａの外周から半径方向外方へ放射状に延伸した複数の支
持腕１４　ｂと、各支持腕１４　ｂの端部を連結するリ
ング状の支持部１４　ｃとからなるコイル補強体１４と
ろう付されて補強でれている。

なお、コイル補強体１４は、ステンレス鋼の如く機械的
強度穴にしてかつ低導電率の拐料からなるものである。

前記コイル４の取付ベース４ａの他方の面には、円形の
凹部１５が設けられておシ、この凹部１５には、ステン
レス鋼またはインコネルの如く機械的強度穴にしてかつ
低導電率の材料により短円筒状に形成した絶縁スペーサ
１６が、その一端に形成した小径フランジ１．６　＆を
介しろう付によシ固着さｎている。そして、絶縁スペー
サ１６の他端に形成した大径フランジ１６　ｂには、こ
の大径フランジ１６．ｂよシ適宜大径にしてかつ絶縁ス
ペーサ１６の内径とほぼ同径の透孔を有する円輪板状の
取付ベース１７　Ｂと、取付ベース１７　ａの外周の相
対する位置から中径方向外方へ延在した２本のアーム１
７ｂと、各アーム１７ｂの端部からコイル４の円弧部４
Ｃとほぼ等しい曲率半径にしてかつこれとは逆の同一方
向へ適宜の長でで円弧状に彎曲した円弧部１７　Ｑとか
らなシ、銅の如く高導電率の材料によシ形成された補助
コイル１７が、取付ベース１７　ａの一方（第２図にお
いて下方）の面に設けた保合段部１８を介しろう付によ
シ固着てれている。そして、補助コイル１７とコイル４
とは、補助コイル１７の各円弧部１７　ｅの端部に設け
た凹部１９に一端を固着し、かつ他端をコイル４の各円
弧部４Ｃの端部に設けた透孔２１に挿着した軸方向の通
電ピン２０を介し電気的にＰ：続されている。

前記補助コイル１７には、コイル４の直径とほぼ同径に
形成した前記電極３が、背面中央に設けた四部２２を介
しろう付によシ取付ベース１７　＆と接合されるととも
に、背面を介しろう付により各アーム１７　ｂおよび円
弧部１７　ｅと接合されている。電極３は、対向面（第
２図において上面）中央に円形の凹部２３を設けかつ周
辺に近づくにつれて漸次薄肉となる笠形円板状に形成さ
れたアーク拡散部３ａと、対向面に平坦な円形の接触面
を有するとともに周辺に近づくにつれて漸次薄肉となる
笠形円板状に形成されかつアーク拡散部３ａの凹部２３
にろう付により固着された接触部３ｂとからなシ、全体
として笠形円板状に設けられている。

前記電極３のアーク拡散部３ａは、オーステナイト系ス
テンレス鋼（例えば５ｕｓ３０４　、３１６Ｌ等）３０
〜７０　Ｍ　Ｎ％およびＣｕ３０〜７０重量％からなる
複合金属によシ形成されている。なお、この複合金属は
、４〜３０優の４電車（ＩＡＣＳデ）　＋　３０ｋＩｆ
ｆ　／ｍｔ１以上の引張強度および１００〜１８０Ｈｖ
（１ｋｇ）の硬度を有するものである。

また、接触部３ｂは、Ｃｕ２Ｏ〜７０重量％、クロム（
Ｃｒ）　５〜７０ｉｆｆｉ　％およびモリツブｙ　（Ｍ
ｏ）　５〜７０重量％の複合金属によシ形成されている
。なお、この複合金属は、２０〜６０％の導電率および
１２０〜１８０ＨＶ（１ｋｇ）の硬度を有するものであ
る。

一方、アーク拡散部３ａを形成する複合金属と接触部３
ｂを形成する複合金属とは、はぼ同様にして製造される
ものである。次に、接触部３ｂを形成する複合金属を例
にして各種服造方法について説明する。

（１）　例えば−１００メツシユのＣｒ粉末と一１００
メツシュのＭｏ粉末とを所定量混合し、この混合粉末を
Ｃｒ　、　ＮｏおよびＣｕと反応しない材料（例えばア
ルミナ）からなる容器に入れるとともにその上にＣｕの
１０ツクを載置し、真空中（５Ｘ　ｔｏ−ＩＩＴｏｒｒ
　）においてまず１０００℃で１０分間加熱して脱−ガ
スするとともにＣｒとＭｏとからなる多孔質の基・、材
を形・成、シ、ついでＣｕの融点（１０８３℃）以上の
温度の１１００℃で１０分間加熱してＣｕを多孔質の基
材に溶浸して行なう。

（２）　ＣｒとＭＯとを粉末にし、これらを所定量混合
するとともに、この混合粉末をアルミナ等からなる容器
に入れ、かつ非酸化性雰囲気中（例えば真空中、水素ガ
ス中、窒素ガス中またはアルゴンガス中等）において、
各金属の融点以下の温度（例えば粉体上にＣｕ材をあら
かじめ載置している場合にはＣｕの融点以下％またＣｕ
材をあらかじめ載置していない場合にはＣｒの融点以下
ンにて加熱保持（例えば６００〜１０００℃で５〜６０
分間程度）して多孔質の基材を形成し、しかる後に上記
雰囲気中においてＣｕの融点以上に加熱保持（向えば１
１００℃で５〜２０分程度）してこの基材にＣｕを溶浸
し一体結合して行なう。

（３）　Ｃｕ　、　ＣｒおよびＭＯの各金属を粉末にし
、それらを所定量混合するとともに、この混合粉末　。

をプレス成型して混合粉体を成形し、しかる後にこの混
合素体を非酸化性雰囲気中においてＣｕの融点以下（例
えば１０００℃）またはＣｕの融点以上でかつ他の金属
の融点以下（例えば１１００℃）の温度に加熱保持（５
〜６０分間程度）し各金属粉末粒子を一体結合して行な
う。

ここに、金属粉末の粒径は、−１００メツシユ（１４９
μｍ以下）に限定されるものではな（、−６０メツシユ
（２５０μｍ以下）であればよい。ただ、粒径が６０メ
ツシユよシ大きくなると、各金属粉末粒子を拡散結合さ
せる場合、拡散距離の増大に伴って加熱温度を高くした
シまたは加熱時間を長くしたシすることが必要となシ、
生産性が低下することとなる。一方、粒径の上限が低下
するにしたがって均一な混合（各金属粉末粒子の均一な
分散）が困難となシ、また酸化しやすいためその取扱い
が面倒であるとともにその使用に際して前処理を必要と
する等の問題があるので、おのずと限界があシ、粒径の
上限は、種々の条件のもとに選定されるものである。

なお、アーク拡散部３ａを形成する複合金属を製造する
場合にも上記金属粉末の粒径の留意事項について同様の
ことが言える。また、上述した製造方法（２）　、　（
３）のいずれにあっても非酸化性雰囲気としては、真空
雰囲気の方が加熱保持の際に脱ガスを同時に行なえる利
点があって好適である。し−かし、真空雰囲気以外の非
酸化性雰囲気中で製造した場合であっても真空インタラ
プタの電極としては性能上差異はない。

次に、製造方法（１）とほぼ同様にして製造したＩ−Ａ
成分組成（５ｕｓ３０４５０重量％およびＣｕ５Ｑ重ｒ
ｒｒ、％）の複合金属の組織状態は、第４図（Ａ）〜（
Ｅｌに示すＸ線写真のようになった。

すなわち、第４図（ＮのＸｉ写真は、二次電子像であり
、（Ｂ）のＸ線写真は、Ｆｅの分散状態を示す特性Ｘ線
像で、島状に点在する白色の部分がＦｅである。また、
（Ｃ）のＸ線写真は、Ｃｒの分散状態を示す特性Ｘ線像
で、島状に点在する灰色の部分がＣｒである。（ＤＪの
Ｘ線写真は、Ｎｉの分散状態を示す特性Ｘ想像で、島状
に点在する灰色の部分がＮｉである。

さらに、（Ｅ）のＸ線写真は、　Ｃｕの分散状態を示す
特性Ｘ線像で、白い部分がＣｕである。

したがって、ｓｕａ　３０４の粒子は、相互に結合して
多孔質の基材を形成しており、しかもこの基拐の孔（空
隙）にＣｕが溶浸されて強固に結合した複合金欄となっ
ていることが判る。

ざらに、製造方法（１）によシ製造したＩＩ−Ａ成分組
成（Ｃｕ５０重量％　、　ＣｒｌＯ重Ｅｉ％およびＭｏ
４Ｑ重Ｈ％）。

Ｉ［−Ｂ成分組成（Ｃｕ５Ｑ重量％、Ｃｒ２５重量％お
よびＭｏ　２５重仝チ）およびＩＩ−Ｃ成分組成（Ｃｕ
５Ｑ重量係。

Ｃｒ４Ｑ重ｔ％およびＭｏ　１０重量％）の各複合金属
の組織状態は、それぞれ第５図（Ａｌ−（Ｄ）、第６図
（Ａ）〜（Ｄｉおよび第７（２）（Ｎ〜ＣＤ＋に示すＸ
線写真のようになった。

すなわち、第５図ＣＡ）　、第６図（Ａ）および第７図
（ＮのＸ線写真は、二次電子像であシ、各図（Ｂ）のＸ
線写真は、Ｃｒの分散状態を示す特性Ｘ線像で、島状に
点在する白色の部分がＣｒ′Ｔ：ある。また、各図（Ｃ
）のＸ線写真は、Ｍｏの分散状態を示す特性Ｘ線像で、
島状に点在する白い部分がＭｏである。さらに、各図（
Ｄ）のＸ線写真は、Ｃｕの分散状態を示すｌｒｆ性Ｘ腺
像で、白い部分がＣｕＴある。

したがって、ＣｒとＭ、の粒子は、相互に拡散結合して
多孔質の基材を形成しており、しかもこの基材の孔（空
隙）にＣｕが溶浸されて強固に結ばした複合金属となっ
ていることが判る。

一方、アーク拡散部・３ａを形成するＩ−Ａ成分組成、
Ｉ−Ｂ成分組成および１−ｃ成分組成の各複合金属なら
びに接触部３ｂを形成するＩＩ　−Ａ成分組成、ｎ−Ｂ
成分組成および■−Ｃ成分＃［ｌｌ成の各複合金属の緒
特性の試験結果は、次のようになった。こｃｒ、Ｉ−Ｂ
成分Ｍｉ成は、ｓｕｓ　３０４７０　’ｒＲ＠チおよび
Ｃａ３０重量％であシ、Ｉ−Ｃ／皮皮紐組成、ｓｕｓ　
３０４３０重量％およびＣｕ　７Ｑ重琲チでらる。そし
て、Ｉ−Ｂ成分組成およびＩ　−Ｃ成分組成の各複合金
属ともに、Ｉ−Ａ成分組成の複合金属と同様にして製造
でれたものである。

（１）導電率（ＩＡＣＳチ） アーク拡散部　Ｉ　−Ａ成分組成　５〜１５係Ｉ　−Ｂ
成分組成　４〜８饅 １−ｃ成分組Ｗ、ｔｏ〜３０係 接　触　部　Ｉ［−Ａ成分組成　４０〜５０優Ｉ［−Ｂ
成分組成　４０〜５０チ ｍ−ｃ成分組成　４０〜５０％ （２）硬度 アーク拡散部　１００〜１８０　Ｈｖ　（１ｋｇ　）接
　触　部　１２０〜１８０１Ｆ（ｖ　（１ｋｇ）また、
アーク拡散部３ａをＩ　−Ａ成分組成の複合金属によシ
、直径１００％の笠形円板状に形成するとともに、接融
部３ｂをＩＩ−Ａ成分組成の複合金属によシ、直径６０
ＦＸ、の笠形円板状に形成して第２図に示す電極３を形
成し、この１対の電極３を組込んで第１図に示す真空イ
ンタラプタとして行なった諸性能の検証結果は、次のよ
うになった。

（１ン電流しや助能力 しゃ新条件が、定格電圧１．２ＫＶ（再起電圧２］、　
ＫＶ　。

ＪＥＣ−１８１）　、　Ｌや断速度１．２〜１．５　ｍ
ｌ　ｇ　の時に６０　ＫＡ　（ｒ、　ｍ、　ｓ、　）の
電流をしゃ断することがでさた。

また、定格電圧８４ＫＶ（再起電圧１４３Ｉ（Ｖ、　Ｊ
ＥＣ−１８１）？しゃ断速度＆Ｏｔ′ｎ／！ｌ　の時に
５０　ＫＡ　（ｒ、　ｍ、　ｓ。）の’ｒｒｒ、流をし
堂断することができた。

なお、アーク拡散部３ａをＩ−Ｂ成分組成、■−Ｃ成分
組成の各複合金属とした場合、接触部３ｂをｎ−Ｂ成分
組成、ｎ−ｃ成分組成の各複合金属とした場合および比
較品について同一条件で試験した各電流しゃ断能力は、
表１に示すようになった。

聚　１ （２）絶縁耐力 ギャップヲ３０％に保持し、衝撃波耐電圧試験を行なっ
たところ、±４００ＫＶ（バラツキ±ＬＯＫＶ）の絶縁
耐力を示した。また、大電流（６０ＫＡ　）の多数回し
ゃ断後に同様の試験を行なったが絶縁耐力に変化はなか
った。石らに、進み小電流（８０Ａ）のしゃ断後に同様
の試験を行なったが、絶縁耐力は殆んど変化しなかった
。

なお、アーク拡散部３ａを（−Ｂ成分組成、Ｉ−Ｃ成分
組成の各複合金属とした場合および接融部３ｂをｎ−Ｂ
成分組成、［−Ｃ成分組成の各複合金属とした場合の各
絶縁耐力は、いずれもＩ−Ａ成分組成とＩＩ−Ａ成分組
成との組合せのものと同様の値を示した。また、本発明
品（Ｉ−Ａ成分組成とＩＩ−Ａ成分組成との組合せ）と
比奴品との各衝撃波耐電圧試験の結果は、表２に示すよ
うになった。

表　２ （３）耐溶着性 １３０　ｋｌ？の加圧下で、２５　ＫＡ　（ｒ、　ｍ、
　ｓ、　）　の電流全３秒間通電（ＩＥＣ短時間電流規
格）した後に、２００ゆの静的な引き外し力で問題なく
引き外すことができ、その後の接触抵抗の増加は、２〜
８％にとどまった。また、１０００ｋｇの加圧下で、５
０ＫＡ（ｒ。

ｍ、　ａ、　）の電流を３秒間通電した後の引き外しも
問題なく、その後の接触抵抗の増加は、０〜５チにとど
まシ、十分な耐溶着性を備えていた。

なお、アーク拡散部３ａをＩ−Ｂ成分組成、Ｉ−Ｃ成分
組成の各複合金属とした場合および接触部３ｂをｎ−Ｂ
成分組成、■−ｃ成分組成の各複合金属とした場合も同
様な結果であった。

（４）遅れ小電流（誘導性の負荷）のしゃ断能力３０　
Ａ通電して行なった電流式い断匝は、平均ａ９Ａ（標準
偏差σｎ＝０．９６＝標本数ｎ＝１００）を示した。

なお、接触部３ｂをＩＩ−Ｂ＃：分組成とした場合には
、平均ａ７Ａ（σｎ　＝　１．２６　、　ｎ　＝　１０
０）、ｌ−Ｃ成分組成とした場合には、平均＆９Ａ（σ
ｎ　＝　１．５　、　ｎ　＝　１００）を示した。また
、アーク拡散部３ａをｉ−Ｂ成分組成、１−ｃ成分組成
とした場合もそれぞれ同様の＠を示した。

（５）進み小電流（容量性の負荷）のしやり［能力１．
２５ 電圧；　８４ＫＶ　ｘ−７；ｊ、　８０　Ａ　ｃＤ　Ｍ
　−＋　小装置流試験（ＪＥＣ−１８１）を、１０００
０回行なったが、再点弧は０回であった。

なお、アーク拡散部３ａをＩ−Ｂ成分組成、■−〇成分
組成の各複合金属とした場合および接触部３ｂをＩｆ−
Ｂ成分組成、ｎ−ｃ成分組成の各複合金属とした場合も
同様な結果であった。

ところで、アーク拡散部３ａｅ形成する複合金属の成分
組成が、オーステナイト系ステンレス鋼３０〜７０重量
％およびＣｎ３０〜７０重量多の組成範囲以外の場合に
は、満足する諸特性を得ることができなかった。

すなわち、オーステナイト系ステ／レス鋼が３０重量％
よシ少ない場合には、導電率が大さくな広うず電流の発
生が著しくなった。また、強度が低下し、耐久性が悪化
して、アーク拡散部の厚みを大キくシなければならなか
った。一方、オーステナイト系ステ／レス鋼が７０重量
％を超える場合には、しゃ断性能が著しく低下した。

また、接触部６ｂを形成する複合金属の成分組成が、Ｃ
ｕ２Ｏ〜７０重量％　＋　Ｃｒ　５〜７０　Ｍ　ｆｉｔ
　％　、　Ｍｏ５〜７０重量％の組成範囲以外の場合に
は、満足する諸特性を得ることができなかった。

すなわち、　Ｃｕが２０重量し０少ない場合には、導電
率が低下し接触抵抗が著しく大きくなシ、一方７０重量
％を超える場合には、溶着力およびてい断値が著しく大
きくなシ、しかも絶縁耐力が著しく低下した。また、　
Ｃｒが５重量％よシ少ない場合には、絶縁耐力が著しく
低下し、一方７０　Ｍ、　−ｆ／−ｔ　％金超える場合
には、導電率および機械的強度が著しく低下した。でう
に、　Ｍｏが５重量％より少ない場合には、絶縁耐力が
著しく低下し、一方７０重量％を超える場合には、機械
的強度の低下が著しく、そのうえδい断値が著しく大さ
くなった。

なお、前述した実施向においては、コイル４を捧分流タ
イプとした場合について述べたが、コイは ル４はこれに限定ざｎるものでなく、たとえば１ターン
または見分流タイプもしくは死分流タイプとしてもよい
ものである。また、電極３とコイル４との電気的接続は
、電極３の背部に接合した補助コイル１７を用いる場合
に限らず、たとえば特公昭５３−４１７８３号公報等に
記載石ｎでいるようにコイルの一端全電極の背面中央と
直接に接続してもよいものである。嘔らに、コイル４を
電極３の背部に設ける場合に限らず、たとえば実開昭５
６−５７４４３号公報等に記載さｎているように１．コ
イルを１対の電極を囲繞するように配設したり、または
特公昭４２−１３０４５号公報等に記載されているよう
にコイルを真空容器の外部に配設してよいのは勿論であ
る。

発明の効果 以上のように本発明は、真空インクラゲタの各電極のア
ーク拡散部をオーステナイト系ステンレス鋼３０〜７０
重量％およびＣｕ３０〜７０重量％からなる複合金属に
よシ形成するとともに、接触部をＣｕ２Ｏ〜７０重量％
、Ｃｒ５〜７０重量係およびＭｏ　５〜７０重役チから
なる複合金属によシ形成したので、従来のものに比して
電流しゃ断能力を大幅に向上できる。

しかも、接触部を２０Ｃｕ−８０Ｗ合金により形成した
従来のものと同様に優庇だ絶縁耐力を得るＣとができる
。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の真空インタラプタの一実施例を示す縦
断面図、第２図および第３図はそ九ぞれ複合金属のｍ繊
状Ｍを示すＸ線写真、第５図（Ａ）。 ＣＢ）　ｔ　（Ｃン、　（Ｊ））、第６図（Ａ）　、　
（Ｂ）　、　（Ｃ）　、　（Ｄ）および第７図（ＡＪ　
ｌ　（Ｂ）　ｌ　（Ｃ）　’ｌ　（Ｄ）はそｎぞれ接触
部を形成する複合金属の異なるａＩｙ、の組織状態を示
すＸ線写真である。 １・・・真空容器、２・・・電極棒、３・・・電極、３
ａ・・・アーク拡散部、３ｂ・・・接触部、４・・・コ
イル。 第２図 第７図（Ａ−） 第７図（Ｂ） 第７図（Ｉ））

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）　真空容器内に１対の電極棒を相対的に接近離反
   自在に導入するとともに、各電極棒のＰ３端部にアーク
   拡散部と接触部とからなる電極をそれぞｎ固着し、前記
   真空容器の外部または真空容器の円部にアークに対しこ
   れと平行な軸方磁界を印加するコイル分備えてなる真空
   インタンブタにおいて、前記各電極のアーク拡散部をオ
   ーステナイト系ステ／レヌ鋼３０〜７０重量褒およす ・ひ銅３０〜７０重量％からなる複合金属により形成−
   １るとともに、接触部を銅２０〜７０重量％、クロム５
   〜７０重量％およびモリブデン５〜７０重量％からなる
   複合金属により形成したことを特徴とする真空インタラ
   ゲタ。