JPS6111413A - デイ−ゼルパテイキユレ−トフイルタの再生装置 - Google Patents
デイ−ゼルパテイキユレ−トフイルタの再生装置Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はディーゼルパティキュレートフィルタの再燃焼
に使用するバーナのノ・−ナエア制御装置に関する。
に使用するバーナのノ・−ナエア制御装置に関する。
ディービルエンジンの排出するパティキュレートは公害
防止のため２通常はセラミックス製のディーゼルパティ
キュレートフィルタ（以後単にフィルタと記す）により
、排気中より取り除かれており、所定時にフィルタ自体
の再生を兼ね、再燃焼により無公害物質として除去され
ろ。このパティキュレートの再燃焼には適度の燃焼＞Ｉ
ｎｋ度と適度の酸素量、即ち、所定数の空気過剰率を保
つエアが必要であり、加熱温度が低いとパテイギュレー
）は除去されず、逆に、過度に加熱するとフィルタ自体
が溶損を生じるという不都合がある。
防止のため２通常はセラミックス製のディーゼルパティ
キュレートフィルタ（以後単にフィルタと記す）により
、排気中より取り除かれており、所定時にフィルタ自体
の再生を兼ね、再燃焼により無公害物質として除去され
ろ。このパティキュレートの再燃焼には適度の燃焼＞Ｉ
ｎｋ度と適度の酸素量、即ち、所定数の空気過剰率を保
つエアが必要であり、加熱温度が低いとパテイギュレー
）は除去されず、逆に、過度に加熱するとフィルタ自体
が溶損を生じるという不都合がある。
ところで、フィルタの加熱源としてバーナが使用される
ことが多く、特に、高圧受流量の１次エアにより燃料を
霧化し、低圧大流量の２次エアによりパティキュレート
の燃焼を行なう霧吹式ハーナが多用されている。このバ
ーナに供給される１次エアの最適供給計はほぼ燃料流量
と比例し、この燃料流量を一定とするため１通常は一次
エア量は一定に保たれる。これに対し、２次エアは低圧
だが大流量を必要とされると共に、パティキュレートの
燃焼に必要となる所定重量流量値だけのエフが供給され
るように制御する必要がある。この２次エアは２通常、
容積型エアポンプを用いて供給するが、このエアポンプ
は回転数のみを一定にすれば体積流ｍ゛が一定となるが
、大気圧、大気温度及びエンノン制圧の変化に応じて重
量流量の変化を受は易い。このため、容積型エアポンプ
の利点である太１１１出量の確保という点を利用する一
方。
ことが多く、特に、高圧受流量の１次エアにより燃料を
霧化し、低圧大流量の２次エアによりパティキュレート
の燃焼を行なう霧吹式ハーナが多用されている。このバ
ーナに供給される１次エアの最適供給計はほぼ燃料流量
と比例し、この燃料流量を一定とするため１通常は一次
エア量は一定に保たれる。これに対し、２次エアは低圧
だが大流量を必要とされると共に、パティキュレートの
燃焼に必要となる所定重量流量値だけのエフが供給され
るように制御する必要がある。この２次エアは２通常、
容積型エアポンプを用いて供給するが、このエアポンプ
は回転数のみを一定にすれば体積流ｍ゛が一定となるが
、大気圧、大気温度及びエンノン制圧の変化に応じて重
量流量の変化を受は易い。このため、容積型エアポンプ
の利点である太１１１出量の確保という点を利用する一
方。
重量流量の変化を修正する必要がある。たとえば一般の
容積型エアポンプは第１図〜第６図に示すごとき特性を
有している。
容積型エアポンプは第１図〜第６図に示すごとき特性を
有している。
第１図は容積型エアポンプの体積流量−吐出圧特性の一
例であり、吐出側の通路面積をしぼることにより体積流
量は低減され、一方吐出圧が比較的大きく増大すること
が明らかである。更に、第２図には容積型エアポンプが
低地にある場合（実線で示した）と高地にある場合（破
線で示した）の重量坪量−叶出圧特性の一例を示してお
り同一重量流量を得る場合、高地では吐出圧を下げる即
ち。
例であり、吐出側の通路面積をしぼることにより体積流
量は低減され、一方吐出圧が比較的大きく増大すること
が明らかである。更に、第２図には容積型エアポンプが
低地にある場合（実線で示した）と高地にある場合（破
線で示した）の重量坪量−叶出圧特性の一例を示してお
り同一重量流量を得る場合、高地では吐出圧を下げる即
ち。
低地よりエア供給路のしぼりを拡げ、ｌｌｌ正圧下げる
必要があることが示されている。同じく第３図に示すよ
うに高度一定でもポンプ自体の変動。
必要があることが示されている。同じく第３図に示すよ
うに高度一定でもポンプ自体の変動。
大気温度等により２本の破線で示した如く重量流量が変
動することが示されている。
動することが示されている。
このような特性を有する容積型エアポンプを２次エアポ
ンプとして用いた従来装置の一例を第４図に示した。デ
ィーゼルエンジン（以後単にエンジンと記す）１はクー
ホチャージャ２を備え、その排気路６の下流側にフィル
タ５を備え、その下流側にマフラ２００を介し排気を放
出する。４はフィルタ５の排気路３の上流側に設けられ
たバーナであり、同バーナ４はイグニッションコイル６
を用いた発火装置を有し、圧力調整弁２０１により調量
された１次エアポンプ７からのエフで燃料ポンプ８から
の燃料を霧化させ、２次エアポンプ９からのエアで高温
ガスの空気過剰率を所定値に保つよう構成され、過剰酸
素でパティキュレートを燃焼させる。２次エアの供給路
１０は流量制御弁か゛ １１により流路面積だ増減され、この弁を開閉作動させ
る真空室は負圧源である真空ポンプ１２と真空調整弁１
６およびソレノイド弁１４を介し連結される。
ンプとして用いた従来装置の一例を第４図に示した。デ
ィーゼルエンジン（以後単にエンジンと記す）１はクー
ホチャージャ２を備え、その排気路６の下流側にフィル
タ５を備え、その下流側にマフラ２００を介し排気を放
出する。４はフィルタ５の排気路３の上流側に設けられ
たバーナであり、同バーナ４はイグニッションコイル６
を用いた発火装置を有し、圧力調整弁２０１により調量
された１次エアポンプ７からのエフで燃料ポンプ８から
の燃料を霧化させ、２次エアポンプ９からのエアで高温
ガスの空気過剰率を所定値に保つよう構成され、過剰酸
素でパティキュレートを燃焼させる。２次エアの供給路
１０は流量制御弁か゛ １１により流路面積だ増減され、この弁を開閉作動させ
る真空室は負圧源である真空ポンプ１２と真空調整弁１
６およびソレノイド弁１４を介し連結される。
また、この様なシステムにおいては、排気ガスの流れが
パティキュレートの再生に影響しないようにすることが
必要である。このため、第１図に示す様に、刊気路乙の
フィルタ５の上流側及び下流側において上記排気路６に
夫々連結された排気バイパス路２０２が設けられており
、更に排気路５と排気バイパス路２０２の上流側分岐点
には、排気切換弁２１０が設けられている。排気切換弁
２１０は、真空ポンプ１２に連通されたダイアフラム２
０３によりリンク機構を介して駆動される。
パティキュレートの再生に影響しないようにすることが
必要である。このため、第１図に示す様に、刊気路乙の
フィルタ５の上流側及び下流側において上記排気路６に
夫々連結された排気バイパス路２０２が設けられており
、更に排気路５と排気バイパス路２０２の上流側分岐点
には、排気切換弁２１０が設けられている。排気切換弁
２１０は、真空ポンプ１２に連通されたダイアフラム２
０３によりリンク機構を介して駆動される。
ダイアフラム２０３と真空ポンプ１２どの間には電磁弁
２０４が設けられている。同電磁弁２０４は弁体２０５
とコイル２０６とスプリング２０７とから構成され、コ
イル２０６に電流が流れると弁体２０５がコイル２０６
に引かれ電磁弁２０４が開放される。そして、真空ポン
プ１２の負圧がダイアフラム２０３に作動し排気切換弁
２１０がａの位置からｂの位置に動き排気路６を閉鎖す
る構成となっている。この結果、エンジン１かも排出さ
れる排気ガスは排気バイパス路２０２を通りマフラ２０
０に導かれることとなり、これによりエンジン１かもの
排気ガスが、ノ・−す装置２０の燃焼条件に影響しない
様になっている。
２０４が設けられている。同電磁弁２０４は弁体２０５
とコイル２０６とスプリング２０７とから構成され、コ
イル２０６に電流が流れると弁体２０５がコイル２０６
に引かれ電磁弁２０４が開放される。そして、真空ポン
プ１２の負圧がダイアフラム２０３に作動し排気切換弁
２１０がａの位置からｂの位置に動き排気路６を閉鎖す
る構成となっている。この結果、エンジン１かも排出さ
れる排気ガスは排気バイパス路２０２を通りマフラ２０
０に導かれることとなり、これによりエンジン１かもの
排気ガスが、ノ・−す装置２０の燃焼条件に影響しない
様になっている。
なお、符号１７は燃料調整弁、符号１８は圧力調１ｍ！
弁、 符号１５ハイグニッションフイル６．エフポンプ
７．９．ソレノイド弁１４及び燃料調整弁１７をコント
ルールするコントローラ、符号１６は大気圧センサをそ
れぞれ示している。
弁、 符号１５ハイグニッションフイル６．エフポンプ
７．９．ソレノイド弁１４及び燃料調整弁１７をコント
ルールするコントローラ、符号１６は大気圧センサをそ
れぞれ示している。
このようなエンジン１のフィルタ５Ｉパテイキュレート
次過度に付着した場合、コンｌ−ｑ−ラ１５は、たとえ
ばフィルタ５上流側排気路圧が設定値を上回ったことを
圧カセンザ１９により検出することにより、再燃焼を開
始させる。この場合、高地で大気圧が低いと大気圧セン
サ１６の入力信号によりコントローラ１５はソレノイド
弁１４に出力し、２次エアの流路面積を基準値より一定
量増大させるよう制御する。
次過度に付着した場合、コンｌ−ｑ−ラ１５は、たとえ
ばフィルタ５上流側排気路圧が設定値を上回ったことを
圧カセンザ１９により検出することにより、再燃焼を開
始させる。この場合、高地で大気圧が低いと大気圧セン
サ１６の入力信号によりコントローラ１５はソレノイド
弁１４に出力し、２次エアの流路面積を基準値より一定
量増大させるよう制御する。
これにより空気密度の低下による重量流量の低下を体積
流量増により防ぐことができる。しかし。
流量増により防ぐことができる。しかし。
単に大気圧変化を一定負圧を受けるダイアフラム式の流
量制御弁１１で制御するこの方式では、２次エアポンプ
自体のばらつきも加わり２次エアの流量精度が低いとい
う欠点がある。
量制御弁１１で制御するこの方式では、２次エアポンプ
自体のばらつきも加わり２次エアの流量精度が低いとい
う欠点がある。
本発明は２次エアの流量を精度よく制御できるディービ
ルパティキュレートフィルタのバーナエア制御装置を提
供することを目的とする。
ルパティキュレートフィルタのバーナエア制御装置を提
供することを目的とする。
本発明に、するディーゼルパティギュレートフィルタノ
ハ−ナエア制御装置は、フィルタをバイパスする排気バ
イパス路とバーナへのエア供給路と。
ハ−ナエア制御装置は、フィルタをバイパスする排気バ
イパス路とバーナへのエア供給路と。
エア供給路の流路面積を可変する流量制御弁と。
流量制御弁の前後差圧を一定にするよ泣谷動する逃し弁
と、流量制御弁の弁開閉量の操作を行う制御部とを有し
た構成である。
と、流量制御弁の弁開閉量の操作を行う制御部とを有し
た構成である。
以下、添付図面と共に本発明を説明する。
第５図には本発明の一実施例としてのディーゼルパティ
キュレートフィルタのバーナエア制御装置（以後単にバ
ーナエア制御装置と記す）を示した。
キュレートフィルタのバーナエア制御装置（以後単にバ
ーナエア制御装置と記す）を示した。
このバーナエア制御装置は第４図に示した従来装置と同
一部材を含んでおり、以後混同を生じない範囲で同一部
材には同一符号を付し、その重複説明を略す。排気路３
のフィルタ５に対し、所定高温で所定空気過剰率の熱風
を供給するバーナ２０は２次エア流路（以後単に２次流
路と記す）２１を介し２次エアポンプ（以後単に２次ポ
ンプと記す）９より２次エアを受ける。２次ポンプ９は
エアをエアフィルタ２２を介し２次流路２１に流入させ
、この２次流路の流路面積を増減させる流量２１は、エ
アフィルタ２２と２次ポンプ９との間に大気温センサ２
５を備え、流量制御弁２８の上流側にその圧力を検出す
る圧カセンザ２６を備えされる。
一部材を含んでおり、以後混同を生じない範囲で同一部
材には同一符号を付し、その重複説明を略す。排気路３
のフィルタ５に対し、所定高温で所定空気過剰率の熱風
を供給するバーナ２０は２次エア流路（以後単に２次流
路と記す）２１を介し２次エアポンプ（以後単に２次ポ
ンプと記す）９より２次エアを受ける。２次ポンプ９は
エアをエアフィルタ２２を介し２次流路２１に流入させ
、この２次流路の流路面積を増減させる流量２１は、エ
アフィルタ２２と２次ポンプ９との間に大気温センサ２
５を備え、流量制御弁２８の上流側にその圧力を検出す
る圧カセンザ２６を備えされる。
弁駆動装置２３は流量制御弁２８をダイアフラム２９と
一体的に連結し、このダイアフラムには大気開放室６０
と圧縮ばね４７を備えた負圧室６１とが対向している。
一体的に連結し、このダイアフラムには大気開放室６０
と圧縮ばね４７を備えた負圧室６１とが対向している。
弁体流量制御弁２８は２次エア流路２１にその流路面積
Ｓを可変させるよう取付けられる。上記負圧室３１はデ
ユーティソレノイド弁（以後単にデユーティ弁と記す）
３２を介し負圧源である真空ポンプ１２に連結されてい
る。
Ｓを可変させるよう取付けられる。上記負圧室３１はデ
ユーティソレノイド弁（以後単にデユーティ弁と記す）
３２を介し負圧源である真空ポンプ１２に連結されてい
る。
デユーティ弁３２は１０Ｈｚ乃至２０Ｈｚで弁体なオン
オフさせて、負圧室３１を真空ポンプ１２に連通させる
か又は負王室３１に大気を導くかの切換制御を行ない、
弁体のオンの時間幅となるパルス０？１ 幅を燃焼制御装置２７の出力信号により可変操作し、こ
れにより、負圧室６１の負圧値を変え、こる。なお、流
量制御弁２Ｂは全開位置より全閉位置に向は変位し、こ
の変位量は可変する電気抵抗流量制御弁２８と２次ポン
プ９どの間の２次流路２１には、これよりエアを大気放
出させる逃し弁３４が取付けられる。この逃し弁の弁体
６５と一体のダイアフラム３６は大気開放室３７と負圧
室３８とに対向する。負王室５８は流量規制用のしぼり
３９を介し負圧源である負圧ポンプ１２に連結され、こ
のしぼり３９と負圧室３８間の負圧調整路ａに負圧調整
弁４０が連結される。
オフさせて、負圧室３１を真空ポンプ１２に連通させる
か又は負王室３１に大気を導くかの切換制御を行ない、
弁体のオンの時間幅となるパルス０？１ 幅を燃焼制御装置２７の出力信号により可変操作し、こ
れにより、負圧室６１の負圧値を変え、こる。なお、流
量制御弁２Ｂは全開位置より全閉位置に向は変位し、こ
の変位量は可変する電気抵抗流量制御弁２８と２次ポン
プ９どの間の２次流路２１には、これよりエアを大気放
出させる逃し弁３４が取付けられる。この逃し弁の弁体
６５と一体のダイアフラム３６は大気開放室３７と負圧
室３８とに対向する。負王室５８は流量規制用のしぼり
３９を介し負圧源である負圧ポンプ１２に連結され、こ
のしぼり３９と負圧室３８間の負圧調整路ａに負圧調整
弁４０が連結される。
負圧調整弁４０は流量制御弁２３の流入側の静圧を受け
る前室４１と、流出側の静圧を受ける後室４２とを有し
１画室はダイアフラム４６で区分さく国 １〜 れる。後室は圧縮ばね４５を備え、しかも、ダイアフラ
ノ、４５が弁体として作動することにより開口４８を閉
鎖され得るパイプ４４が取付けられる。
る前室４１と、流出側の静圧を受ける後室４２とを有し
１画室はダイアフラム４６で区分さく国 １〜 れる。後室は圧縮ばね４５を備え、しかも、ダイアフラ
ノ、４５が弁体として作動することにより開口４８を閉
鎖され得るパイプ４４が取付けられる。
このパイプの外側端は」−述の負圧調整路ａ側に連結さ
Ｊする。このため、流量制御弁２８の前後差圧によりダ
イアフラム４ろが受ける閉鎖力が圧縮ばね４５による開
弁力を上回ると、パイプ４４の開口４８は閉じられ、逆
に下回ると開放される。パイプ４４の開口４８が開放さ
れるとしぼり６９が働き、負圧室ろ８の減圧量を緩める
よう、負圧調整路ａには後室４２側のエアが流入し、閉
弁方向Ｃに弁体３５が移動する。逆に、パイプ４４が閉
じられろど負圧調整路ａには真空ポツプ１２がらの負圧
のみが加わり、開弁方向Ｐに弁体３５が移動する。
Ｊする。このため、流量制御弁２８の前後差圧によりダ
イアフラム４ろが受ける閉鎖力が圧縮ばね４５による開
弁力を上回ると、パイプ４４の開口４８は閉じられ、逆
に下回ると開放される。パイプ４４の開口４８が開放さ
れるとしぼり６９が働き、負圧室ろ８の減圧量を緩める
よう、負圧調整路ａには後室４２側のエアが流入し、閉
弁方向Ｃに弁体３５が移動する。逆に、パイプ４４が閉
じられろど負圧調整路ａには真空ポツプ１２がらの負圧
のみが加わり、開弁方向Ｐに弁体３５が移動する。
燃焼制御装置２７はマイクロコンピュータでそのが
要部夕形成される。上記燃焼制御装置２７は流量制御弁
２ろの上流側圧カセンザ２６や大気温七ン→ノ２５やイ
）シ置セ／゛りろ３やバーナ排ガス温度センサ４６から
それぞれ出力信号を受け、流量制御弁の上流側圧力、大
気温度の増減に応じて２次エアの体積流量を適正量増減
させ、また、バーナ排ガさらに詳述すると、２次エアの
重量流量ＧａはＧ、Ｌ＝紅Ｅ肩Ｔ ■ ただし Ｓ：流路断面積。
２ろの上流側圧カセンザ２６や大気温七ン→ノ２５やイ
）シ置セ／゛りろ３やバーナ排ガス温度センサ４６から
それぞれ出力信号を受け、流量制御弁の上流側圧力、大
気温度の増減に応じて２次エアの体積流量を適正量増減
させ、また、バーナ排ガさらに詳述すると、２次エアの
重量流量ＧａはＧ、Ｌ＝紅Ｅ肩Ｔ ■ ただし Ｓ：流路断面積。
÷
、４Ｉ７’：流量制御弁２８前後差圧。
！＝流量制御弁２８′ｉ流側空気密度
で与えられるが１本実施例においてはＡＰは常に一定に
保たれＣは流量係数でほぼ一定の値をとるので、流路断
面積を空気の密度変化分だけ補正することにより、２次
エアの重量流量を一定にすることができる。
保たれＣは流量係数でほぼ一定の値をとるので、流路断
面積を空気の密度変化分だけ補正することにより、２次
エアの重量流量を一定にすることができる。
さらに０式は空気ｙ１１’Ａ度と圧力に鑑み１次の、１
うに変形される。
うに変形される。
Ｓ−ら７６層１−糺σが
ただし
Ｔ′浦（計制御弁上流空気温度。
Ｐ：べ（、量制御弁上流側空気圧力。
Ｋ：比例定数
すなわち、空気温度上シ１に対しては、流路断面積を増
大、空気圧力上Ｙ１に対しては流路断面積を減少させる
制御をすることにより重量流量を一定にすることができ
る。なお、流路断面積は流量制御弁リフ１、損と一対一
に対応するので、Ｔ、Ｐに対して要求リフト律をマツプ
等で指示することにより９重量流量は一定に保たれる。
大、空気圧力上Ｙ１に対しては流路断面積を減少させる
制御をすることにより重量流量を一定にすることができ
る。なお、流路断面積は流量制御弁リフ１、損と一対一
に対応するので、Ｔ、Ｐに対して要求リフト律をマツプ
等で指示することにより９重量流量は一定に保たれる。
ここでＰを流量制御弁２８上流側空気圧力としたが＋ｔ
ｌＦ、損制御弁２８の付近の流路内の圧力であれば良く
、流量制御弁２８下流側の空気圧力としても成立つもの
である。
ｌＦ、損制御弁２８の付近の流路内の圧力であれば良く
、流量制御弁２８下流側の空気圧力としても成立つもの
である。
、＋た。第６図に示すように、バーナ排ガス温度が一定
となるよう、基準値Ｔ。と比較し、基準値を設定１１１
１．ａｔ以上に下回っている間は基準燃料量ｑ。
となるよう、基準値Ｔ。と比較し、基準値を設定１１１
１．ａｔ以上に下回っている間は基準燃料量ｑ。
を、逆に〕、（準値を設定値４を以上に上回っている間
は小さな燃料量ｑ２を噴射するよう燃焼制御装置２７に
よって燃料噴射量ｑが制御されている。
は小さな燃料量ｑ２を噴射するよう燃焼制御装置２７に
よって燃料噴射量ｑが制御されている。
第５図に示したバーナエア制御装置の作動を説明する。
燃焼制御装置２７はフィルタ５上流側の排圧を圧力検知
装置１９で検知し、同排圧が設定値を上回ると再燃焼処
理に入る。まず、燃焼制御装置２７は１次、２次の各エ
アポンプ７．９と燃料ポンプ８とイグニッションコイル
６とをオンさせる信号を発する。同時にバーナ排ガス温
度センサ４６の出力信号に基づき、これが基準４１１度
Ｔ。より低いと、燃料流量値をｑ。よりｑｌに、逆の場
合はｑ２に調量するよう燃料調整弁１７に出力信号を与
える。ところで、負圧調整弁４０は流量制御弁２８の前
後差圧を検出し、圧縮ばね４５に設定された差圧値に常
時２次流路２１を保つよう逃し弁３４を制御する。即ち
９前後差圧が大きくなるとパイプ４４は閉じられ真空ポ
ンプ１２の負圧は全て負圧室３８に加わり、弁体６５は
開弁方向Ｐに比較的太き（移動し、２次流路２１のエア
を大気放出し、逆に、差圧が小さくなると、パイプ４４
の開口４Ｂは開き、負圧調整路ａには後室４２側よりエ
アが流入し、負圧室３８には比較的弱い負圧しか与えら
れず、逃し弁３５は閉弁方向Ｃに移動し。
装置１９で検知し、同排圧が設定値を上回ると再燃焼処
理に入る。まず、燃焼制御装置２７は１次、２次の各エ
アポンプ７．９と燃料ポンプ８とイグニッションコイル
６とをオンさせる信号を発する。同時にバーナ排ガス温
度センサ４６の出力信号に基づき、これが基準４１１度
Ｔ。より低いと、燃料流量値をｑ。よりｑｌに、逆の場
合はｑ２に調量するよう燃料調整弁１７に出力信号を与
える。ところで、負圧調整弁４０は流量制御弁２８の前
後差圧を検出し、圧縮ばね４５に設定された差圧値に常
時２次流路２１を保つよう逃し弁３４を制御する。即ち
９前後差圧が大きくなるとパイプ４４は閉じられ真空ポ
ンプ１２の負圧は全て負圧室３８に加わり、弁体６５は
開弁方向Ｐに比較的太き（移動し、２次流路２１のエア
を大気放出し、逆に、差圧が小さくなると、パイプ４４
の開口４Ｂは開き、負圧調整路ａには後室４２側よりエ
アが流入し、負圧室３８には比較的弱い負圧しか与えら
れず、逃し弁３５は閉弁方向Ｃに移動し。
２次流路２１からのエアの放出を押える。このような、
いわゆるニューマチック作動のみで流量制御弁２８の前
後差圧は一定に保持される。
いわゆるニューマチック作動のみで流量制御弁２８の前
後差圧は一定に保持される。
これに対し、弁駆動装置２３の負圧室６１にはデユーテ
ィ弁ろ２を介し負圧が加わる。この場合。
ィ弁ろ２を介し負圧が加わる。この場合。
燃焼制御装置２７は流量制御弁２８の上流側圧力および
大気ン晶度を基に、所定重量流量Ｇａを得ることのでき
ろ流量制御弁２８のリフト位置を前以って記ｔａ した
マツプを用いて求める。そして求めた弁体２８のリフト
位置に対応する信号と位置センサ６３が発する出力信号
とが一致するよう、燃焼制御装置２７はデユーティ弁′
５２にデユーティ比を大小変化させてフィードバック制
御する。なお。
大気ン晶度を基に、所定重量流量Ｇａを得ることのでき
ろ流量制御弁２８のリフト位置を前以って記ｔａ した
マツプを用いて求める。そして求めた弁体２８のリフト
位置に対応する信号と位置センサ６３が発する出力信号
とが一致するよう、燃焼制御装置２７はデユーティ弁′
５２にデユーティ比を大小変化させてフィードバック制
御する。なお。
上述の各マツプは前述した理論式を基に実験により比例
定数に等を設定の上、前以って入力してお（。これによ
り２次エアは２次流路２１を通過する間に、常に重量流
量が一定となるよう調整され。
定数に等を設定の上、前以って入力してお（。これによ
り２次エアは２次流路２１を通過する間に、常に重量流
量が一定となるよう調整され。
〕き−す２０に供給される。
以上より、第５図に示したノ・−ナエア制御装置は２次
ポンプ９の作動のばらつきあるいは流量制御弁２８の上
流側圧力、大気温度の変動による空気密度の変化があっ
ても、流量制御弁２８の前後差圧なニューマチック作動
する逃し弁駆動装置３４等で常時一定に保つと共に制御
部２７により流量制御弁２８の上流側圧力、大気温度の
変動を打消すべく流路面積Ｓを所定値に修正するよう、
デユーティ弁３２を作動制御することにより２次エアの
流量制御は精度よく行なわれ、しかも、燃焼制御装置２
７は２次ポンプ９自体の吐出量のばらつきを制御する必
要がなく、その分節素化されるという効果を奏する。
ポンプ９の作動のばらつきあるいは流量制御弁２８の上
流側圧力、大気温度の変動による空気密度の変化があっ
ても、流量制御弁２８の前後差圧なニューマチック作動
する逃し弁駆動装置３４等で常時一定に保つと共に制御
部２７により流量制御弁２８の上流側圧力、大気温度の
変動を打消すべく流路面積Ｓを所定値に修正するよう、
デユーティ弁３２を作動制御することにより２次エアの
流量制御は精度よく行なわれ、しかも、燃焼制御装置２
７は２次ポンプ９自体の吐出量のばらつきを制御する必
要がなく、その分節素化されるという効果を奏する。
第５図に示した・・−ナエア制御装置は２次流路２１０
前後差圧な負圧調整弁４０で検出し、この検出値に応じ
て負圧調整路ａの負圧値の修正を行ない逃し弁駆動装置
３４を作動させて（・た。これに代え、第７図に示すよ
うに、２次流路２１のエアを大気放出させる逃し弁駆動
装置５０を直接流量制御弁２８の上流と下流の差圧で作
動させてもよい。この場合、逃し弁５１を閉弁方向Ｃに
押圧する圧縮ばね５２を備えた後室５６と、流量制御弁
２８と２次ポンプ９どの間の圧力を受ける前室５４とが
ダイアフラム５５にエア圧を加える。即ち１前後差圧に
よる押圧力が圧縮ばね５２の押圧力を上回ると逃し弁５
１が開弁方向Ｐに作動し。
前後差圧な負圧調整弁４０で検出し、この検出値に応じ
て負圧調整路ａの負圧値の修正を行ない逃し弁駆動装置
３４を作動させて（・た。これに代え、第７図に示すよ
うに、２次流路２１のエアを大気放出させる逃し弁駆動
装置５０を直接流量制御弁２８の上流と下流の差圧で作
動させてもよい。この場合、逃し弁５１を閉弁方向Ｃに
押圧する圧縮ばね５２を備えた後室５６と、流量制御弁
２８と２次ポンプ９どの間の圧力を受ける前室５４とが
ダイアフラム５５にエア圧を加える。即ち１前後差圧に
よる押圧力が圧縮ばね５２の押圧力を上回ると逃し弁５
１が開弁方向Ｐに作動し。
逆に、下回ると逃し弁５１が閉弁方向Ｃに作動する。こ
れにより、２次ポンプ９の吐出エアのばらつきが除去さ
れ、安定したエフが流量制御弁２８に達することになる
。この装置は前記実施例（第５図）にて示した負圧調整
弁４０を除去できる利点がある。ただし、圧縮ばね５２
は２次エフを直接受ける前室５４かもの押圧力に抗して
閉弁方向Ｃの押圧力を与えねばならず、ばね定数を大き
くする必要がある。
れにより、２次ポンプ９の吐出エアのばらつきが除去さ
れ、安定したエフが流量制御弁２８に達することになる
。この装置は前記実施例（第５図）にて示した負圧調整
弁４０を除去できる利点がある。ただし、圧縮ばね５２
は２次エフを直接受ける前室５４かもの押圧力に抗して
閉弁方向Ｃの押圧力を与えねばならず、ばね定数を大き
くする必要がある。
第５図に示したバーナエア制御装置は弁駆動装置２６を
燃焼制御装置２７．流量制御弁２８の上流側圧カセンザ
２６．大気温センサ２５を用い作動させていたが、これ
に代え、第８図に示すように流量制御弁６１を大気圧で
のみ制御してもよい。
燃焼制御装置２７．流量制御弁２８の上流側圧カセンザ
２６．大気温センサ２５を用い作動させていたが、これ
に代え、第８図に示すように流量制御弁６１を大気圧で
のみ制御してもよい。
圧縮ばね６４を備えた定圧室６５とに挾まれる。
定圧室６５は絶対圧に対し一定の圧力を発生する定圧源
６６に接続される。
６６に接続される。
定圧源６６は９例えば第９図に示す構成となっており、
ハウジング３００により密閉された定圧室３０１、同定
圧室３０１内に設けられた真空ダイアフラム３０２．真
空ポンプ１２と上記定圧室３’０１とを連通ずると共に
途中に絞り部３０６ａが設けられた負圧管５０ろ、更に
一端が大気に開放され第９図に示す様にスプリングり０
４及び球体６０５が組込まれた大気開放管６０６．及び
定圧を供給する連通管３０７から構成されている。
ハウジング３００により密閉された定圧室３０１、同定
圧室３０１内に設けられた真空ダイアフラム３０２．真
空ポンプ１２と上記定圧室３’０１とを連通ずると共に
途中に絞り部３０６ａが設けられた負圧管５０ろ、更に
一端が大気に開放され第９図に示す様にスプリングり０
４及び球体６０５が組込まれた大気開放管６０６．及び
定圧を供給する連通管３０７から構成されている。
上記定圧室３０１の圧力が下がると、真空ダイヤフラム
３０２が膨張し大気開放管３０６内の球体３０５を押圧
し、大気が開放管３０６を通して定圧室３０１内に流入
されることとなる。大気が定圧室３０１内に流入すると
定圧室３０１内の圧力が上ｙ１−シ真空ダイアフラムろ
０２が収縮することとなり１球体ろ０５が大気開放管３
０６を閉鎖する。これらを繰返すことにより定圧室内の
圧力が略一定となるものである。
３０２が膨張し大気開放管３０６内の球体３０５を押圧
し、大気が開放管３０６を通して定圧室３０１内に流入
されることとなる。大気が定圧室３０１内に流入すると
定圧室３０１内の圧力が上ｙ１−シ真空ダイアフラムろ
０２が収縮することとなり１球体ろ０５が大気開放管３
０６を閉鎖する。これらを繰返すことにより定圧室内の
圧力が略一定となるものである。
達すると）流量制御弁６１は開弁方向Ｐに移動し。
流路面積Ｓを増大させ体積流量を増加させる。逆に、大
気圧が上昇すると流量制御弁６１は閉方向Ｃに移動し、
流路面積Ｓを狭め１体積流量を低下させる。このような
作動により２次エアはほぼ重量流量を一定に保持できる
。この場合制御部が簡素化され１部品低減効果がある。
気圧が上昇すると流量制御弁６１は閉方向Ｃに移動し、
流路面積Ｓを狭め１体積流量を低下させる。このような
作動により２次エアはほぼ重量流量を一定に保持できる
。この場合制御部が簡素化され１部品低減効果がある。
第１０図には、第７図で説明した逃し弁駆動装置５０と
第８図で説明した流量制御装置６０とを２次流路２１に
取付けたバーナエア制御装置を示した。この実施例の場
合、全てニューマチック作動により各弁を制御すること
になり部品低減効果が流量制御装置２３．６０に代えて
内部が真空密閉されたアネロイドベｐ−ズ１００を用い
て直接流量制御弁２８を開閉作動させる流量制御装置１
０２としてもよい。
第８図で説明した流量制御装置６０とを２次流路２１に
取付けたバーナエア制御装置を示した。この実施例の場
合、全てニューマチック作動により各弁を制御すること
になり部品低減効果が流量制御装置２３．６０に代えて
内部が真空密閉されたアネロイドベｐ−ズ１００を用い
て直接流量制御弁２８を開閉作動させる流量制御装置１
０２としてもよい。
第ξ図に基づいて説明すると、流量制御装置１０２は、
内部が真空密閉されたベローズ１００と、同べｐ−ズ１
００を囲み大気に開放された開口１０３を有するケーシ
ング１０４と、べｐ−ズ内に設けられたスプリング１０
５とから成り、ベローズ１００と流量制御弁２Ｂとが連
結されている。
内部が真空密閉されたベローズ１００と、同べｐ−ズ１
００を囲み大気に開放された開口１０３を有するケーシ
ング１０４と、べｐ−ズ内に設けられたスプリング１０
５とから成り、ベローズ１００と流量制御弁２Ｂとが連
結されている。
上記構成によれば、大気圧が低くなるとベローズ１００
が周囲の大気圧とスプリング１０５の付勢力とのバラン
スにより伸長し、流量制御弁２８が下がり流路面積Ｓを
広げることとなる。また、大気圧が高くなると、ベロー
ズ１００が収縮し、流量制御弁２８が上り流量面積Ｓを
狭めることとなる。
が周囲の大気圧とスプリング１０５の付勢力とのバラン
スにより伸長し、流量制御弁２８が下がり流路面積Ｓを
広げることとなる。また、大気圧が高くなると、ベロー
ズ１００が収縮し、流量制御弁２８が上り流量面積Ｓを
狭めることとなる。
従って１本実施例の構成によれば極めて簡単な構成で大
気圧に応じて流量面積Ｓを制御できるものである。
気圧に応じて流量面積Ｓを制御できるものである。
なお、第１２図に示した流量制御装置は第１１図のもの
と同一のものであるので、同−何升を符して説明を省略
する。
と同一のものであるので、同−何升を符して説明を省略
する。
上
あるエンジン回転数、負荷等を加えてもよい。
第１図は容積型エアポンプの吐出圧一体積流量線図、第
２図は高低地差による重量流量の変化を説明する図、第
６図はエアポンプ自体の重量流量のす ばらつきを説明する図、第４図は従来の・・−＼エア制
御装置の概略構成図、第５図、第７図、第８図、第１０
図、第１１図、及び第１２図は本発明の各々異なる実施
例としてのバーナエア制御装置の概略構成図、第６図は
・・−す排ガス温度−燃料量特性線図、第９図は定圧源
の一実施例を示す断面図をそれぞれ示している。 ３・・・排気路、 ５・・フィルタ。 ９・・・２次ポンプ、 ２０・・バーナ。 ２１・・・２次流路、 ２３・・・流量制御装置
。 ２７・・・燃焼制御装置、 ２８・・・流量制御弁。 ３４・・・逃し弁、 ４０・・・負圧調整弁。 ６６・・・定圧源、 ａ・・・負圧調整路。 １０２・・・べｐ−ズ、 ２０２・・・排気バイパ
ス路第１図 ｑ土山／Ｅ （ｍｍＨう） 第２図 第３図 ０１出た［ｍ−ｎ）１１３
２図は高低地差による重量流量の変化を説明する図、第
６図はエアポンプ自体の重量流量のす ばらつきを説明する図、第４図は従来の・・−＼エア制
御装置の概略構成図、第５図、第７図、第８図、第１０
図、第１１図、及び第１２図は本発明の各々異なる実施
例としてのバーナエア制御装置の概略構成図、第６図は
・・−す排ガス温度−燃料量特性線図、第９図は定圧源
の一実施例を示す断面図をそれぞれ示している。 ３・・・排気路、 ５・・フィルタ。 ９・・・２次ポンプ、 ２０・・バーナ。 ２１・・・２次流路、 ２３・・・流量制御装置
。 ２７・・・燃焼制御装置、 ２８・・・流量制御弁。 ３４・・・逃し弁、 ４０・・・負圧調整弁。 ６６・・・定圧源、 ａ・・・負圧調整路。 １０２・・・べｐ−ズ、 ２０２・・・排気バイパ
ス路第１図 ｑ土山／Ｅ （ｍｍＨう） 第２図 第３図 ０１出た［ｍ−ｎ）１１３
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ディーゼルエンジンの排気路に設けられ排気ガス中
のパティキュレートを捕集するパティキュレートフィル
タ、同パティキュレートフィルタをバイパスする排気バ
イパス路、上記パティキュレートフィルタの上流側に設
けられ燃料及び空気が供給されるバーナ装置を備え、上
記パティキュレートフィルタに設定量以上のパティキュ
レートが捕集された状態で上記排気ガスを上記排気バイ
パス路に通すと共に上記バーナにより上記パティキュレ
ートを燃焼させるフィルタ再生装置において、上記バー
ナ装置に空気供給装置を介して空気を供給する供給路と
、同供給路に設けられ同供給路の流路面積を可変制御す
る流量制御弁と、上記供給路内の空気の温度又は圧力の
少なくとも一方の値に応じて上記流量制御弁を駆動する
流量制御装置と、上記供給路に設けられ上記供給路内の
空気の一部を外部に放出する逃し弁と、上記供給路内の
上記流量制御弁の上流側と下流側の圧力差に応動して上
記逃し弁を開閉制御する逃し弁制御装置と、上記フィル
タの再生時機を検知して排気ガスを上記排気バイパス路
に流すと共に上記バーナ装置を燃焼作動せしめる燃焼制
御装置とを具備したことを特徴とするディーゼルパティ
キュレートフィルタの再生装置 ２、上記流量制御装置が、大気圧が導かれる大気圧室と
、所定の一定圧が導かれる定圧室と、上記両室を支切る
と共に上記流量制御弁と連結されたダイアフラムと、同
ダイアフラムに付勢力を与えるスプリングとから成る圧
力応動装置により構成され、大気圧が低下すると上記流
量制御弁の開度が大きくなる様に構成されたことを特徴
とする特許請求の範囲第１項記載のディーゼルパティキ
ュレートフィルタの再生装置 ３、上記流量制御装置が上記流量制御弁に連結されたベ
ローズと、同ベローズを囲み大気開口を有するケーシン
グとから成る圧力応動装置により構成され、大気圧が低
下すると上記ベローズが伸長し上記流量制御弁の開度が
大きくなる様に構成された特許請求の範囲第１項記載の
ディーゼルパティキュレートフィルタの再生装置 ４、上記逃し弁制御装置が上記供給路の上記流量制御弁
の下流側圧力が導かれる第一室と、上記流量制御弁の上
流側圧力が導かれる第二室と、上記第一室及び第二室を
支切ると共に上記逃し弁に連動する様に同逃し弁に連結
されたダイアフラムと、同ダイアフラムに付勢力を与え
るスプリングとから成り、上記流量制御弁の上流側の圧
力が同流量制御弁の下流側の圧力に比べ設定値以上の大
きさとなつたときに上記逃し弁が開く様に構成されたこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載のディーゼル
パティキュレートフィルタの再生装置 ５、上記逃し弁制御装置が、上記供給路の上記流量制御
弁の下流側圧力が導かれる第１室と、同流量制御弁の上
流側圧力が導かれる第２室と、上記第１室及び第２室を
支切る第１ダイアフラムと、同第１ダイアフラムに付勢
力を加える第１スプリングとから成る負圧調整弁、負圧
源と第１通路により連通された負圧室と、大気圧に開放
された大気圧室と、上記負圧室と上記大気圧室とを支切
ると共に上記逃し弁に連結された第２ダイアフラムと、
同第２ダイアフラムに付勢力を与える第２スプリングと
から成る逃し弁駆動装置、一端が上記第１ダイアフラム
に対向して開口部が設けられ、他端が上記負圧源と上記
逃し弁駆動装置とを繋ぐ上記第１通路に連通された第２
通路とから構成され、上記流量制御弁の上流側の圧力が
同下流側の圧力に比べ設定値以上大きくなつたときに、
上記第１ダイアフラムにより上記第２通路の開口が閉じ
られ上記負圧室の負圧が上昇し、上記逃し弁が開く様に
構成されたことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載
のディーゼルパティキュレートフィルタの再生装置 ６、デイーゼルエンジンの排気路に設けられ排気ガス中
のパティキュレートを捕集するパティキュレートフィル
タ、同パティキュレートフィルタをバイパスする排気バ
イパス路、上記パティキュレートフィルタの上流側に設
けられ燃料及び空気が供給されるバーナ装置を備え、上
記パティキュレートフィルタに設定量以上のパティキュ
レートが捕集された状態で上記排気ガスを上記排気バイ
パス路に通すと共に上記バーナにより上記パティキュレ
ートを燃焼させるフィルタ再生装置において、上記フィ
ルタの再生時機を検知して排気ガスを上記排気バイパス
路に流すと共に上記バーナ装置を含むフィルタ再生装置
を燃焼作動せしめる制御装置と、上記バーナ装置に空気
を供給する供給路と、同供給路に設けられ同供給路の流
路面積を可変制御する流量制御弁と、上記供給路内の上
記流量制御弁付近に設けられた圧力検知手段、上記供給
路内の空気温度を検知する温度検知手段、上記制御装置
内に設けられ上記圧力及び温度に基づき流量制御弁の最
適リフト量を算出する演算部及び上記流量制御弁に連結
され上記演算部により算出されたリフト量に基づいて流
量制御弁を駆動する弁駆動装置から成る流量制御装置と
、上記供給路に設けられ上記供給路内の空気の一部を外
部に放出する逃し弁と、上記供給路内の上記流量制御弁
の上流側と下流側の圧力差に応動して上記逃し弁を開閉
制御する逃し弁制御装置とを具備したことを特徴とする
ディーゼルパティキュレートフィルタの再生装置 ７、上記弁駆動装置が、負圧源に連通された負圧室と、
大気に開放された大気圧室と、上記大気圧室と上記負圧
室とを支切ると共に上記流量制御弁と連動する様に同流
量制御弁と連結されたダイアフラムと、同ダイアフラム
に付勢力を与えるスプリングと、上記負圧室と上記負圧
源との間に設けられ負圧室を大気に開放又は負圧室を負
圧源に連通する様に切換える切換弁とから成り、上記演
算部より算出された値に基づいて上記切換弁を制御する
ことにより上記流量制御弁を目標値に設定することを特
徴とする特許請求の範囲第６項記載のディーゼルパティ
キュレートフィルタの再生装置 ８、上記切換弁が上記演算部からの信号によりデューテ
ィ制御されて上記流量制御弁のバルブリフト量を目標値
に設定することを特徴とする特許請求の範囲第７項記載
のディーゼルパティキュレートフィルタの再生装置 ９、上記切換弁が上記演算部からの信号によりオンオフ
制御されて上記流量制御弁のバルブリフト量を目標値に
設定することを特徴とする特許請求の範囲第７項記載の
ディーゼルパティキュレートフィルタの再生装置 １０、上記流量制御弁のバルブリフト位置を検出するリ
フト位置検出器を有し、同リフト位置検出器により検出
した値を上記演算部に入力し、上記流量制御弁のバルブ
リフト量をフィードバック制御により目標値に設定する
ことを特徴とする特許請求の範囲第７項記載のディーゼ
ルパティキュレートフィルタの再生装置 １１、上記逃し弁制御装置が上記供給路の上記流量制御
弁の下流側圧力が導かれる第一室と、上記流量制御弁の
上流側圧力が導かれる第二室と、上記第一室及び第二室
を支切ると共に上記逃し弁に連動する様に同逃し弁に連
結されたダイアフラムと、同ダイアフラムに付勢力を与
えるスプリングとから成り、上記流量制御弁の上流側の
圧力が同流量制御弁の下流側の圧力に比べ設定値以上の
大きさとなつたときに上記逃し弁が開く様に構成された
ことを特徴とする特許請求の範囲第７項記載のディーゼ
ルパティキュレートフィルタの再生装置 １２、上記逃し弁制御装置が、上記供給路の上記流量制
御弁の下流側圧力が導かれる第１室と、同流量制御弁の
上流側圧力が導かれる第２室と、上記第１室及び第２室
を支切る第１ダイアフラムと、同第１ダイアフラムに付
勢力を加える第１スプリングとから成る負圧調整弁、負
圧源と第１通路により連通された負圧室と、大気圧に開
放された大気圧室と上記負圧室と上記大気圧室とを支切
ると共に上記逃し弁に連結された第２ダイアフラムと、
同第２ダイアフラムに付勢力を与える第２スプリングと
から成る逃し弁駆動装置、一端が上記第１ダイアフラム
に対向して開口部が設けられ他端が上記負圧源と上記逃
し弁駆動装置とを繋ぐ上記第１通路に連通された第２通
路とから構成され、上記流量制御弁の上流側の圧力が同
下流側の圧力に比べ設定値以上大きくなつたときに上記
第１ダイアフラムにより上記第２通路の開口が閉じられ
上記負圧室の負圧が上昇し上記逃し弁が開く様に構成さ
れたことを特徴とする特許請求の範囲第７項記載のディ
ーゼルパティキュレートフィルタの再生装置
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59131284A JPS6111413A (ja) | 1984-06-26 | 1984-06-26 | デイ−ゼルパテイキユレ−トフイルタの再生装置 |
| US06/630,053 US4589254A (en) | 1983-07-15 | 1984-07-12 | Regenerator for diesel particulate filter |
| KR1019840004150A KR890001344B1 (ko) | 1983-07-15 | 1984-07-14 | 디젤 퍼티큐레이트 필터 재생장치 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59131284A JPS6111413A (ja) | 1984-06-26 | 1984-06-26 | デイ−ゼルパテイキユレ−トフイルタの再生装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6111413A true JPS6111413A (ja) | 1986-01-18 |
| JPH0429849B2 JPH0429849B2 (ja) | 1992-05-20 |
Family
ID=15054349
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59131284A Granted JPS6111413A (ja) | 1983-07-15 | 1984-06-26 | デイ−ゼルパテイキユレ−トフイルタの再生装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6111413A (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5941620A (ja) * | 1982-08-31 | 1984-03-07 | Mazda Motor Corp | ディ−ゼルエンジンの排気ガス浄化装置 |
| JPS6019909A (ja) * | 1983-07-14 | 1985-02-01 | Mitsubishi Motors Corp | デイ−ゼルパテイキユレ−トフイルタのバ−ナエア制御装置 |
| JPS6022015A (ja) * | 1983-07-15 | 1985-02-04 | Mitsubishi Motors Corp | デイ−ゼル排出ガス浄化装置におけるバ−ナエア制御システム |
| JPS6050212A (ja) * | 1983-08-30 | 1985-03-19 | Mitsubishi Motors Corp | ディ−ゼル排出ガス浄化装置のバ−ナエア制御装置 |
-
1984
- 1984-06-26 JP JP59131284A patent/JPS6111413A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5941620A (ja) * | 1982-08-31 | 1984-03-07 | Mazda Motor Corp | ディ−ゼルエンジンの排気ガス浄化装置 |
| JPS6019909A (ja) * | 1983-07-14 | 1985-02-01 | Mitsubishi Motors Corp | デイ−ゼルパテイキユレ−トフイルタのバ−ナエア制御装置 |
| JPS6022015A (ja) * | 1983-07-15 | 1985-02-04 | Mitsubishi Motors Corp | デイ−ゼル排出ガス浄化装置におけるバ−ナエア制御システム |
| JPS6050212A (ja) * | 1983-08-30 | 1985-03-19 | Mitsubishi Motors Corp | ディ−ゼル排出ガス浄化装置のバ−ナエア制御装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0429849B2 (ja) | 1992-05-20 |
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