JPS61114846A - 耐候性並びに加工性の優れた塗装金属板及びその製造法 - Google Patents
耐候性並びに加工性の優れた塗装金属板及びその製造法Info
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- JPS61114846A JPS61114846A JP23504784A JP23504784A JPS61114846A JP S61114846 A JPS61114846 A JP S61114846A JP 23504784 A JP23504784 A JP 23504784A JP 23504784 A JP23504784 A JP 23504784A JP S61114846 A JPS61114846 A JP S61114846A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
従来、外装建材用や内装部材用に使用されている塗装金
属板としては、冷延鋼板や亜鉛めっき鋼板やステンレス
鋼板やアルミニウム板やアルミニラム合金板などの金属
板を下地金属板とし、この下地金属板上にポリエステル
樹脂系塗料やシリコン変性ポリエステル樹脂系塗料やシ
リコン変性アクリル樹脂系塗料などの熱硬化性樹脂塗料
を塗装・焼付けしたものが一般に使用されている。 口れらの塗装金属板は耐候性は良好であるが、加工性に
おいて劣っており、密着曲げのようなきびしい成形加工
を施さなければならない部分に口れらの塗装金属板を使
用すると、塗膜にクラックが発生し、ひいては塗膜が剥
離したり、塗膜が剥離しないまでも耐食性が著しく劣化
してしまうという問題点があった。
属板としては、冷延鋼板や亜鉛めっき鋼板やステンレス
鋼板やアルミニウム板やアルミニラム合金板などの金属
板を下地金属板とし、この下地金属板上にポリエステル
樹脂系塗料やシリコン変性ポリエステル樹脂系塗料やシ
リコン変性アクリル樹脂系塗料などの熱硬化性樹脂塗料
を塗装・焼付けしたものが一般に使用されている。 口れらの塗装金属板は耐候性は良好であるが、加工性に
おいて劣っており、密着曲げのようなきびしい成形加工
を施さなければならない部分に口れらの塗装金属板を使
用すると、塗膜にクラックが発生し、ひいては塗膜が剥
離したり、塗膜が剥離しないまでも耐食性が著しく劣化
してしまうという問題点があった。
【発明が解決しようとする問題点１
本発明者らはかかる従来の塗装金属板における問題点を
除去すべく鋭意研究の結果、耐候性並びに加工性の優れ
た塗料として弗化ビニリデン樹脂を主成分とする弗化ビ
ニリデン樹脂系塗料を使用することを検討したが、弗化
ビニリデン樹脂は結晶性樹脂であるために、表面に化成
処理層と更にその上に下塗り塗膜層とが形成されている
金属板の表面に弗化ビニリデン樹脂系塗料を塗布・焼付
けを行うとその過程で樹脂の結晶化が過度に進行して所
望の特性が得られないことを究明した。 【問題点を解決するための手段】 そこで本発明者らは、弗化ビニリデン樹脂系塗料を塗布
・焼付けを行うに際し、その焼付は温度と冷却条件とを
制御して弗化ビニリデン樹脂系塗料の結晶化の程度を１
８％以下に抑えれば所望の特性が得られることを究明し
て本発明を完成したのである。 すなわち、本発明は表面に化成処理層と更にその上に下
塗り塗ｌＩｓとが形成されている金属板の最上面に、結
晶化度が１８％以下で弗化ビニリデン樹脂量が７０重量
％以上の弗化ビニリデン樹脂系上塗り塗膜１が形成され
ていることを特徴とする耐候性並びに加工性の優れた塗
装金属板、及びこの耐候性並びに加工性の優れた塗装金
属板を製造するための方法であって、金属板の表面に化
成処理を施し次いで下塗り塗料の塗布・焼付けを行った
復、更にその上に不連発分量で弗化ビニリデン樹脂が７
０重量％以上の弗化ビニリデン樹脂系塗料を塗布侵、２
３０〜２７０℃の温度で焼付けを行い塗料温度が樹脂の
再結晶温度より高い間に冷却の速度勾配を１６０℃／秒
以上で１０℃以下の温度になるまで急冷することを特徴
とする耐候性並びに加工性の優れた塗装金属板の製造法
を提供するものである。 図面により本発明に係る耐候性並びに加工性の優れた塗
装金属板及びその製造法について詳細に説明する。 第１図は本発明に係る耐候性並びに加工性の優れた塗装
金属板の構造を示す断面図、第２図は冷却速度が１０℃
／ｍｉｎの場合の弗化ビニリデン樹脂系塗料の再結晶化
特性の１例を示すグラフ、第３図はＸ線回折によって結
晶化度を算出する方法を示す図である。 図面中、１は母材である金属板であって、製造される塗
装金属板の用途に応じて冷延鋼板、亜鉛めっき鋼板、ス
テンレス鋼板、アルミニウム板、アルミニウム合金板な
どが使用される。２は金属板１の表面に施された化成処
理層であり、この化成処理層２としてはその上に形成さ
れる下塗り塗膜１との密着性が良く且つ金属板１の耐食
性を向上させるものであれば特に限定されるものではな
いが、通常の塗装金属板に施されている化成処理と同様
のリン酸塩処理やクロメート処理により形成されている
化成処理層が好ましい。３は化成処理（３）２の上に塗
布・焼付けされて形成されている下塗り塗膜層であり、
この下塗り塗ＩＩＪ謂３としては下層の化成処理＠２及
びその上階の弗化ビニリデン樹脂系上塗り塗膜層と密着
性が良いエポキシ樹脂系塗料により形成されている下塗
り塗膜層が好ましく、その厚さは４〜６μ程度が好まし
い。４は下塗り塗膜層３の上に塗布・焼付けされて形成
されている結晶化度が１８％以下で弗化ビニリデン樹脂
量が７０重量％以上の弗化ビニリデン樹脂系上塗り塗膜
層であり、その厚さは１８〜２２μが好ましい。この弗
化ビニリデン樹脂系上塗り塗膜層４の弗化ビニリデン樹
脂量が７０重量％以上でなければならない理由は、弗化
ビニリデン樹脂相が７０重母％未満であると弗化ビニリ
デン樹脂の有する酎候性並びに加工性の優れた特性が樹
脂等の添加物によって損なわれてしまうからである。ま
た、弗化ビニリデン樹脂系上塗り塗Ｓ層４の結晶化度が
１８％以下でなければならないのは、後述する実施例が
示すように結晶化度ｆ１８％を超えると上塗り塗膜層と
しての耐候性のみならず、伸び特性や衝撃強度などの加
工性が急激に低下するからである。 このように本発明に係る耐候性並びに加工性の優れた塗
装金属板は、金属板１０表面に金属板１側から化成処理
１！２．下塗り塗１１１１３．弗化ビニリデン樹脂系上
塗り５１１ｍ＠４の順序に層が形成されていることを特
徴とするとするものであるが、この中で従来の塗装金属
板と異なっている点は、最上層の弗化ビニリデン樹脂系
上塗り塗膜１１４が結晶化度が１８％以下で弗化ビニリ
デン樹脂量が７０重量％以上の弗化ビニリデン樹脂系塗
料により形成されている塗膜層であることである。 このように弗化ビニリデン樹脂組が７０重偕％以上の弗
化ビニリデン樹脂系塗料の結晶化度を１８％以下とする
には、先ず金属板１の表面に化成処理を施して化成処理
層２を形成し、その化成処理層２の上に下塗り塗料の塗
布・焼付けを行って下塗り塗［１１１３を形成した後、
その下塗り塗膜層３の上に不揮発分量で弗化ビニリデン
樹脂が７０重量％以上の弗化ビニリデン樹脂系塗料を塗
布した後に２３０〜２７０℃の温度で焼付けを行い塗料
温度が樹脂の再結晶温度より高い間に冷却の速度勾配を
１６０℃／秒以上で７０℃以下の温度になるまで急冷す
ればよいのである。これは、弗化ビニリデン樹脂系塗料
の焼付は温度が２３０℃未満であると弗化ビニリデン樹
脂の溶融が不充分となってピンホールが発生して耐候性
が低下してしまうと共に加工性も低下してしまうからで
あり、焼付は温度が２７０℃を超えると樹脂が劣化して
塗膜強度が低下してしまうからである。また、弗化ビニ
リデン樹脂系塗料の塗布・焼付けを行った後にその塗料
温度が樹脂の再結晶温度より高い間に冷却の速度勾配を
１６０℃／秒以上で７０℃以下の温度になるまで急冷す
るのは、樹脂の冷却の速度勾配が１６０℃７秒未満であ
ったり樹脂急冷開始時が樹脂の再結晶温度より低い場合
には弗化ビニリデン樹脂の再結晶化が著しく進行して球
晶が生成し、伸び特性や衝撃強度が低下して本発明の目
的とする耐候性並びに加工性の優れた特性を上塗り塗ｌ
！ＪＩＩｌを得ることができなくなるからであり、また
樹脂温度を１０℃以下になるまで急冷するのは急冷終了
時の温度が７０℃以上の温度では弗化ビニリデン樹脂系
塗料の結晶欠陥部の分子運動が可能であるので分子の再
配列から結晶化が進行して結晶化度が１８％を超えてし
まって弗化ビニリデン樹脂系塗料の伸び特性や衝撃強度
が低下し、本発明の目的とする耐候性並びに加工性の優
れた特性を上塗り塗膜層を得ることができなくなるから
である。 このように本発明においては上塗り塗Ｉｌ！である弗化
ビニリデン樹脂系上塗り塗料の結晶化度が１８％以下で
あることが非常に重要な要件であるが、この結晶化度の
測定は例えば第３図に示すように弗化ビニリデン樹脂系
上塗り塗膜層のＸ線回折強度試験を行い、結晶部の回折
面積Ｘｃと非結晶部の回折面積χａとを求めて次式 ％式％（） により算出すればよい。このＸ線回折強度試験方法とし
ては例えば装置としてターゲットとしてカッパーを使用
つし、管電圧４０にＶ、管電流８０ｍＡの集中Ｘ線ビー
ムを用い、フィルターとしてニッケルを使用し、その時
のダイバージエンド・スリットとして１度のものを、ま
た回折Ｘ線を受光するレシービングスリットとして０．
３ｍｍのものを用い、また測定方法として時定数が１秒
、ゴニオメータのスキャニング・スピードが１度／分の
測定条件下でシンチレーション・カウンタで回折強度子
を測定すればよい。
除去すべく鋭意研究の結果、耐候性並びに加工性の優れ
た塗料として弗化ビニリデン樹脂を主成分とする弗化ビ
ニリデン樹脂系塗料を使用することを検討したが、弗化
ビニリデン樹脂は結晶性樹脂であるために、表面に化成
処理層と更にその上に下塗り塗膜層とが形成されている
金属板の表面に弗化ビニリデン樹脂系塗料を塗布・焼付
けを行うとその過程で樹脂の結晶化が過度に進行して所
望の特性が得られないことを究明した。 【問題点を解決するための手段】 そこで本発明者らは、弗化ビニリデン樹脂系塗料を塗布
・焼付けを行うに際し、その焼付は温度と冷却条件とを
制御して弗化ビニリデン樹脂系塗料の結晶化の程度を１
８％以下に抑えれば所望の特性が得られることを究明し
て本発明を完成したのである。 すなわち、本発明は表面に化成処理層と更にその上に下
塗り塗ｌＩｓとが形成されている金属板の最上面に、結
晶化度が１８％以下で弗化ビニリデン樹脂量が７０重量
％以上の弗化ビニリデン樹脂系上塗り塗膜１が形成され
ていることを特徴とする耐候性並びに加工性の優れた塗
装金属板、及びこの耐候性並びに加工性の優れた塗装金
属板を製造するための方法であって、金属板の表面に化
成処理を施し次いで下塗り塗料の塗布・焼付けを行った
復、更にその上に不連発分量で弗化ビニリデン樹脂が７
０重量％以上の弗化ビニリデン樹脂系塗料を塗布侵、２
３０〜２７０℃の温度で焼付けを行い塗料温度が樹脂の
再結晶温度より高い間に冷却の速度勾配を１６０℃／秒
以上で１０℃以下の温度になるまで急冷することを特徴
とする耐候性並びに加工性の優れた塗装金属板の製造法
を提供するものである。 図面により本発明に係る耐候性並びに加工性の優れた塗
装金属板及びその製造法について詳細に説明する。 第１図は本発明に係る耐候性並びに加工性の優れた塗装
金属板の構造を示す断面図、第２図は冷却速度が１０℃
／ｍｉｎの場合の弗化ビニリデン樹脂系塗料の再結晶化
特性の１例を示すグラフ、第３図はＸ線回折によって結
晶化度を算出する方法を示す図である。 図面中、１は母材である金属板であって、製造される塗
装金属板の用途に応じて冷延鋼板、亜鉛めっき鋼板、ス
テンレス鋼板、アルミニウム板、アルミニウム合金板な
どが使用される。２は金属板１の表面に施された化成処
理層であり、この化成処理層２としてはその上に形成さ
れる下塗り塗膜１との密着性が良く且つ金属板１の耐食
性を向上させるものであれば特に限定されるものではな
いが、通常の塗装金属板に施されている化成処理と同様
のリン酸塩処理やクロメート処理により形成されている
化成処理層が好ましい。３は化成処理（３）２の上に塗
布・焼付けされて形成されている下塗り塗膜層であり、
この下塗り塗ＩＩＪ謂３としては下層の化成処理＠２及
びその上階の弗化ビニリデン樹脂系上塗り塗膜層と密着
性が良いエポキシ樹脂系塗料により形成されている下塗
り塗膜層が好ましく、その厚さは４〜６μ程度が好まし
い。４は下塗り塗膜層３の上に塗布・焼付けされて形成
されている結晶化度が１８％以下で弗化ビニリデン樹脂
量が７０重量％以上の弗化ビニリデン樹脂系上塗り塗膜
層であり、その厚さは１８〜２２μが好ましい。この弗
化ビニリデン樹脂系上塗り塗膜層４の弗化ビニリデン樹
脂量が７０重量％以上でなければならない理由は、弗化
ビニリデン樹脂相が７０重母％未満であると弗化ビニリ
デン樹脂の有する酎候性並びに加工性の優れた特性が樹
脂等の添加物によって損なわれてしまうからである。ま
た、弗化ビニリデン樹脂系上塗り塗Ｓ層４の結晶化度が
１８％以下でなければならないのは、後述する実施例が
示すように結晶化度ｆ１８％を超えると上塗り塗膜層と
しての耐候性のみならず、伸び特性や衝撃強度などの加
工性が急激に低下するからである。 このように本発明に係る耐候性並びに加工性の優れた塗
装金属板は、金属板１０表面に金属板１側から化成処理
１！２．下塗り塗１１１１３．弗化ビニリデン樹脂系上
塗り５１１ｍ＠４の順序に層が形成されていることを特
徴とするとするものであるが、この中で従来の塗装金属
板と異なっている点は、最上層の弗化ビニリデン樹脂系
上塗り塗膜１１４が結晶化度が１８％以下で弗化ビニリ
デン樹脂量が７０重量％以上の弗化ビニリデン樹脂系塗
料により形成されている塗膜層であることである。 このように弗化ビニリデン樹脂組が７０重偕％以上の弗
化ビニリデン樹脂系塗料の結晶化度を１８％以下とする
には、先ず金属板１の表面に化成処理を施して化成処理
層２を形成し、その化成処理層２の上に下塗り塗料の塗
布・焼付けを行って下塗り塗［１１１３を形成した後、
その下塗り塗膜層３の上に不揮発分量で弗化ビニリデン
樹脂が７０重量％以上の弗化ビニリデン樹脂系塗料を塗
布した後に２３０〜２７０℃の温度で焼付けを行い塗料
温度が樹脂の再結晶温度より高い間に冷却の速度勾配を
１６０℃／秒以上で７０℃以下の温度になるまで急冷す
ればよいのである。これは、弗化ビニリデン樹脂系塗料
の焼付は温度が２３０℃未満であると弗化ビニリデン樹
脂の溶融が不充分となってピンホールが発生して耐候性
が低下してしまうと共に加工性も低下してしまうからで
あり、焼付は温度が２７０℃を超えると樹脂が劣化して
塗膜強度が低下してしまうからである。また、弗化ビニ
リデン樹脂系塗料の塗布・焼付けを行った後にその塗料
温度が樹脂の再結晶温度より高い間に冷却の速度勾配を
１６０℃／秒以上で７０℃以下の温度になるまで急冷す
るのは、樹脂の冷却の速度勾配が１６０℃７秒未満であ
ったり樹脂急冷開始時が樹脂の再結晶温度より低い場合
には弗化ビニリデン樹脂の再結晶化が著しく進行して球
晶が生成し、伸び特性や衝撃強度が低下して本発明の目
的とする耐候性並びに加工性の優れた特性を上塗り塗ｌ
！ＪＩＩｌを得ることができなくなるからであり、また
樹脂温度を１０℃以下になるまで急冷するのは急冷終了
時の温度が７０℃以上の温度では弗化ビニリデン樹脂系
塗料の結晶欠陥部の分子運動が可能であるので分子の再
配列から結晶化が進行して結晶化度が１８％を超えてし
まって弗化ビニリデン樹脂系塗料の伸び特性や衝撃強度
が低下し、本発明の目的とする耐候性並びに加工性の優
れた特性を上塗り塗膜層を得ることができなくなるから
である。 このように本発明においては上塗り塗Ｉｌ！である弗化
ビニリデン樹脂系上塗り塗料の結晶化度が１８％以下で
あることが非常に重要な要件であるが、この結晶化度の
測定は例えば第３図に示すように弗化ビニリデン樹脂系
上塗り塗膜層のＸ線回折強度試験を行い、結晶部の回折
面積Ｘｃと非結晶部の回折面積χａとを求めて次式 ％式％（） により算出すればよい。このＸ線回折強度試験方法とし
ては例えば装置としてターゲットとしてカッパーを使用
つし、管電圧４０にＶ、管電流８０ｍＡの集中Ｘ線ビー
ムを用い、フィルターとしてニッケルを使用し、その時
のダイバージエンド・スリットとして１度のものを、ま
た回折Ｘ線を受光するレシービングスリットとして０．
３ｍｍのものを用い、また測定方法として時定数が１秒
、ゴニオメータのスキャニング・スピードが１度／分の
測定条件下でシンチレーション・カウンタで回折強度子
を測定すればよい。
【実施例１
以下、本発明の実施例について説明する。
オーステナイト系ステンレス鋼ＳＵＳ ３０４及びフェ
ライト系ステンレス鋼（１９Ｃｒ −０，５Ｃｕ −０
，５Ｎｂ ：日新製鋼■製、商品名ＮＳＳ ４４２Ｍ３
）で表面仕上げ肌２Ｄ、板厚ｏ、３ｍｍの予め脱脂され
た銅板を、リン酸亜鉛系処理剤（日本ペインミー＠製、
商品名：グラノジン＃９１００）で塗装前処理を施し、
その上に下塗り塗料としてエポキシ樹脂系塗料（日本ペ
イント■製、商品名：ユニフロンに改）を乾燥塗膜厚さ
５μにロール塗装法により塗装して、コンベアオーブン
にて最高到達板温： ２００℃、４０秒間焼付け、それ
ぞれの鋼板に下塗り塗ｊ！冒を形成した。 その後、この塗１′！Ｊ囮の上に上塗り塗料として、第
２図に示す再結晶化特性を持つ弗化ビニリデン樹脂系塗
料（日本ペイント■製、商品名：ユニフロンＫ）を乾燥
塗膜厚さ２０μにロール塗装法により塗装して、再度コ
ンベアオーブンにて焼付けた後、大量の水で急冷し、上
塗り塗膜層を形成した。 焼付条件と冷却条件の組み合わせは第１表に示す通りで
ある。 一方、比較例（１′〜４′ ）として、下塗り塗１１Ｊ
ＩＩの形成された前記と同様のＳυ５３０４ステンレス
鋼板に、前記と同様の上塗り塗料を乾燥塗膜厚さ２０μ
にロール塗装法により塗装して、第１表に示す焼付条件
と冷却条件の組み合わせで上塗り塗膜層を形成した。 また、比較例（５′）として、化成処理の施された前記
と同様のＳＵＳ ３０４ステンレス銅板に、下塗り塗膜
層形成用塗料としてエポキシ樹脂系塗料（日本ペイント
ｖ７Ｊ製、商品名：１）ｒＦ Ｐ １５５１を用い、上
塗り塗膜層形成用塗料としてシリコン変性ポリエステル
樹脂系塗料（日本ペイント■製、商品名二〇ＩＦ Ｓ〜
３０）を用い、第１表に示す焼付条件に従い、それぞれ
下塗り塗ｌｌ！＠、上塗り塗膜層を形成した。 その後、得られた塗装鋼板の性能試験を次の要領で行っ
た。 （１）加工性試験 （イ）折り曲げ試験 ＪＩＳ Ｇ ３３２Ｏｒ塗装ステンレス鋼板」に準拠し
、曲げの内側間隔を試験板と同一厚さのはさみ板零枚（
Ｏｌ：密着曲げ）、１枚（１ｔ）。 ２枚（２ｔ）で１８０°曲げ後、コーナ一部を顕微鏡（
Ｘ４０）で観察し、次の基準で評備した。 ◎印：異常なし Ｏ印：１０％以下のクラックが発生 ・印：１０％を超え３０％以下のクラックが発生Δ印：
３０％を超え７０％以下のクラックが発生×印ニア０％
を超えるクラックが発生 （ロ）衝撃試験 ＡＳＴＭ ０３２８１ ｒ衝撃試験機による有機塗膜の
加工性試験方法」に準拠し、ガードナー衝撃試験（１，
８２ｋｇ ｘ １ ｍの条件）を行い、曲げ半径２ＩＩ
ＩＩｌｌＲのコーナ一部を顕微鏡（Ｘ４０）で観察し、
前記と同様の基準で評価した。 （２）密着性試験 常態及び沸騰水２時間浸漬後のサンプルについて、 Ｊ
ＩＳ Ｇ ３３２０ ｒ塗装ステンレス鋼板」に準拠し
、曲げの内側間隔を試験板と同一厚さのはさみ板零枚（
Ｏｔ：密着曲げ）、２枚（２ｔ：１．４枚（４ｔ）で１
８０°曲げ後、コーナ一部にセロハンテープを圧着し、
強制剥離し、次の基準により評価した。 ◎印：全く異常なし Ｏ印：極くわずかに塗膜剥離したもの ・印：わずかに塗膜剥離したもの △印：可成り塗膜剥離したもの ×印：著しく塗膜剥離したもの （３）耐候性試験 ＪＩＳ ８７７５２ ｒ紫外線カーボンアーク燈式耐候
性試験機」に規定された紫外線カーボンアーク燗促進耐
候試験Ｉ（スガ試験機にに製）を用い、５０００時間の
照射試験を行った。 試験後の試片について村上色彩技術研究所■製の光沢計
を用い、６０度鏡面光沢度を測定し、初期光沢に対する
光沢保持率を求め評価した。 第２．第３．第４表に性能評価試験の結果を示す。 以下余白 第２表 加工性試験結果 第３表 密着性試験結果 第４表 耐候性試験結果 第２表の加工性試験において、本発明に係る（取１〜６
）は、折り曲げ試験（○ｔ、１ｔ、２ｔ）及び衝撃試験
においてもコーナ一部の塗膜に全く異状はなく良好な性
能を示す。これに反し、比較例（＆１′〜４′）は折り
曲げ試験のＯｔ、１ｔでコーナ一部にクラックが発生し
、比較例（＆５’）では２を部でもクラックが発生した
。 衝撃試験においては、比較例（＆１′〜５′）はコーナ
一部に１０〜１０％の範囲でクラックが発生した。 また、実際の成形か二側として１６段ロール成型機によ
るシュミレートチストを行った。 本発明による実施例（翫１〜６）は密着曲げ加工部にお
いてもクラックは認められなかったが、比較例（Ｎｔ１
’〜５′）はいずれも密着曲げ加工部においてクラック
が発生した。成形加工時に生じたクラックは実際の使用
環境下で雨水の侵入等により塗膜の剥離に移行する要因
となる。 第３表の塗膜密着性試験において、本発明に係る（Ｎａ
１〜６）はＯｔ、１ｔ、２を共、常態及び沸騰水２時間
浸漬後において塗膜剥離はなく良好であった。 これに反し、比較例（翫１′〜５′）は沸騰水２時間浸
漬後では、塗膜剥離が認められ、経時的に密着性が劣化
し易いものと考えられる。 第３表の耐候性試験では、本発明（ｌｆｔ１〜６）の光
沢保持率は９６〜１００％であり、５０００時間後も殆
んど初期光沢を保持し、良好な性能を示している。 一方、比較例（ｌｋ５’）では光沢保持率は６２％まで
低下している。これは、塗膜が劣化し、チョーキングが
発生しているためである。 【効果】 以上詳述した如く、本発明に係る塗装金属板は厳しい成
形加工例えば自動車部品及び家電部品等でも、塗膜のク
ラック、剥離も発生しないため、従来材に比べて応用範
囲は極めて広いものである。 また、屋外使用においても耐候性が極めて良好であり、
経時劣化が殆んど生じないためメンテナンスを必要とせ
ず使用出来ることから、その工業的価値は大きいもので
ある。
ライト系ステンレス鋼（１９Ｃｒ −０，５Ｃｕ −０
，５Ｎｂ ：日新製鋼■製、商品名ＮＳＳ ４４２Ｍ３
）で表面仕上げ肌２Ｄ、板厚ｏ、３ｍｍの予め脱脂され
た銅板を、リン酸亜鉛系処理剤（日本ペインミー＠製、
商品名：グラノジン＃９１００）で塗装前処理を施し、
その上に下塗り塗料としてエポキシ樹脂系塗料（日本ペ
イント■製、商品名：ユニフロンに改）を乾燥塗膜厚さ
５μにロール塗装法により塗装して、コンベアオーブン
にて最高到達板温： ２００℃、４０秒間焼付け、それ
ぞれの鋼板に下塗り塗ｊ！冒を形成した。 その後、この塗１′！Ｊ囮の上に上塗り塗料として、第
２図に示す再結晶化特性を持つ弗化ビニリデン樹脂系塗
料（日本ペイント■製、商品名：ユニフロンＫ）を乾燥
塗膜厚さ２０μにロール塗装法により塗装して、再度コ
ンベアオーブンにて焼付けた後、大量の水で急冷し、上
塗り塗膜層を形成した。 焼付条件と冷却条件の組み合わせは第１表に示す通りで
ある。 一方、比較例（１′〜４′ ）として、下塗り塗１１Ｊ
ＩＩの形成された前記と同様のＳυ５３０４ステンレス
鋼板に、前記と同様の上塗り塗料を乾燥塗膜厚さ２０μ
にロール塗装法により塗装して、第１表に示す焼付条件
と冷却条件の組み合わせで上塗り塗膜層を形成した。 また、比較例（５′）として、化成処理の施された前記
と同様のＳＵＳ ３０４ステンレス銅板に、下塗り塗膜
層形成用塗料としてエポキシ樹脂系塗料（日本ペイント
ｖ７Ｊ製、商品名：１）ｒＦ Ｐ １５５１を用い、上
塗り塗膜層形成用塗料としてシリコン変性ポリエステル
樹脂系塗料（日本ペイント■製、商品名二〇ＩＦ Ｓ〜
３０）を用い、第１表に示す焼付条件に従い、それぞれ
下塗り塗ｌｌ！＠、上塗り塗膜層を形成した。 その後、得られた塗装鋼板の性能試験を次の要領で行っ
た。 （１）加工性試験 （イ）折り曲げ試験 ＪＩＳ Ｇ ３３２Ｏｒ塗装ステンレス鋼板」に準拠し
、曲げの内側間隔を試験板と同一厚さのはさみ板零枚（
Ｏｌ：密着曲げ）、１枚（１ｔ）。 ２枚（２ｔ）で１８０°曲げ後、コーナ一部を顕微鏡（
Ｘ４０）で観察し、次の基準で評備した。 ◎印：異常なし Ｏ印：１０％以下のクラックが発生 ・印：１０％を超え３０％以下のクラックが発生Δ印：
３０％を超え７０％以下のクラックが発生×印ニア０％
を超えるクラックが発生 （ロ）衝撃試験 ＡＳＴＭ ０３２８１ ｒ衝撃試験機による有機塗膜の
加工性試験方法」に準拠し、ガードナー衝撃試験（１，
８２ｋｇ ｘ １ ｍの条件）を行い、曲げ半径２ＩＩ
ＩＩｌｌＲのコーナ一部を顕微鏡（Ｘ４０）で観察し、
前記と同様の基準で評価した。 （２）密着性試験 常態及び沸騰水２時間浸漬後のサンプルについて、 Ｊ
ＩＳ Ｇ ３３２０ ｒ塗装ステンレス鋼板」に準拠し
、曲げの内側間隔を試験板と同一厚さのはさみ板零枚（
Ｏｔ：密着曲げ）、２枚（２ｔ：１．４枚（４ｔ）で１
８０°曲げ後、コーナ一部にセロハンテープを圧着し、
強制剥離し、次の基準により評価した。 ◎印：全く異常なし Ｏ印：極くわずかに塗膜剥離したもの ・印：わずかに塗膜剥離したもの △印：可成り塗膜剥離したもの ×印：著しく塗膜剥離したもの （３）耐候性試験 ＪＩＳ ８７７５２ ｒ紫外線カーボンアーク燈式耐候
性試験機」に規定された紫外線カーボンアーク燗促進耐
候試験Ｉ（スガ試験機にに製）を用い、５０００時間の
照射試験を行った。 試験後の試片について村上色彩技術研究所■製の光沢計
を用い、６０度鏡面光沢度を測定し、初期光沢に対する
光沢保持率を求め評価した。 第２．第３．第４表に性能評価試験の結果を示す。 以下余白 第２表 加工性試験結果 第３表 密着性試験結果 第４表 耐候性試験結果 第２表の加工性試験において、本発明に係る（取１〜６
）は、折り曲げ試験（○ｔ、１ｔ、２ｔ）及び衝撃試験
においてもコーナ一部の塗膜に全く異状はなく良好な性
能を示す。これに反し、比較例（＆１′〜４′）は折り
曲げ試験のＯｔ、１ｔでコーナ一部にクラックが発生し
、比較例（＆５’）では２を部でもクラックが発生した
。 衝撃試験においては、比較例（＆１′〜５′）はコーナ
一部に１０〜１０％の範囲でクラックが発生した。 また、実際の成形か二側として１６段ロール成型機によ
るシュミレートチストを行った。 本発明による実施例（翫１〜６）は密着曲げ加工部にお
いてもクラックは認められなかったが、比較例（Ｎｔ１
’〜５′）はいずれも密着曲げ加工部においてクラック
が発生した。成形加工時に生じたクラックは実際の使用
環境下で雨水の侵入等により塗膜の剥離に移行する要因
となる。 第３表の塗膜密着性試験において、本発明に係る（Ｎａ
１〜６）はＯｔ、１ｔ、２を共、常態及び沸騰水２時間
浸漬後において塗膜剥離はなく良好であった。 これに反し、比較例（翫１′〜５′）は沸騰水２時間浸
漬後では、塗膜剥離が認められ、経時的に密着性が劣化
し易いものと考えられる。 第３表の耐候性試験では、本発明（ｌｆｔ１〜６）の光
沢保持率は９６〜１００％であり、５０００時間後も殆
んど初期光沢を保持し、良好な性能を示している。 一方、比較例（ｌｋ５’）では光沢保持率は６２％まで
低下している。これは、塗膜が劣化し、チョーキングが
発生しているためである。 【効果】 以上詳述した如く、本発明に係る塗装金属板は厳しい成
形加工例えば自動車部品及び家電部品等でも、塗膜のク
ラック、剥離も発生しないため、従来材に比べて応用範
囲は極めて広いものである。 また、屋外使用においても耐候性が極めて良好であり、
経時劣化が殆んど生じないためメンテナンスを必要とせ
ず使用出来ることから、その工業的価値は大きいもので
ある。
第１図は本発明に係る耐候性並びに加工性の優れた塗装
金属板の構造を示す断面図、第２図は冷却速度が１０℃
／１ｎの場合の弗化ビニリデン樹脂系塗料の再結晶化特
性の１例を示すグラフ、第３図はＸ線回折によって結晶
化度を算出する方法を示す図である。 １・・・・金属板 ２・・・・化成処理層 ３・・・・下塗り塗膜層 ４・・・・弗化ビニリデン樹脂系上塗り塗膜層第１因 第２図 第３１！１ ０斬角（２θ）
金属板の構造を示す断面図、第２図は冷却速度が１０℃
／１ｎの場合の弗化ビニリデン樹脂系塗料の再結晶化特
性の１例を示すグラフ、第３図はＸ線回折によって結晶
化度を算出する方法を示す図である。 １・・・・金属板 ２・・・・化成処理層 ３・・・・下塗り塗膜層 ４・・・・弗化ビニリデン樹脂系上塗り塗膜層第１因 第２図 第３１！１ ０斬角（２θ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 表面に化成処理層と更にその上に下塗り塗膜層とが
形成されている金属板の最上面に、結晶化度が１８％以
下で弗化ビニリデン樹脂量が７０重量％以上の弗化ビニ
リデン樹脂系上塗り塗膜層が形成されていることを特徴
とする耐候性並びに加工性の優れた塗装金属板。 ２ 下塗り塗膜層がエポキシ樹脂系下塗り塗膜層である
特許請求の範囲第１項に記載の耐候性並びに加工性の優
れた塗装金属板。 ３ 下塗り塗膜層の厚さが４〜６μである特許請求の範
囲第２項に記載の耐候性並びに加工性の優れた塗装金属
板。 ４ 弗化ビニリデン樹脂系上塗り塗膜層の厚さが１８〜
２２μである特許請求の範囲第１項から第３項までのい
ずれか１項に記載の耐候性並びに加工性の優れた塗装金
属板。 ５ 金属板の表面に化成処理を施し次いで下塗り塗料の
塗布・焼付けを行つた後、更にその上に不揮発分量で弗
化ビニリデン樹脂が７０重量％以上の弗化ビニリデン樹
脂系塗料を塗布後、２３０〜２７０℃の温度で焼付けを
行い塗料温度が樹脂の再結晶温度より高い間に冷却の速
度勾配を１６０℃／秒以上で７０℃以下の温度になるま
で急冷することを特徴とする耐候性並びに加工性の優れ
た塗装金属板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23504784A JPS61114846A (ja) | 1984-11-09 | 1984-11-09 | 耐候性並びに加工性の優れた塗装金属板及びその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23504784A JPS61114846A (ja) | 1984-11-09 | 1984-11-09 | 耐候性並びに加工性の優れた塗装金属板及びその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61114846A true JPS61114846A (ja) | 1986-06-02 |
| JPH0474184B2 JPH0474184B2 (ja) | 1992-11-25 |
Family
ID=16980295
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23504784A Granted JPS61114846A (ja) | 1984-11-09 | 1984-11-09 | 耐候性並びに加工性の優れた塗装金属板及びその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61114846A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6313740A (ja) * | 1986-07-04 | 1988-01-21 | 大同鋼板株式会社 | 塗装鋼板 |
| JPS6313741A (ja) * | 1986-07-04 | 1988-01-21 | 大同鋼板株式会社 | 塗装チタン板 |
| JP2006122940A (ja) * | 2004-10-28 | 2006-05-18 | Daikin Ind Ltd | 着霜抑制被膜付き成型品及びその製造方法 |
| JP2009214383A (ja) * | 2008-03-10 | 2009-09-24 | Nisshin Steel Co Ltd | 屋根・外装用塗装ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| WO2019159385A1 (ja) * | 2018-02-19 | 2019-08-22 | 日新製鋼株式会社 | 塗装金属板 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020165186A (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 日鉄日新製鋼株式会社 | 屋根材およびその製造方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5210388A (en) * | 1975-07-15 | 1977-01-26 | Sekisui Jushi Co Ltd | Multi-layer vinyl fluoride resin coating |
| JPS5274680A (en) * | 1975-12-19 | 1977-06-22 | Sumitomo Bakelite Co Ltd | Composite materials of metal pates |
| JPS57177379A (en) * | 1981-04-24 | 1982-11-01 | Daido Kohan Kk | Production of high-durability paint-applied metal sheet |
| JPS59179340A (ja) * | 1983-03-31 | 1984-10-11 | 大洋製鋼株式会社 | プレコ−ト鋼板 |
-
1984
- 1984-11-09 JP JP23504784A patent/JPS61114846A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5210388A (en) * | 1975-07-15 | 1977-01-26 | Sekisui Jushi Co Ltd | Multi-layer vinyl fluoride resin coating |
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| WO2019159385A1 (ja) * | 2018-02-19 | 2019-08-22 | 日新製鋼株式会社 | 塗装金属板 |
| KR20200123109A (ko) | 2018-02-19 | 2020-10-28 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 도장 금속판 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0474184B2 (ja) | 1992-11-25 |
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