JPS61133308A - クロムを含む溶鋼の脱燐方法 - Google Patents
クロムを含む溶鋼の脱燐方法Info
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- JPS61133308A JPS61133308A JP59252810A JP25281084A JPS61133308A JP S61133308 A JPS61133308 A JP S61133308A JP 59252810 A JP59252810 A JP 59252810A JP 25281084 A JP25281084 A JP 25281084A JP S61133308 A JPS61133308 A JP S61133308A
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- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/064—Dephosphorising; Desulfurising
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
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- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、クロムを含む溶鋼の脱燐方法に関するもので
ある。
ある。
（従来の技術）
一般にステンレス鋼やクロムを含む低合金鋼中の燐（以
下（Ｐ）をもって表わす）は鋼の脆性や、応力腐食割れ
性に悪影響を及ぼす有害不純物であることが知られてい
る。このため近年では原子力発電用材料や反応容器用材
料等の分野で鋼中のＣＰＩに対して厳しい規制をとる鋼
種が増加している。
下（Ｐ）をもって表わす）は鋼の脆性や、応力腐食割れ
性に悪影響を及ぼす有害不純物であることが知られてい
る。このため近年では原子力発電用材料や反応容器用材
料等の分野で鋼中のＣＰＩに対して厳しい規制をとる鋼
種が増加している。
しかしながらクロム鋼の製造においてＣＰ）を低下させ
ることは普通鋼の製造における〔Ｐ〕を低下させること
よシも困難であることは周知の如くである。その理由と
して通常の鉄合金の脱燐に採用されている酸化精錬法、
すなわち生石灰等を添加し酸素吹精する方法やＣａＯ−
ＰｅＯ系フラックスを添加する方法では、燐と酸素の親
和力に比ベクロムと酸素の親和力の方が強いためくクロ
ムが優先的に酸化され又生成するＣ ｒ ２０ ｓがス
ラグ側に移行しスラブが硬化することによシ、燐の酸化
、固定が阻害されることがあげられる。そこで低燐のク
ロム鋼の製造には溶鉄予備処理や転炉にて極力ＣＰ）を
除去した後に、高価な低燐鉄合金の使用で対処するのが
一般的な手法とされていた。
ることは普通鋼の製造における〔Ｐ〕を低下させること
よシも困難であることは周知の如くである。その理由と
して通常の鉄合金の脱燐に採用されている酸化精錬法、
すなわち生石灰等を添加し酸素吹精する方法やＣａＯ−
ＰｅＯ系フラックスを添加する方法では、燐と酸素の親
和力に比ベクロムと酸素の親和力の方が強いためくクロ
ムが優先的に酸化され又生成するＣ ｒ ２０ ｓがス
ラグ側に移行しスラブが硬化することによシ、燐の酸化
、固定が阻害されることがあげられる。そこで低燐のク
ロム鋼の製造には溶鉄予備処理や転炉にて極力ＣＰ）を
除去した後に、高価な低燐鉄合金の使用で対処するのが
一般的な手法とされていた。
このような方法に対しクロムを含んだ溶融鉄合金中の［
：Ｐ］ を効率よく除去することを目的としてエレクト
ロスラグ再溶融法にてＣａ −ＣａＦ２７ラツクスを用
いて脱燐する方法（日本金属学会会報。
：Ｐ］ を効率よく除去することを目的としてエレクト
ロスラグ再溶融法にてＣａ −ＣａＦ２７ラツクスを用
いて脱燐する方法（日本金属学会会報。
１５（１９７６） 、 Ｐ、３８７）や、取鍋等反応容
器内でＣａＣ２−ＣａＦ２系７ラツクスを用いて脱燐す
る方法（鉄と鋼、 ６３（１９７７） 、 Ｐ、 ２２
８７）が試みられている。これらの方法はＣａで脱燐を
行５ものでメジ、脱燐反応としては３Ｃａ ＋ ２Ｐ−
４Ｃａ、Ｐ２で表わされるｐｔ還元して除去するもので
あシ、クロムの酸化が抑制されるという利点を有する。
器内でＣａＣ２−ＣａＦ２系７ラツクスを用いて脱燐す
る方法（鉄と鋼、 ６３（１９７７） 、 Ｐ、 ２２
８７）が試みられている。これらの方法はＣａで脱燐を
行５ものでメジ、脱燐反応としては３Ｃａ ＋ ２Ｐ−
４Ｃａ、Ｐ２で表わされるｐｔ還元して除去するもので
あシ、クロムの酸化が抑制されるという利点を有する。
しかしながら上記の反応では処理後スラグ中にＣａ、Ｐ
２が存在し、これが大気と接触するとＨ２Ｏと反応し、 Ｃａ、Ｐ２＋ ３Ｈ２０→３ＣａＯ＋ ２ＰＨ。
２が存在し、これが大気と接触するとＨ２Ｏと反応し、 Ｃａ、Ｐ２＋ ３Ｈ２０→３ＣａＯ＋ ２ＰＨ。
なる式で示されるごとく有毒なフォスフイン（ＰＨ，）
を発生することから脱燐後のスラグ処理に工業上の問題
を残していた。
を発生することから脱燐後のスラグ処理に工業上の問題
を残していた。
この還元による脱燐法で生ずる短所を回避するため、燐
を酸化して除去する方法としてＢａＣ０，−ＢａＣｔ２
系フラックスを添加する方法（鉄と鋼。
を酸化して除去する方法としてＢａＣ０，−ＢａＣｔ２
系フラックスを添加する方法（鉄と鋼。
６８（１９８２） 、 ５９７１ ）やＬｉ□−Ｃｏ３
添加ＣａＯ−ＣａＦ２− ＦｅＯ系フラックスを添加す
る方法（鉄と鋼。
添加ＣａＯ−ＣａＦ２− ＦｅＯ系フラックスを添加す
る方法（鉄と鋼。
６９（１９８３） 、 ８８７８）等も試みられた。こ
れらは炭素含有量が１〜４％のステンレス鋼用溶銑に対
し工業的規模での実験がなされ、クロムの酸化を少くし
て脱燐を行うことができ、又還元脱燐法のような格別の
スラグ処理を必要としないすぐれた方法であることが確
認された。
れらは炭素含有量が１〜４％のステンレス鋼用溶銑に対
し工業的規模での実験がなされ、クロムの酸化を少くし
て脱燐を行うことができ、又還元脱燐法のような格別の
スラグ処理を必要としないすぐれた方法であることが確
認された。
しかしながらこれらの方法では溶融鉄中の炭素濃度が脱
燐効率に大きく影響し〔Ｃａが高すぎると系の酸素分圧
が低下し、又〔Ｃａが低すぎるとクロムの分配比が増大
しあるいは鋼中の燐の活量＆ｐが低下するため脱燐に不
利であることが報告されている。（鉄と鋼、 ６９（１
９８３） 、 ８１８６）（発明が解決しようとする問
題点） 本発明は前述のような従来法の短所を排除した低燐のク
ロム鋼を提供するためのクロムを含む溶鋼の脱燐を目的
とするものであ〕、本発明忙よれば、例えば転炉、電炉
等で目的〔Ｃａ濃度まで脱炭した後のあるいは転炉、電
炉等で精錬後、真空脱ガス処理等の二次精錬を施した後
の、（Ｃｒ ）を０．５〜１０％含む溶鋼に対してクロ
ムの酸化を全く起 々こさずに燐のみを除去するこ
とができるものであるＯ （問題点を解決するための手段） 本発明の目的は精錬後のＣ：０．４％以下、Ｐ：０、１
チ以下、Ｃｒ：０．５〜１０％を含有する浴温１５００
〜１７００℃の溶鋼にＣｏｏとアルカリ金属あるいはア
ルカリ土類金属のハロゲン化物、及びクロム酸化物から
なる７ラツクスを添加することを特徴とするクロムを含
む溶鋼の脱燐方法によって達成される。
燐効率に大きく影響し〔Ｃａが高すぎると系の酸素分圧
が低下し、又〔Ｃａが低すぎるとクロムの分配比が増大
しあるいは鋼中の燐の活量＆ｐが低下するため脱燐に不
利であることが報告されている。（鉄と鋼、 ６９（１
９８３） 、 ８１８６）（発明が解決しようとする問
題点） 本発明は前述のような従来法の短所を排除した低燐のク
ロム鋼を提供するためのクロムを含む溶鋼の脱燐を目的
とするものであ〕、本発明忙よれば、例えば転炉、電炉
等で目的〔Ｃａ濃度まで脱炭した後のあるいは転炉、電
炉等で精錬後、真空脱ガス処理等の二次精錬を施した後
の、（Ｃｒ ）を０．５〜１０％含む溶鋼に対してクロ
ムの酸化を全く起 々こさずに燐のみを除去するこ
とができるものであるＯ （問題点を解決するための手段） 本発明の目的は精錬後のＣ：０．４％以下、Ｐ：０、１
チ以下、Ｃｒ：０．５〜１０％を含有する浴温１５００
〜１７００℃の溶鋼にＣｏｏとアルカリ金属あるいはア
ルカリ土類金属のハロゲン化物、及びクロム酸化物から
なる７ラツクスを添加することを特徴とするクロムを含
む溶鋼の脱燐方法によって達成される。
すなわち本発明者らは゛（Ｃ）濃度の低い、クロムを含
む溶鋼中でクロムの酸化反応は進行せず、燐の酸化反応
をおこさせるために、溶鉄中クロム濃度から平衡的に定
まる酸素濃度をこえることのない、すなわちクロムの酸
化反応はおこらない酸素領域において燐の酸化がおこる
ことを確認し、このような酸化源としてフラックス中の
酸化クロムが有効なことをみいだした。この酸化クロム
としては純粋なＣｒｚ０３ ｆｃ用いることが望ましい
が、ＰやＳの含有量の低いクロム鉱石を用いても何ら差
し支えない。
む溶鋼中でクロムの酸化反応は進行せず、燐の酸化反応
をおこさせるために、溶鉄中クロム濃度から平衡的に定
まる酸素濃度をこえることのない、すなわちクロムの酸
化反応はおこらない酸素領域において燐の酸化がおこる
ことを確認し、このような酸化源としてフラックス中の
酸化クロムが有効なことをみいだした。この酸化クロム
としては純粋なＣｒｚ０３ ｆｃ用いることが望ましい
が、ＰやＳの含有量の低いクロム鉱石を用いても何ら差
し支えない。
又酸化された燐を固定する固定剤としては、従来報告さ
れてい、る高価なりａＯ系あるいはｒ、、１２−ＣＯ３
系等を用いずとも、安価なＣａＯ系で充分目的を達成し
うろことも確認できた。ただしＣ＆〇−Ｃｒ２０３系フ
ラツクスではスラグの溶融点が高く酸化された燐の固定
にその効果を十二分に発揮できぬため滓化を促進するた
めの媒溶剤を使用することが重要である。この媒溶剤と
してはＣａＦ２． Ｃａｂ。
れてい、る高価なりａＯ系あるいはｒ、、１２−ＣＯ３
系等を用いずとも、安価なＣａＯ系で充分目的を達成し
うろことも確認できた。ただしＣ＆〇−Ｃｒ２０３系フ
ラツクスではスラグの溶融点が高く酸化された燐の固定
にその効果を十二分に発揮できぬため滓化を促進するた
めの媒溶剤を使用することが重要である。この媒溶剤と
してはＣａＦ２． Ｃａｂ。
ＢａＣ４−ＮａＦ等といりたアルカリ金属あるいはアル
カリ土類金属のハロゲン化物があげられる。中でもＣａ
Ｏと同族の化合物でスラグの溶融点を下げる効果の大き
いＣｍＦｚ等が好ましい。ただし必ずしもこれに限るこ
となく１種あるいは２種以上の化合物全併用して・も何
ら差し支えない。これら媒溶剤は前述のスラグ滓化の促
進のみでなくスラグ中のＰ２Ｏ５の活量を低下させ、平
衡論的に到達しうる燐の値を低下させる機能をも有する
。
カリ土類金属のハロゲン化物があげられる。中でもＣａ
Ｏと同族の化合物でスラグの溶融点を下げる効果の大き
いＣｍＦｚ等が好ましい。ただし必ずしもこれに限るこ
となく１種あるいは２種以上の化合物全併用して・も何
ら差し支えない。これら媒溶剤は前述のスラグ滓化の促
進のみでなくスラグ中のＰ２Ｏ５の活量を低下させ、平
衡論的に到達しうる燐の値を低下させる機能をも有する
。
以上の各成分を配合して脱燐フラックスを形成するわけ
であるが、先述の様にＣａＯは燐の固定に、酸化クロム
は燐の酸化に、媒溶剤はスラグの滓化促進にそれぞれ寄
与するため重量比として２０〜５０％ＣａＯ−１０〜４
０ ％ Ｃｒ２Ｏ５−１０〜７０ ’１６媒溶剤のもの
が適している。これらは単に混合状態で用いて良いが、
あらかじめ焼結あるいは溶融して合成すると滓化が速や
かに進行することから好ましい。
であるが、先述の様にＣａＯは燐の固定に、酸化クロム
は燐の酸化に、媒溶剤はスラグの滓化促進にそれぞれ寄
与するため重量比として２０〜５０％ＣａＯ−１０〜４
０ ％ Ｃｒ２Ｏ５−１０〜７０ ’１６媒溶剤のもの
が適している。これらは単に混合状態で用いて良いが、
あらかじめ焼結あるいは溶融して合成すると滓化が速や
かに進行することから好ましい。
溶鋼に対し添加する７ラツクス量は必要とする脱燐量す
なわち処理目標とする燐濃度と初期の燐濃度の差によっ
て決定されるが、実際には作業上の問題から溶鋼１トン
当、り１００ｋＰ以内で使用するのがよい。
なわち処理目標とする燐濃度と初期の燐濃度の差によっ
て決定されるが、実際には作業上の問題から溶鋼１トン
当、り１００ｋＰ以内で使用するのがよい。
脱燐処理を行５溶鋼成分（関しては、炭素濃度が０．４
−以上であると鋼中の酸素濃度が炭素濃度で支配され、
燐の酸化よシも炭素の酸化が優先的くなってしまうため
炭素濃度は０．４１以下であることが望ましい。
−以上であると鋼中の酸素濃度が炭素濃度で支配され、
燐の酸化よシも炭素の酸化が優先的くなってしまうため
炭素濃度は０．４１以下であることが望ましい。
また、脱燐処理時の温度であるが、溶鋼成分から考えて
、１５００℃以下では、添加する７ラツクスの滓化及び
処理中の放熱等による温度降下がらその処理が不可能で
ある。一方、本発明の特長の１つでもあるが、溶鋼中の
酸素濃度は鋼中クロム濃度から平衡的に定まるため、同
一クロム濃度に対し溶鋼温度が高い糧、酸素濃度として
も高い値となシ、脱燐処理後に到達しうる燐の濃度が低
い値となる。スラグ滓化性も高温の方が有利であること
も考えると、耐火物の溶損等作業上の問題を生じない１
７００℃以下の範囲で極力高温に温度を保持することが
好ましい。
、１５００℃以下では、添加する７ラツクスの滓化及び
処理中の放熱等による温度降下がらその処理が不可能で
ある。一方、本発明の特長の１つでもあるが、溶鋼中の
酸素濃度は鋼中クロム濃度から平衡的に定まるため、同
一クロム濃度に対し溶鋼温度が高い糧、酸素濃度として
も高い値となシ、脱燐処理後に到達しうる燐の濃度が低
い値となる。スラグ滓化性も高温の方が有利であること
も考えると、耐火物の溶損等作業上の問題を生じない１
７００℃以下の範囲で極力高温に温度を保持することが
好ましい。
第一１図に以上述べてきた本発明による脱燐時の成分挙
動を示す。図中０．Δが１６００℃での鋼中燐トクロム
、・、ムが１７００℃での鋼中燐とクロムの濃度を夫々
示すものであるが、この図から明らかなよ５に、時間の
経過に対しクロムの濃度は全く減少せず、一方確実に脱
燐が進行することが明らかである。又、高温の方が到達
する燐の濃度が低下、すなわち高い脱燐率が得られてい
る。
動を示す。図中０．Δが１６００℃での鋼中燐トクロム
、・、ムが１７００℃での鋼中燐とクロムの濃度を夫々
示すものであるが、この図から明らかなよ５に、時間の
経過に対しクロムの濃度は全く減少せず、一方確実に脱
燐が進行することが明らかである。又、高温の方が到達
する燐の濃度が低下、すなわち高い脱燐率が得られてい
る。
脱燐反応速度を高める観点からすると、７ラツクス添加
後、溶鋼と７２ツクスに攪拌を与え、反応界面積を増大
させ、かつ反応の律速となる物質 ・□移動を促進させ
る方が好ましいのはもちろんの事である。
後、溶鋼と７２ツクスに攪拌を与え、反応界面積を増大
させ、かつ反応の律速となる物質 ・□移動を促進させ
る方が好ましいのはもちろんの事である。
（実施例）
つぎに本発明による実施例をのべる。
実施例１
第１表に示す成分組成の溶鋼５ｏｏｙを高周波溶解炉を
使りてＭｇＯるつぼ内で溶解し、１６００℃に保持ｔ、
りｆｆｌ、４０ Ｔｏ ＣａＯ−２０Ｔｏ Ｃｒ２Ｏ３
−２０％ＣａＦ２−２０ Ｔｏ ＣａＣｌ２からなる混
合フラックス４゜ｌを一括添加し、２０分間反応させた
ところ、同じく第１表に示す如き実験結果を得た。
使りてＭｇＯるつぼ内で溶解し、１６００℃に保持ｔ、
りｆｆｌ、４０ Ｔｏ ＣａＯ−２０Ｔｏ Ｃｒ２Ｏ３
−２０％ＣａＦ２−２０ Ｔｏ ＣａＣｌ２からなる混
合フラックス４゜ｌを一括添加し、２０分間反応させた
ところ、同じく第１表に示す如き実験結果を得た。
第 １ 表
上表の結果から処理前後において、クロムの酸化がなく
９０チの脱燐が進行したことが明らかである。
９０チの脱燐が進行したことが明らかである。
実施例２
第２表に示す成分組成の溶鋼２００ｋｇを高周波溶解炉
を使りて溶解し、１６００Ｃに保持した後、４０９６
ＣａＯ−３０’１６ Ｃｒ２Ｏ５−３０％ ＣａＦｚか
らなる焼成７ラツクス１０ｋｇを一括に添加・し、Ａｔ
２ｏ３質のランスを介してＡｒガス吹き込みによる攪拌
を行いつつ１５分間の処理を施した結果を第２表に併せ
て示した・ 第 ２ 表 上表に示される通り、処理前後においてクロム濃度の変
化なく短時間のうちに８０％の脱燐が進行した。
を使りて溶解し、１６００Ｃに保持した後、４０９６
ＣａＯ−３０’１６ Ｃｒ２Ｏ５−３０％ ＣａＦｚか
らなる焼成７ラツクス１０ｋｇを一括に添加・し、Ａｔ
２ｏ３質のランスを介してＡｒガス吹き込みによる攪拌
を行いつつ１５分間の処理を施した結果を第２表に併せ
て示した・ 第 ２ 表 上表に示される通り、処理前後においてクロム濃度の変
化なく短時間のうちに８０％の脱燐が進行した。
実施例３
第３表に示す成分組成の溶鋼５００．９をタンマン炉な
使ってＭｇＯるつぼ内で溶解し、１７００℃に保持した
後５０％ＣａＯ−２５Ｔｏ ＣｒｚＯｓ −２５１ｓＣ
ａＦ ２からなる混合フラックス５ＯＮを一括に添加し
２０分間反応させたところ同じく第３表忙示す如き結果
を得た。
使ってＭｇＯるつぼ内で溶解し、１７００℃に保持した
後５０％ＣａＯ−２５Ｔｏ ＣｒｚＯｓ −２５１ｓＣ
ａＦ ２からなる混合フラックス５ＯＮを一括に添加し
２０分間反応させたところ同じく第３表忙示す如き結果
を得た。
第 ３ 表
上表に示される通り、処理前後においてフラックス中の
Ｃｒ２Ｏ３が還元され溶鋼側に戻ることによりクロム濃
度が増加しつつ、かつ８３チの脱燐が進行した。
Ｃｒ２Ｏ３が還元され溶鋼側に戻ることによりクロム濃
度が増加しつつ、かつ８３チの脱燐が進行した。
実施例４
実施例４については第２図においてその工程を示しなが
ら説明を行う。溶銑予備処理により、脱硫、脱燐、脱硫
を行った溶銑を転炉１で酸素吹錬した後、出鋼時に燐含
有量の高い、クロム合金を添加し第４表に示す成分組成
を有した取鍋２に払い出された溶鋼３ （１ｓｏｔ）に
対し、Ｃａ０４０チーＣｒ２０３２０ Ｔｏ ” Ｃａ
Ｆｚ ３０ Ｔｏ −ＣａＣＬ２１０ Ｔｏからなるフ
ラックス４ （２０００に！？’）を上方より投入し、
取鍋底部より Ａｒ ｔ！ス５を吹きこみつつ、かつ上
方から電極加熱６を行い、１６００℃で３０分間の処理
を行ったところ同じく第４表に示す結果を得た。
ら説明を行う。溶銑予備処理により、脱硫、脱燐、脱硫
を行った溶銑を転炉１で酸素吹錬した後、出鋼時に燐含
有量の高い、クロム合金を添加し第４表に示す成分組成
を有した取鍋２に払い出された溶鋼３ （１ｓｏｔ）に
対し、Ｃａ０４０チーＣｒ２０３２０ Ｔｏ ” Ｃａ
Ｆｚ ３０ Ｔｏ −ＣａＣＬ２１０ Ｔｏからなるフ
ラックス４ （２０００に！？’）を上方より投入し、
取鍋底部より Ａｒ ｔ！ス５を吹きこみつつ、かつ上
方から電極加熱６を行い、１６００℃で３０分間の処理
を行ったところ同じく第４表に示す結果を得た。
第 ４ 表
上表に示される通シ処理前後でフラックス中のＣｒ２Ｏ
，の還元により鋼中のクロム濃度が増加し、かつ８９慢
の脱燐が進行した。この後、この脱燐スラブを完全に排
滓し脱硫、脱ガス工程を行うととで低燐のクロム鋼を安
定して溶製することかできた。
，の還元により鋼中のクロム濃度が増加し、かつ８９慢
の脱燐が進行した。この後、この脱燐スラブを完全に排
滓し脱硫、脱ガス工程を行うととで低燐のクロム鋼を安
定して溶製することかできた。
比較例１
実施例４と同様の工程で第５表に示された成分組成の溶
鋼１５０ｔＫ一対し、従来の脱燐に使用されているＣａ
０４０％−ＣａＦ ２０’！Ｊ−Ｆｅ２０３４０％か
もなるフラックス２００ ｏｋｇを投入し、以後１６０
０ＣＩ／Ｃて同様の脱燐処理を３０分間行ったところ。
鋼１５０ｔＫ一対し、従来の脱燐に使用されているＣａ
０４０％−ＣａＦ ２０’！Ｊ−Ｆｅ２０３４０％か
もなるフラックス２００ ｏｋｇを投入し、以後１６０
０ＣＩ／Ｃて同様の脱燐処理を３０分間行ったところ。
同じく第５表に示す結果を得た。
上表忙示される通り酸化源として酸化鉄Ｆ・２０ｇを用
いると燐よりもクロムが優先的に酸化してしまい、８２
チのクロム損失となり、又酸化したクロムがスラグ側に
移行し高溶融点のスラグとなるため脱燐は３８僑しかお
こらなかった。
いると燐よりもクロムが優先的に酸化してしまい、８２
チのクロム損失となり、又酸化したクロムがスラグ側に
移行し高溶融点のスラグとなるため脱燐は３８僑しかお
こらなかった。
この後脱燐スラグを排滓する際忙も、上述の高溶融点ス
ラグのため、スラグが固化しでしまい、完全排滓を行う
ことができずこの結果後の脱硫１穆で、スラグ中ｐ２ｏ
５から燐が溶鋼中に還元してしまい、又目標成分まで更
にクロム合金を添加せねばならず、この合金中からも燐
が溶鋼に移行してしまい、目標燐レベルを達成できず、
かつクロム合金歩留は大巾に低下してしまった。
ラグのため、スラグが固化しでしまい、完全排滓を行う
ことができずこの結果後の脱硫１穆で、スラグ中ｐ２ｏ
５から燐が溶鋼中に還元してしまい、又目標成分まで更
にクロム合金を添加せねばならず、この合金中からも燐
が溶鋼に移行してしまい、目標燐レベルを達成できず、
かつクロム合金歩留は大巾に低下してしまった。
（発明の効果）
上述のように本発明によれば、クロムを含む溶鋼に対し
、従来の還元脱燐法のように脱燐処理後スラグの処理等
複雑な工程をとることなく、又実施例４と比較例１を比
べても明らかなように、酸化脱燐法ながらクロム含有量
に全く影響を及ぼすことなく安価なフラックスを用いて
効率良く、確実に脱燐を行うことができ、合金歩留の大
幅な向上とも相まって、耐脆性等に優れた特性を有する
ＣＰ） ０．００５１以下といった極低燐クロム鋼を安
価かつ容易に得ることができ、工業上有効な効果がもた
らされる。
、従来の還元脱燐法のように脱燐処理後スラグの処理等
複雑な工程をとることなく、又実施例４と比較例１を比
べても明らかなように、酸化脱燐法ながらクロム含有量
に全く影響を及ぼすことなく安価なフラックスを用いて
効率良く、確実に脱燐を行うことができ、合金歩留の大
幅な向上とも相まって、耐脆性等に優れた特性を有する
ＣＰ） ０．００５１以下といった極低燐クロム鋼を安
価かつ容易に得ることができ、工業上有効な効果がもた
らされる。
第１図は本発明による゛脱燐処理中の燐とクロムの挙動
を示す図、第２図は本発明の一例（実施例４）の工程を
示す図である。 １：転炉、２：取鍋（精錬容器）、３：！鋼、４：７ヲ
ックメ、５：攪拌用Ａｒガス、６：加熱用電極。 第１因 時 間 （分） 第３ ・） −Ａご□ （Ｃ）
を示す図、第２図は本発明の一例（実施例４）の工程を
示す図である。 １：転炉、２：取鍋（精錬容器）、３：！鋼、４：７ヲ
ックメ、５：攪拌用Ａｒガス、６：加熱用電極。 第１因 時 間 （分） 第３ ・） −Ａご□ （Ｃ）
Claims (1)
- 精錬後のＣ：０．４％以下、Ｐ：０．１％以下、Ｃｒ：
０．５〜１０％を含有する１５００〜１７００℃の溶鋼
にＣａＯとアルカリ金属あるいはアルカリ土類金属のハ
ロゲン化物及びクロム酸化物からなるフラックスを添加
することを特徴とするクロムを含む溶鋼の脱燐方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59252810A JPH0621287B2 (ja) | 1984-12-01 | 1984-12-01 | クロムを含む溶鋼の脱燐方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59252810A JPH0621287B2 (ja) | 1984-12-01 | 1984-12-01 | クロムを含む溶鋼の脱燐方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61133308A true JPS61133308A (ja) | 1986-06-20 |
| JPH0621287B2 JPH0621287B2 (ja) | 1994-03-23 |
Family
ID=17242526
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59252810A Expired - Lifetime JPH0621287B2 (ja) | 1984-12-01 | 1984-12-01 | クロムを含む溶鋼の脱燐方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0621287B2 (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5732319A (en) * | 1980-08-02 | 1982-02-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method for dephosphorization and desulfurization of molten iron containing chromium |
| JPS58151416A (ja) * | 1982-03-03 | 1983-09-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | クロムを含む溶融鉄合金の脱燐・脱硫方法 |
-
1984
- 1984-12-01 JP JP59252810A patent/JPH0621287B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5732319A (en) * | 1980-08-02 | 1982-02-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method for dephosphorization and desulfurization of molten iron containing chromium |
| JPS58151416A (ja) * | 1982-03-03 | 1983-09-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | クロムを含む溶融鉄合金の脱燐・脱硫方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0621287B2 (ja) | 1994-03-23 |
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