JPS61135452A

JPS61135452A - 中空ビレットの連続鋳造装置

Info

Publication number: JPS61135452A
Application number: JP59258310A
Authority: JP
Inventors: Susumu Nawata; 名和田　進; Katsuzo Ichikawa; 市川　勝三; Eikichi Sagisaka; 栄吉鷺坂; Masaharu Sugiyama; 杉山　雅春
Original assignee: Nippon Light Metal Co Ltd
Current assignee: Nippon Light Metal Co Ltd
Priority date: 1984-12-06
Filing date: 1984-12-06
Publication date: 1986-06-23
Also published as: DE3502532A1; DE3502532C2; GB2167986B; JPS649905B2; US4719959A; GB8502570D0; GB2167986A; CA1234674A

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】蕉」Ｌ也野一本発明は中空ビレットの連続的鋳造装置に係わり、更に
詳しくは、中空ビレットの内壁面を平滑且つ健全に鋳造
できるとともに、特に肉厚１０ｍｍ〜１００ｎ＋ｍの薄
肉中空ビレットの鋳造に適した連続的鋳造装置に関する
。

且米返歪アルミニウム等の金属の中空ビレットを連続的に鋳造す
るには、一般に水冷された外周規制鋳型の中空部内に水
冷された内周規制鋳型を中子として配備し、両鋳型間に
形成された環状の鋳造路内に連続的に金属溶湯を供給す
る一方、供給された金属溶湯が前記鋳造路内の適当位置
にてそれぞれの鋳型による強制冷却で逐次凝固する定常
状態を維持するようにして、当初は前記鋳造路の下端を
密閉するように配置した受台を降下させて中空ビレット
を引き出すとともに、引き出された中空ビレットの内外
周面にそれぞれ冷却水を噴射して行っている。鋳造路内
への金属溶湯の供給は、通常は該鋳造路内に直接にフロ
ートおよびディップチューブよりなる溶湯レベルコント
ロール可能な供給装置を必要に応じて複数個配備して行
っている。

従来技術の問題屯上述のように、鋳造すべき中空ビレットの内外周面をと
もに水冷鋳型によって強制冷却して凝固させる装置では
、次のような多くの問題がある。

即ち、金属溶湯は水冷鋳型による強制冷却を受けて中空
ビレットの内外周面の双方において先ず凝固シェルを形
成し、然る後にそれらの間における金属溶湯が凝固収縮
することになる。従って、内外周面に沿って先に形成さ
れた凝固シェルの拘束を受けて内部に割れを発生し易い
。また、中子とせる水冷鋳型によって内周面側から強力
に冷却されると、内径部分の収縮が大きくなるために該
水冷鋳型を強力に緊圧することになって内周面側に亀裂
を生じ易くなり、円滑な連続鋳造を阻害することになる
。このために通常は中子が下方へ向けて先細となるよう
にテーパーを付形しているので、鋳塊の引き出しに応じ
て逐次に成長される凝固シェルが内周面に凹凸を生じて
平滑面とすることができなくなる。このような内周面の
欠陥は外周面の欠陥のように容易に切削できないので、
素材の欠陥としての問題が大きい。更にまた、鋳造路内
に直接にフロートおよびディップチューブよりなる溶湯
レベルコントロール可能な供給口を配置する場合は、そ
のための空間が必要となるために、８０ｍｍ程度の肉圧
の中空ビレットの製造が大体において限界となり、それ
より薄い肉圧の中空ビレットの製造は困難となる。しか
も、内周面側からの強制冷却により凝固シェルが形成さ
れると、通常は中子が下方へ向けて先細テーパーを付形
されているので、引き下げにより凝固シェルと中子との
間に隙間を生じることになるため、金属溶湯が漏れ出る
危険が生じ、鋳造不能となることが起こり易い。

このために、中子全体を黒鉛で一体形成し、内周面側に
対する冷却力を抑制して中空ビレットを製造するような
試みも一部で行われている。黒鉛は熱容量が大きく、熱
伝導性に優れ、鋳造面における潤滑性も優れている。し
かしながら単に黒鉛で中子を形成゛しても、黒鉛の熱容
量が大きいために中子による初期冷却が強いため、鋳造
開始に際して鋳造路内に供給した金属溶湯に同様に凝固
シェルが形成され、引き出し開始における上述した金属
溶湯の漏れ出る危険性は解決されない。また、鋳造の引
き出しを開始できても、相当の時間にわたり継続して黒
鉛中子による大きな脱熱作用を受けるので、上述した凹
凸の発生を避けられず、歩留りが大幅に低下して好まし
い連続鋳造をなし得ない。　また、溶湯レベルコントロ
ール可能な供給口を鋳造路内に配置することでは薄肉の
中空ビレットを製造できないことから、中子を金属溶湯
中に沈めて支持するようにして中子の上側に金属溶湯溜
りを設け、この金属溶湯溜りに前記供給口を配置するこ
とも提案されている。しかしこの方法では、金属溶湯の
上面からの大きな冷却作用が加わることになって上方で
の凝固が促進され、中空ビレットを引き出せなくなった
り、中子が中空ビレットとともに持ち去られるという不
具合が発生し易くなる。

このような黒鉛製中子の熱特性による不都合を解決する
ために断熱材で鋳造面を形成することも考えられている
が、黒鉛に比較して潤滑性に劣り、良好な内周面を形成
し難い欠点がある。また強度が小さくなるために、鋳造
過程において破損し易く、特に冷却水が当たると破損し
易いという欠点もある。

１浬伐り１吟本発明の目的は、中空ビレットを連続的に鋳造する装置
における上述した欠点を解決し、品質の良好な中空とレ
フト、特に内周面に欠陥のない中空ビレットを連続的に
鋳造する装置を提供することである。

３浬Ｒ１１区このために本発明は、断面が円筒もしくはそれ以外の中
空状の水冷鋳型の上下開放せる中空部内に中子を配備し
、前記水冷鋳型と中子との間に形成された環状の鋳造路
内に金属溶湯を連続して供給する一方、当初は前記鋳造
路の下端を密閉するように配置した受台を降下させ、供
給された金属溶湯が前記鋳造路内で凝固する凝固開始点
をほぼ一定に維持して環状の鋳塊を連続的に引き出すこ
とにより中空ビレットを製造する装置において、断熱材
で形成した断熱部体に対して中子側の鋳造面を形成する
ための黒鉛または炭素質材料で形成した鋳造部体を取付
けて構成し、前記鋳造部体は予定せる定常時の前記凝固
開始点を含む上下方向の適当な長さ範囲につき鋳造面を
形成するように位置決めされるとともに、該鋳造面は下
方が小径となる先細状のテーパーを有する形状とされ、
また前記断熱部体には前記鋳造路内へ供給すべき金属溶
湯を一旦受入れるための溶湯受槽および該溶湯受槽から
前記鋳造路内へ金属溶湯を導（ための少なくとも１つの
導湯部が形成されたことを特徴とする。

即ち本発明は、中子を主に断熱材で形成するとともに、
鋳造面の所要範囲のみ黒鉛または炭素質材料で形成し、
これにより鋳造時の中子の熱的影響を改善するとともに
、断熱材で形成した断熱部体に溶湯受槽を形成し、この
溶湯受槽から鋳造路内に金属溶湯を導くようになすこと
で間隔の狭い鋳造路への金属溶湯の供給を可能にしたの
であり、特に本発明による構成で熱的影響および狭い鋳
造路への金属溶湯の供給の両問題を最も好ましく解決で
きたのである。

図面を参照して本発明を更に詳細に説明すると、第１図
は円筒形の中空ビレット１８を連続的に鋳造する装置を
示している。全体的にこの構成を説明すれば、上下開放
せる筒状の水冷鋳型１の中空部内に支持部材８によって
中子１０を同心的に取付けてあり、咳中子１０と鋳型１
との間に形成された環状空間が中空ビレット１８を鋳造
するための鋳造路となっている。勿論前記環状空間のす
べてにおいて溶湯金属が凝固するわけではな（、以下に
説明するように溶湯金属は逐次に降下されつつ成る位置
で凝固するのであるが、ここでは便宜的に前記環状空間
を鋳造路と称する。この鋳造路の下側に受台２０が昇降
可能に配備されている。

この受台２０は当業者に良（知られているように、鋳造
開始時には鋳造路を密閉する上昇位置とされ、鋳造路内
に供給された金属溶湯１７の下側部分が凝固するまでは
上昇位置に保持される。然る後、凝固部分の上面Ａを図
示のように鋳型１と中子１０との間に維持する定常状態
を保って受台２０が降下される一方、金属溶湯１７は鋳
造路内で所定のレベルを維持するように逐次供給される
のである。

本発明の特徴として、中子１０はその主なる部分を形成
せる断熱部体３に、中子側の鋳造面２ａ　　　　　−を
形成せる鋳造部体２を取付けて構成されている。

鋳造部体２は下部が狭小となる先細状のテーパーを付形
した鋳造面２ａを有して黒鉛または炭素質材料から形成
され、予定せる中子側の金属溶湯の凝固開始点９を含む
上下方向に適当な長さ範囲に鋳造面２ａが位置するよう
に取付けられる。ここでは筒状の薄肉な部材として示し
ているが・、中実部材とすることや、筒状部材とし且つ
その中空部内に断熱部体３と同質或いは異質の断熱材を
詰め込んだ構造とすることができる。しかし鋳造部体２
は図示のように筒状で且つ薄肉のものとされるのが鋳造
時の熱影響の関係から好ましい。断熱部体３は断熱材で
形成されており、ここではその下面に鋳造部体２が固定
されるようになっている。

断熱部体３の断熱材としては、朝日石綿株式会社で製造
されているマリライト（商品名）、ジョンマンビル株式
会社で製造されているマリナイト（商品名）、東芝モフ
ランクス株式会社で製造されているマスロック等が使用
できる。この断熱部体３には、上部に前記鋳造路に供給
すべき金属溶湯１７を一旦受入れるための溶湯受槽５が
形成されており、また該溶湯受槽５から前記鋳造路内に
金属溶湯を導くための導湯部４が水平面内で放射状にこ
こでは４つ形成されている。これらの導湯部４は等角度
間隔に配置され、金属溶湯１７を鋳造路内に均等に供給
できるようになされるのが好ましい。導湯部４をここで
は孔として形成しているが、溝状に形成することも勿論
可能である。断熱部体３のこの溶湯受槽５内にフロート
６およびディップチューブ６°からなる金属溶湯の供給
口が配置されており、これにより常に溶湯受槽５内の金
属溶湯レベルが一定に維持され、従って導湯部４を通じ
て鋳造路内の金属溶湯レベルがこれと等しく一定に維持
されるようになっている。即ち、断熱部体３に溶湯受槽
５を形成し、ここに供給口を配置し、導湯部４を通じて
金属溶湯を鋳造路内に均等に供給するように構成するこ
とにより、肉厚が８０ｍｍ以下の薄肉の中空ビレット１
８を支障なく製造できるようにしているのである。

断熱部体３に対して鋳造部体２を固定した状態において
、第１図では断熱部体３の下端の径寸法を鋳造部体２の
上端の径寸法よりも大きく形成し、断熱部体３の下端が
全周にわたり鋳造部体２から半径方向外側へ符号１４で
示すように張り出した状態を示している。このように張
り出し部１４を設ければ、金属溶湯１７の凝固部分の上
面Ａが上方へ移動して中子１０における凝固開始点９が
万一断熱部体３にかかっても、受台２０の降下に伴って
鋳塊が鋳造部体２を剥ぎ取るように作用するのを回避で
きるので極めて有利である。しかし受台２０の降下速度
即ち鋳造速度を適当に選定することで、凝固開始点９の
位置を鋳造部体２の鋳造面２ａの範囲内におさめること
が充分に可能であることから、このような張り出し部１
４を設けずに同一面としても円滑な鋳造が行なえること
は実践的に確認されている。しかしながら、断熱部体３
を形成する断熱材の破損等によって上述した鋳造部体２
を剥ぎ取るような作用力が生じたり、金属溶湯の漏れ出
る事故が起こり易いので、張り出し部１４を設けるのが
好ましい。

上述した装置を使用して鋳造する場合につき以下に説明
する。先ず水冷鋳型１と中子１０とで形成された鋳造路
の底端を密閉するように受台２０を位置決めする。ここ
では受台２０は環状部材とされており、環状の鋳造路内
に下方から挿入され、鋳造部体２の外周面即ち鋳造面と
水冷鋳型１の内周面即ち鋳造面との間に緊密に係合して
、鋳造路を密閉する。然る後、ディップチューブ６”を
通じて金属溶湯を溶湯受槽５内に供給する。この供給に
より、金属溶湯は導湯部４を通じて鋳造路内に流れ込み
、溶湯受槽５内と同一レベルに溜まる。

このレベルが上昇するとフロート６が上昇され、成る高
さレベルに達した時にフロート６がディップチューブ６
°の出口を塞ぎ、これにより金属溶湯の供給は遮断され
る。フロート６が降下すれば再び金属溶湯の供給が再開
されるのであり、従って、フロート６およびディップチ
ューブ６′よりなる供給口はレベルコントロールしつつ
金属溶湯を供給するのである。

鋳造路内に供給された金属溶湯は、鋳造開始当初におい
ては主に水冷鋳型１および受台２０により冷却され、ま
た鋳造部体２によっても冷却される。従って、凝固部分
の上面Ａは第１図に示すように外周側が高く、内周側が
低くなる傾斜を示すことになる。このような凝固が得ら
れた後、受台２０を所定の速度で降下開始する。この速
度とは、凝固部分の上面Ａを図示せるような位置に維持
する（凝固開始点９を鋳造部体２の鋳造面２ａの範囲に
維持する）速度である。この降下により凝固した鋳塊部
分１８が鋳造路から下方へ引き出される一方、金属溶湯
のレベルが低下するのでそれ相当量の金属溶湯がディッ
プチューブ６′から逐次に供給される。受台２０が降下
された後の金属溶湯１７の冷却は、主に水冷鋳型１およ
びこの冷却水１１により冷却される鋳塊部分からの冷熱
により行われる。このようにして、中空ビレットが連続
鋳造されるのである。

ここで、本発明によれば中子１０は黒鉛製の鋳造部体２
および断熱材製の断熱部体３よりなるので、金属溶湯の
初期冷却に関与するのは主に黒鉛製の鋳造部体２となる
。このように中子１０の一部をなす鋳造部体２だけの影
響におさえであることから、鋳造初期における熱的悪影
響を低減できる６即ち、黒鉛部分を小さくして熱容量を
極力小さく抑えるように意図されているから、水冷鋳型
１および受台２０と協働して初期金属溶湯の冷却凝固に
関与する間に充分に温度上昇し、冷却能力を殆ど失うこ
とになる。従って、従来のような凝固シェルの形成が避
けられ、これにより受台２０を降下する際に金属溶湯の
漏れ出る危険性を排除でき、引き続く鋳造に際して内周
面が凹凸状になることを防止できるのである。このよう
に熱容量を極力小さく抑えるためには、鋳造部体２の断
面積をできるだけ小さくすることが必要であり、大体２
００ｍ＋ａ程度の外径のものでは１０００Ｉｌｕ＋＋”
以下、好ましくは５００ＩＩＩｎ１！以下とすることが
望ましい、中空状の薄肉な部材として鋳造部体２を形成
すれば更に好ましい。また鋳造部体２からの放熱を抑え
るために鋳造部体２の中空内部に断熱材を充填すれば、
放熱を抑えるので内周面に生じる凹凸の防止に関してよ
り効果的である。

引き続く鋳造に際して、定常化される凝固部分の上面Ａ
の位置は冷却水量および受台２０の降下速度で適宜選定
される。アルミニウム系合金の連続的鋳造においては、
凝固開始点９付近における鋳造部体２の鋳造面２３部分
の温度が該合金の溶融温度近傍もしくはそれ以上の温度
に達するまでは一般に凹凸が顕著に発生する。しかし本
発明によれば黒鉛または炭素質材料で形成される鋳造部
体２の熱容量を最小限度に抑えているので、鋳造開始後
ただちに前記合金の溶融温度近傍もしくはそれ以上の温
度に達することができ、凹凸の発生を防止できるととも
に、金属溶湯の漏れ出ることも起こり難（なるのである
、同時に、金属溶湯の　゛急激な冷却により生じる中子
１０の締付けを大幅に低減し、これにより生じる連続的
鋳造不能の状態を回避できるとともに、鋳造開始時から
引き続く鋳造過程における記述したようなトラブル発生
を有効に解消できる。また、鋳造開始直後から平滑な内
周面を有するとともに、内部欠陥や内周面付近に凝固シ
ェル層のない均一組織の中空ビレットを製造可能とする
のである。

本発明の装置は、前述から明白となるように金属溶湯が
外周面側からのみ冷却されることを意図し、これを中子
１０の構成により達成したのである。従って、内周面側
には凝固シェル層の形成が防止できたのである。このよ
うにして金属溶湯は外周面′側から凝固を開始し、内周
面側で最後に凝固収縮する場合には外周面側に形成され
た凝固シェルによってのみ拘束されることになるため、
現行法による中空ビレット速度の２倍以上の速度で中空
ビレットしても、割れの発注しないことが確認されてい
る。

第２図は第１図の装置に対し、水冷鋳型の内周面即ち中
空ビレット面の適当範囲、ここでは上部範囲に断熱部材
１２を配した実施例を示している。

この構成は特に薄肉の中空ビレットを連続的鋳造する場
合に有利に作用する。即ち、第１図において水冷鋳型１
の鋳造面に接する凝固開始点９″は金属溶湯の場面のす
ぐ下方に通常は位置し、場面との間の距離が小さい、こ
のような状態で薄肉の中空ビレットを連続的鋳造するこ
とを考えると、鋳造する中空ビレットの熱容量から薄肉
になればなる程中子１０側の凝固開始点９の位置が上昇
し、これによりフロート６を配置する空間が狭められる
ことになる。このような場合に、第２図に示すように断
熱材１２を配備することにより、その断熱材１２に接す
る金属溶湯の冷却が抑えられて外周面側の凝固開始点９
゛が低い位置に抑えられ、同様に凝固開始点９も低い位
置に抑えられる。従ってかなり薄肉の例えば２０ｍｍ以
下の中空ビレフトをも連続的鋳造できるようにフロート
６を配置する空間が充分にとれるのである。断熱材とし
ては、前述した各商品名のものが使用できる。勿論これ
以外の断熱材も使用できる。また、第３図に示すように
、比較的薄い断熱パッド１３　（例えば東芝モノフラッ
クス社製のフラックスペーパー（商品名））を水冷鋳型
１の内周面に固着する構造とすることもできる。

第４図は更に他の実施例を示している。この構成の特徴
は、上述実施例が水冷鋳型１の内周面を鋳造面としてい
るのに対して、水冷鋳型１の内周面に断熱材１６を配備
し、更にこの断熱材１６内に黒鉛製の鋳造面部材１９を
固定し、この鋳造面部材１９の内周面を鋳造面として使
用することを意図したことにある。即ち、外周面側から
も強制冷却をしないようにした構成である。このような
鋳造面部材１９の内周面は下方へ向かって内径が拡大す
るようにテーパーを付形されているのが好ましい。

この第４図に示した装置によれば、前述した中空ビレッ
トの内周面に関する場合と同様に、外周面にも凝固シェ
ル層が形成されず、逆偏析層や所謂「発汗」のない高品
質の中空ビレットが製造できることになる。

第５図に示す実施例は、鋳造部体２の中空内部に水冷鋳
型２１を配備し、鋳造部体２と水冷鋳型２１との間には
断熱材２３を介在させて直接的な熱授受を防止するが、
この水冷鋳型２１からの冷却水１１を引き出された鋳塊
１８の内周面に噴射してこの部分の冷却を促進するよう
にしたことを特徴とする。この冷却水１１を直接に鋳塊
１８の内周面に振り掛けずに、直下に落とすこともでき
る。これらの選択は、内周面側の凝固開始点９が鋳造部
体２の鋳造面２ａの範囲に位置するように、冷却水量お
よび鋳造速度との兼ね合いで任意に選択できる。

この実施例では、受台２０の内周面が水冷鋳型２１の鋳
造面に緊密に係合して初期の密閉を維持するようになっ
ている。従って、鋳造開始時後の僅かな時間は凝固開始
点９は水冷鋳型２１の鋳造面に位置するが、引き出しに
伴う鋳塊の強制的な冷却により下方から冷却され、凝固
開始点９は速やかに鋳造部体２の鋳造面２ａへ移動され
る。このような構成は、肉厚の厚い例えば６０１１１１
１以上の中空ビレットの連続的鋳造に際し、鋳造初期の
漏れ出しを防止できる。勿論、水冷鋳型１を第２図〜第
４図に示した構成として組み合わせることもできる。

尚、鋳造部体として黒鉛または炭素質の代わりにＳＩＣ
％°Ｓｉ３Ｎｇ等のセラミックスも使用できる。

しかし耐熱衝撃性等を考慮すれば黒鉛または炭素質が好
ましい。また、黒鉛または炭素質にボロンナイトライド
粉、カーボン粉、カーボンブラック、二硫化モリブデン
粉等をスプレー塗布し、或いはワックス等と混合して塗
布すれば、潤滑性が向上する。

スＪ１１１上述した本発明による連続的鋳造装置を使用した鋳造例
につき以下に説明する。

内径が２８８ｍｍの金属製水冷鋳型１と、下端の外径１
９０ｍＩｊで且つ鋳造面２ａのテーパー角度が９°　（
下端側が先細）の鋳造部体２と、外径２００ＩＩＩ１１
で上部に溶湯受槽５および直径２０ｍｍの４本の等角度
間隔に配置した導湯部４を有する断熱部体３　（前述の
マリライト製）とを第１図に示すように組付けて装置を
構成し、鋳造材料としてＡ６０６３を使用し、鋳造速度
１００ｍｍ／分、冷却水量１４（Ｈ！／分で鋳造を実施
した。

この結果、鋳造部体２が所要の温度に達するまでの鋳造
先端部約８０ｓ＋ｍを除いて、内周面の極めて平滑な中
空ビレットを再現性良く製造できることが確認された。

これに対する比較例として、全体を黒鉛で形成した中子
１０を使用し、同一条件で鋳造したところ、中空ビレッ
トの内周面は鋳造先端から約４５０ｍｍの範囲にわたり
非常に凹凸が著しい中空とレットが鋳造され、また内部
欠陥も認められるものであった。また、鋳造開始時に中
子１０による冷却が強いために導湯部４内での凝固が生
じ、これにより受台２０の降下による引き出し不能とな
る状態が頻発した。

叉血斑主内径が１８０ｍ５の水冷鋳型１の内径面の上部に第２図
に示したように段を形成し、この部分に該内径面から張
出しが形成されるように内径１７０１ｗ１Ｉ＋で厚さ４
０ｍ銅の朝日石綿社製のマリライト（商品名）からなる
断熱部体１２を取付け、また下端の外径が１３Ｏｎ＋ｍ
で鋳造面２ａが７°の鋳造部体２と、この鋳造部体２の
上部に位置する外径１５０１で、上面に金属溶湯の受槽
５および幅２０ＩＩＩＩＩＩの０字径の４個の導湯部４
が形成されている朝日石綿社製のマリライト（商品名）
からなる中子１０を使用し、Ａ３０５６合金を鋳造速度
１８０ｍｍＺ分、冷却水量１００１１１分で鋳造した。

この結果、内壁の非常に平滑な肉厚が約２４ｍｍの薄肉
の中空ビレットを再現性良く得ることができた。

叉施班主内径が１８０ｍｍの水冷鋳型ｌの内径面の上部に第４図
に示したように段を形成し、この部分に朝日石綿社製の
マリライト（商品名）からなる断熱材１６を介して下端
内径が２７８ｍ５＋で下方へ向けて広（なる３°のテー
パーの内径面を存する黒鉛製の鋳造面部材１９を固定し
、また下端の外径が１９０ｍ＋＋＋で鋳造面２ａが９°
の鋳造部体２と、この鋳造部体２の上部に位置する外径
２００Ｉで、上面に金属溶湯の受槽５および幅４０ｍｍ
の０字径の４個の導湯部４が形成されている朝日石綿社
製のマリライト（商品名）からなる中子１ｏを使用し、
Ａ６０６３合金を鋳造速度９０１１ＩＩＩ／分、冷却水
量１８ＯＮ／分で鋳造した。この結果、内壁の非常に平
滑で且つ内壁および外壁の近傍に凝固シェル層や逆偏析
層の全くない中空ビレットを再現性良く得ることができ
た。

皇里立肱来以上のように本発明の装置によれば次のような効果が得
られる。

■　内周面が平滑且つ健全で、割れ等のない高い品ｆｔ
の中空ビレットを連続的鋳造することができる。

■　鋳造開始に際して漏れ出しのない円滑な作業を達成
できる。

■　鋳造開始後に速やかに健全な中空ビレットを鋳造で
きる。

■　従来にない１０〜８０ｍｍの非常に薄肉の中空ビレ
ットの鋳造が可能である。

【図面の簡単な説明】

第１図は円筒形の中空ビレット１８を連続的に鋳造する
本発明による装置の第一の実施例を示す断面図。第２図は水冷鋳型に断熱部材を設けた他の実施例を示す
断面図。第３図は断熱部材として断熱パッドを固定した第２図の
変形実施例を示す断面図。第４図は水冷鋳型に断熱材を介して鋳造面部材を設けた
実施例を示す断面図。第５図は中子に水冷鋳型を配備した実施例を示す断面図
。１・・・水冷鋳型２・・・鋳造部体２ａ・・鋳造面３・・″・断熱部体４・・・導湯部５・・・溶湯受槽６・・・フロート６°　・・ディップチューブ８・・・支持部材９．９°　・・・凝固開始点ＩＯ・・・中子１１・・・冷却水１４・・・張り出し部１６・・・断熱材１７・・・金属溶湯１８・・・中空ビレット１９・・・鋳造面部材２０・・・受台２１・・・水冷鋳型２３・・・断熱材第１図１Ｕ第３図

Claims

【特許請求の範囲】

（１）断面が円筒もしくはそれ以外の中空状の水冷鋳型
の上下開放せる中空部内に中子を配備し、前記水冷鋳型
と中子との間に形成された環状の鋳造路内に金属溶湯を
連続して供給する一方、当初は前記鋳造路の下端を密閉
するように配置した受台を降下させ、供給された金属溶
湯が前記鋳造路内で凝固する凝固開始点をほぼ一定に維
持して環状の鋳塊を連続的に引き出すことにより中空ビ
レットを製造する装置において、前記中子が、（ａ）前記鋳造路内へ供給すべき金属溶湯を一旦受入れ
るための溶湯受槽および該溶湯受槽から前記鋳造路内へ
金属溶湯を導くための少なくとも１つの導湯部が上部に
一体に形成された断熱材からなる断熱部体に、（ｂ）中子側の予定せる前記凝固開始点を含む上下方向
に適当な長さ範囲につき下方が小径となる先細状のテー
パーを有する中子側鋳造面を形成するための黒鉛または
炭素質材料からなる鋳造部体を固定して、構成されている、ことを特徴とする中空ビレットの連続的鋳造装置。
（２）前記鋳造部体が薄肉の筒状部材とされ、断熱部体
の下部に固定されていることを特徴とする特許請求の範
囲第１項記載の中空ビレットの連続的鋳造装置。
（３）前記鋳造部体の上端外径よりもその上方の鋳造路
を形成する前記断熱部体の外径が大きく、鋳造部体の上
端全周に沿って断熱部体が鋳造路内へ段状に張出してい
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の中空ビ
レットの連続的鋳造装置。
（４）前記水冷鋳型の少なくとも上部内面に断熱部体を
設けたことを特徴とする特許請求の範囲第１項から第３
項までの何れか１項に記載の中空ビレットの連続的鋳造
装置。